SJ90-25擠出機設計（含CAD圖紙）

SJ90-25擠出機設計（含CAD圖紙）,sj90,25,擠出機,設計,cad,圖紙 · 摘要 塑料擠出機簡稱擠出機（壓出機），它是塑料加工過程中的主要設備之一，擠出機是成型生產線中的主機，它的作用是剪切塑化物料并運輸，并為制品成型提供所需要的壓力。擠出機可用于成型管材、棒材、板材、片材、薄膜、單絲電纜、中空制品、異型材、各種復制品等，此外，螺桿擠出機還大量用于進行聚合物的造粒、脫水、共混、增強、反應擠出、合金化、喂料及色母料等作業(yè)。以擠出為基礎，配合吹塑拉伸等工藝完成所需工藝產品的塑造。采用螺桿擠出聚合物距今已有100多年的歷史。這種加工方法在聚合物加工工業(yè)中占有十分重要的地位。據統(tǒng)計，全球60%以上的產品都是用螺桿擠出法來加工的。擠出成型制品的產量遠高于其他聚合物制成品。隨著聚合物加工工業(yè)的飛速發(fā)展，螺桿擠出裝備的技術發(fā)展和進步收到了人們更多的關注。與其他成型方法相比較，聚合物的螺桿擠出成型法具有一些突出的特點，如生產過程連續(xù)；生產效率較高；適用范圍廣，其不僅能用于加工幾乎所有的熱塑性塑料制品，而且也能用于擠出一些熱固性材料。此外，螺桿擠出設備通常結構較為簡單、操作容易，而且投資少，效率快。因此，螺桿擠出成型法已成為目前最廣泛采用的一種聚合物成型加工方法，螺桿擠出設備也理所當然成為聚合物成型加工機械中的最重要的機種之一。 擠出機的分類通常是按照螺桿數目分為：單螺桿擠出機，雙螺桿擠出機和多螺桿擠出機。其中前兩類目前應用最廣泛。此外，也可以按用途分類：造粒擠出機、排氣脫揮式擠出機、喂料擠出機、傳遞混煉擠出機，按結構特點分為：磨盤式擠出機、可視化科研擠出機、電磁動態(tài)塑化擠出機、自熱式高速擠出機、立式擠出機、階式多級擠出機等，以上機型還可有通用機和專用機之分。常規(guī)型單螺桿擠出機，易操作、造價低因此在聚合物加工工業(yè)有著廣泛的應用。但它存在混合、分散和均化效果差，物料溫差大和難以吃粉料等不足外。因此，通常只適用于一般性造粒和塑料制品的加工。目前，歐美等國單螺桿擠出機應用的比例是：平模及片材10%；異型材20%；發(fā)泡材30%~40%；吹膜100%；單絲100%；配混10%本次設計是關于SJ90-25系列的單螺旋擠出機。在工業(yè)和實驗室中，螺桿擠出機都應用及其普遍，是塑料加工設備的重要元部件之一。作為工業(yè)中使用的單螺桿擠出機，在設計過程中，要求能完成固體輸送、增壓、熔融、熔體輸送和泵壓等一系列通用過程。主要根已知參數：D=90mm，長徑比為25，來設計單螺旋擠出機。此次設計會首先選擇合適的電機，然后對減速器進行成型的設計計算、螺桿的設計計算、機筒和箱體及其他的零件進行設計計算。最后對其總體進行校核。 關鍵詞： 擠出機； 減速器； 螺桿； 箱體 Abstract Plastic extrusion machine called extruder (extruder), it is one of the main equipment in the manufacturing process of plastic, the extruder is molding production line of the host, its role is shearing plasticizing material and transportation, and provide the required pressure molding products. Extruder can be used for molding pipes, bars, plates, sheets, film, wire and cable, hollow products, profile, the replica of the. In addition, screw extrusion is also used extensively for the polymer granulation, dehydration, blending, enhancement, reactive extrusion, alloying, feeding and color masterbatch. Based on extrusion and blow molding process to complete the molding process. The use of screw extrusion polymer dating back more than 100 years of history. This processing method plays a very important role in polymer processing industry. According to statistics, more than 60% of the world's products are processed by screw extrusion process. The production of extruded products is much higher than that of other polymer products. With the rapid development of polymer processing industry, the technology development and progress of the screw extruder has received more attention. Compared with other processing methods, polymer of screw extrusion molding method has some outstanding characteristics, such as continuous production process, high production efficiency and wide application range, which not only can be used for the processing of almost all of the heat plasticity plastic products, but also can some thermosetting material for extrusion. In addition, the screw extrusion device usually has the advantages of simple structure, easy operation, low investment and high efficiency. Therefore, screw extrusion molding method has become the most extensively used a polymer processing methods, screw extrusion equipment have naturally become one of the polymer processing machinery of the most important models. The classification of the extruder is usually divided into: single screw extruder, twin screw extruder and multi - screw extruder. Among them, the former two types are the most widely used at present. Can also be classified according to purpose: granulating extruder, exhaust devolatilization type extruder, feed extruder, transfer mixing extruder, according to the characteristics of the structure is divided into: disc extruder, scientific visualization extruder, electromagnetic dynamic plasticating extruder, self heating type high-speed extrusion machine, vertical extruder, cascade multilevel extruder etc.. The above models can also be universal machine and the special machine. Conventional single - screw extruder, easy to operate, low cost, so in the polymer processing industry has a wide range of applications. But it has the effect of mixing, dispersing and homogenization, the material temperature difference is big and difficult to eat powder and so on. Therefore, it is generally only applicable to general granulation and processing of plastic products. At present, such as Europe and the United States in single screw extrusion machine is used, the proportion is: flat die and sheet 10%; profile 20%; foam 30% ~ 40%; film 100%; monofilament was 100%; with mixed 10% of the design is the machine extrusion single spiral series on SJ90-25. In the industrial and laboratory, the screw extruder is widely used and widely used. It is one of the important components of the plastic processing equipment. As the industrial use of single screw extruder, in the design process, the requirements can be completed solid conveying, pressurization, melt, melt conveying and pump pressure and a series of general process. The main root parameters are known as D=90mm, the ratio of length to diameter is 25, and the design of single screw extruder. The design will be the first to select the appropriate motor, and then the reducer for the design calculation, the design of the screw, the cylinder and the box and other parts of the design calculation. Finally, the overall check. Key words: Extruder; Reducer; Screw; Box 目 錄 第一章 緒論 1 1.1 設計初步方案 1 1.2 本次擠出機設計布置 2 第二章 擠出機的主要性能參數 3 2.1 螺桿轉速 3 2.2 擠出機功率 3 2.3 軸向力P 4 2.4 生產能力Q 4 第三章 電機的選擇 5 第四章 減速器設計計算 6 4.1 傳動部分設計計算 6 4.1.1 傳動比計算 6 4.1.2 各軸轉速 6 4.1.3 各軸功率 7 4.1.4 各軸轉矩 7 4.2齒輪設計 8 4.2.1 高速級齒輪傳動 8 4.3 速比齒輪軸及其上軸承的設計、選擇和校核 12 4.3.1 基本軸徑的設計 12 4.3.2 高速軸(I軸)的軸徑設計 12 4.3.3 中間軸(II軸)的軸徑設計 12 4.3.4 低速軸(III)軸的軸徑設計 13 4.4 各軸上聯(lián)接齒輪的鍵的選取與校核 24 4.4.1 低速級齒輪的健及其校核 25 4.4.2 中間級齒輪的鍵及其校核 25 第五章 螺桿的設計與校核 27 5.1 螺桿材料 27 5.2 螺桿形式 27 5.3 螺桿參數 27 5.4 螺桿結構 27 5.5 螺紋的斷面形狀 28 5.6 校核 28 5.6.1 剪應力計算 29 5.6.2 壓應力計算 29 第六章 機筒的設計及強度校核 30 6.1 機筒結構設計及材料選擇 30 6.3 校核 30 6.3.1 機筒內壁處的工作應力 30 6.3.2 機筒的軸向力 31 6.3.3裝配壓力Pk計 31 6.3.4機筒內壁強度校核 31 7.1 螺桿與軸聯(lián)接處的花鍵的選擇與校核[ 32 7.1.1 花鍵擠壓強度校核 32 7.2 推力軸承的選擇與校核 33 7.2.1 校驗 33 7.2.2 壽命計算 33 7.3 聯(lián)軸器的選擇與校核 33 7.4 螺桿與機筒的組合設計 34 7.5 機頭的設計 34 7.6 箱體的設計 34 7.7溫度控制 35 7.7.1 溫度傳感器選擇 35 7.7.2 控制調節(jié)方法 35 總結 36 參考文獻 37 致謝 38 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第一章 緒論 第1章 緒論 1.1 設計初步方案 本設計為SJ-90/25擠出機，主要用于對塑料進行成型加工，根據需要制品可為半成品或成品，采用加工料是“低密度聚乙烯”。此類型擠出機采用低溫塑化設計，能大大保證產品質量。擠出機按其螺桿數量可進行分類，分為單螺桿、雙螺桿以及多螺桿擠出機，參考有關知識和資料確定此次設計螺桿為單螺旋等距突變螺桿。因為單螺桿有足夠大的長徑比，物料傳輸產生的熱量于剪切力和軸向力單螺桿都需要承受，故螺桿選擇材料時要強度高，抗摩擦能力強，良好的耐化學腐蝕性能，良好的機械加工與抗高溫不變形的性能，所以材料優(yōu)先選擇38CrMoAlA。使用電機+減速機構+螺桿，讓螺桿獲得轉速、扭矩。螺桿所受軸向力由螺桿和機筒間軸向力軸承傳送。 37 1.2 本次擠出機設計布置 電動機--減速機構--螺桿 圖1.2 裝配圖 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章 擠出機的主要性能參數 第二章 擠出機的主要性能參數 本設計為SJ-90/25擠出機，選取加工材料為“低密度聚乙烯”。根據《中華人民共和國機械行業(yè)標準》可知本擠出機設計的主要參數： 螺桿直徑：D=90mm 螺桿長徑比：L/D=25mm 螺桿最高轉速：nmax=100r/min 最高產量：Qmax=280kg/h 螺桿的幾何壓縮比：i=3 2.1 螺桿轉速 為螺桿轉速不能進料的臨界轉速為nmax=100r/min 所以螺桿的工作轉速n=（0.2~0.7) nmax 所以取n=55r/min 2.2 擠出機功率 公式: （2.1） K:計算系數=0.00354 （D≦90mm K=0.00354 ，D﹥90mm K=0.008） D：螺桿直徑 D=90mm=9cm N：螺桿轉速n=55r/min 所以N==15.7707kw 減速器設計為二級斜齒減速器 取η聯(lián)軸器=0.99 η軸承=0.99 η齒輪=0.97 η總==0.904 N電=N/η總=≈17.4454kw 2.3 軸向力P 因為P=200F F= 所以P===12717kg 2.4 生產能力Q Q= （2.2） →計算系數 取0.003~0.007 n→轉速 n=55r/min Q=0.005×93×55= 200.475 kg/h 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章 電機的選擇 第三章 電機的選擇 根據90×25擠出機的參數選取電機：封閉式三相異步電動機Y280S-4 額定功率：75kw 轉速：1480r/min 電流：140A 效率：92.7% 此電動機軸直徑D電 =75mm 外伸E=140mm 中心距H=mm 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章 減速器設計計算 第四章 減速器設計計算 4.1 傳動部分設計計算 4.1.1 傳動比計算 由選取電機及擠出機尺寸此電動機軸直徑D電 =75mm 外伸E=140mm 中心距H=mm可得： 減速器總傳動比: I總==≈27 查《機械設計課程設計手冊》得： I1=（1.3~1.5）I2 I1=1.4I2 則I總=I1×I2=1.4 所以I1=6.104 I2=4.36 4.1.2 各軸轉速 設傳動裝置由電機到工作機工三個軸，依次為⒈軸⒉軸⒊軸 n1=r/min； n2=r/min；n3=r/min （4.1） n0→電動機滿載轉速 n0=1480r/min n1，n2，n3→分別為⒈⒉⒊軸的轉速 單位（單位r/min） I0 ，I1 ，I2→分別為電動機至高速軸：⒈至⒉軸；⒉至⒊軸間的傳動比 n1===1480r/min n2===242r/min n3===55r/min 4.1.3 各軸功率 P1=Pd×η聯(lián)軸器×η齒輪=75×0.99×0.99=73.50kw P2=P1×η軸承×η齒輪=73.50×0.99×0.97=70.58kw P3=P2×η軸承×η齒輪=70.58×0.99×0.97=67.77kw PD→電動機輸出功率 PD=N驅=75kw P1，P2，P3→各軸輸入功率 4.1.4 各軸轉矩 TD=9550=9550×=483.95N×m T1=9550=9550×=480.72N×m T2=9550=9550×=2785.28N×m T3=9550=9550×=11767.33N×m 軸號 功率 轉速 轉矩 傳動形式 傳動比 ⒈ 73.50 1480 480.72 聯(lián)軸器軸承 6.104 4.36 ⒉ 70.58 242 2785.28 齒輪軸承 ⒊ 67.77 55 11767.33 齒輪軸承 表4.14-1 4.2齒輪設計 4.2.1 高速級齒輪傳動 N驅=75kw，n1=1480r/min，I1=6.1，工作時長15年，300天正常工作，帶式輸送機，平穩(wěn)，專項不變。 ⑴ 選擇齒輪樣式，齒數，材料，精度等級。 ① 查《機械設計》選定大、小齒輪都是以40Cr為材料，在調質和表面淬火處理后，齒面硬度為48~55HRC。 ② 精度等級：7 ③ 小齒輪齒數Z1=24 Z2=I1×24=147 ④ 螺旋角β=14° ⑵ 按齒面接觸強度設計 查《機械設計》 D1t≥ （4.2） ① 確定公式內的各計算數值 a.K1=1.6 b.選區(qū)域系數 ZH=2.433 c.查得εa1=0.78，εa2=0.9 εa=1.68 d.小齒輪轉矩 T1=2.9×10-5N·mm e.選取寬齒系數Φd=0.8 f.查材料的彈性影響系數:ZE=1.89.8MPa g.查齒輪接觸疲勞強度極限：δHlim1=δHlim2=1100MPa h.計算應力循環(huán)次數: N1=60n1jLh=60×1480×1×（2×8×300×15）=6.39×109 N2===1.05×109 i.查接觸疲勞壽命系數：KHN1=0.9 ，KHM2=1.02 j.計算接觸疲勞許用力：（取失效概率為10％，安全系數為S=1） [δH]1===990MPa [δH]2===1122MPa [δH]3===1056MPa ② 計算： a.小齒輪分度圓直徑 d1t=54.3mm b.圓周速度 V===4.21m/s c.計算齒寬b及模數mnt b==0.854.3=43.44mm mnt===2.19mm h=2.25mmt=2.25×2.19=4.9275mm ==8.82 d.計算縱向重合度 e b =0.318Z1tan=0.318×0.8×34×tan14°=2.16 e.計算載荷系數 K 由表 10-2 查得使用系數 Ka=1 根據 V=4.14，7級精度動載系數 KV =1.16KH=KF=1.2 用插值法查得 7 級精度小齒輪相對支撐點非對 稱布置時 KH ≈1.288故載荷系數 K=KA·KV·KH·KHb=1×1.04×1.2×1.305=1.63 KFβ=1.28 f.按實際的載荷系數校正所算的分度圓的直徑，由式 10-10a 得： d1 =d1t=54.3×=54.64 g.計算模數mn mn===1.56mm ⑶ 按齒根彎曲疲勞強度設計 mn （4.3） ① 確定計算參數 a、計算載荷系數 K= KA·KV·KF·KFb == 1×1.04×1.2×1.295=1.63 b、由圖 10-20d 查得齒輪的彎曲疲勞強度極限：dFE1=FE2 =620MPa c、由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數KFN1 =0.88,KFN 2=0.91 d、計算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞安全系數 S=1.4 由式 10-12 得： ===389.7MPa ===430MPa e、根據縱向重合度 =2.16，得螺旋角影響系數 Y=0.88 f、計算當量齒數 ZV1===37.25 ZV2===191.14 g、齒形系數 YF1 =2.43 , YF2 =2.13 h、應力校正系數 YS1 =1.58 , YS2 =1.83 i、計算大、小齒輪的并且加以比較 ==0.0103 ==0.0097 小齒輪的數值大 ② 設計計算 mn=3.84mm 取mn=5mm d1=126.96mm Z1===24.63 取 Z1 =26，則 Z2 =I1·Z1 =133.64 取 Z2 =134 ⑷ 幾何尺寸計算 ① 計算中心距 a===412.37mm 將中心距圓調整為412mm ② 中心距修正螺旋角 =13.86° 因值改變不多，故參數等不必修改。 ③ 計算大、小齒輪的分度圓直徑 d1===133.9mm d2===690.1mm ④ 計算齒輪寬度 b =d d1 =0.8×133.9=107.12mm 圓整后取 B2=110mm B1=115mm 4.3 速比齒輪軸及其上軸承的設計、選擇和校核 4.3.1 基本軸徑的設計 按扭轉強度來估計軸的直徑 =T/Wr≈ 對于實心軸d≥ （4.4） 對于空心軸d≥，通常取=0.5~0.6 4.3.2 高速軸（I 軸）的軸徑設計 ① 材料選擇為40Cr ② 查《機械設計手冊》第三版，第二卷，第 6 篇表 6-1-2 選取 A0 =110 則==9550000/（0.2×1103）=35.88MPa d1≥=110×=34.1mm 由于連接聯(lián)軸器的軸段上有一個鍵槽，軸徑應增大5% d1≥30×(1+5%)=35.81mm 取d1=40mm 4.3.3 中間軸（II 軸）的軸徑設計 ① 材料選擇為 40Cr ② 查《機械設計手冊》第三版，第二卷，第6篇表 6-1-2 選取 A0 =115 ==9550000/（0.2×1153）=34.1MPa d2≥=115×=67.87mm 由于連接齒輪的軸段上有一個雙鍵槽，軸徑應增大 7% d2 ≥67.87 ×(1+7%)=72.62 mm 取d2 =75mm 4.3.4 低速軸（III 軸）的軸徑設計 ① 材料選擇為 40Cr ② 查《機械設計手冊》第三版，第二卷，第 6篇表 6-1-2 選取 A0=99 ==9550000/（0.2×993）=49.21MPa d3≥=99×=97.32mm 由于連接齒輪的軸段上有一個雙鍵槽，軸增大7% d3≥97.32×（1+7%）=104.13mm 軸的校核、選取軸承及所選軸承的校核 ⑴ 高速軸的校核及所選軸承的校核 ① 第Ⅰ軸的轉矩為:T=2.85×105N·mm 齒輪1的圓周力為： Ft1===1.65×103N 軸向力：Fa1=Ft1·tan=1.65×105×tan15.2°=4.12×103N 徑向力：FV1=Ft1·tan/cos=1.65×105×tan20°/cos15.2°=6.26×103N 軸向力矩：Ma1=Fa1·=4.12×103×=1.69×105N·mm 計算支承反力 圖4-1 水平受力圖 由水平受力圖a RaH==4.08×103N RbH==12.71×103N 圖4-2 水平受力圖 由上圖b，得： RaV===2.4×103N RbV== =4.12×103N 圖4-3 水平受力圖 水平彎矩：MH =RaH·82.3=7.75×105N·mm 垂直彎矩：MV1 =RaV·82.3=4.32×105N·mm MV2 =RbV·293.3=2.62×105N·mm 圖4-4 水平受力圖 合成彎矩： M1===9.3×105N·mm M2===8.26×105N·mm 按脈動循環(huán)處理取=0.6 Mca1== =1.263×106N·mm 按彎扭合成應力校核軸的強度 由于Ⅰ截面是軸上承受最大計算彎矩的截面，Ⅱ軸截面承受的小 但是軸徑比較小，所以要校核Ⅰ、Ⅱ軸截面強度 a、截面計算： ===23.88MPa 因此軸為40Cr鋼，調質處理，查《機械設計基礎》得許用彎力=60MPa < 所以安全。 ② a、高速軸承選擇：d1=40mm D=72mm T=24.25 b、校核: 計算軸承徑向支反力 圖4-5 軸承徑向支反力示意圖 RaH==4.08×103N·mm RbH==12.71×103N·mm RaV===2.4×103N RbV== =4.12×103N 合成支反力： Ra==4.62×103N Rb==1.328×103N 所產生的派生軸向力由《機械設計基礎》表，得 S= （4.5） 由《機械設計基礎》查得 e=0.42，Y=1.4，Cr =302000N S1===3.3×103N S2===9.49×103N S2 +Fa1 >S1 所以右緊左松 A1 =S2+Fa1=9.49×103+3.64×103=13.6×103N A2 =S2=9.49×103 計算當量動載荷 P: ==2.941>e取X1=0.4 Y1=0.7 ==0.76>e 取X2=1 Y2=0 P1=X1R1 +Y1A1=0.4×4.62×103 +0.7×13.28×103 =11.37× ′103N P2 =X2R2+Y2A2 =13.28×103N 計算軸承壽命選取預期軸承壽命為L10h￠ =20000h 因為 P1 L10h 故合格。 (2) 中間軸的校核及所選軸承的校核 ① Ⅱ軸的轉矩為 T=1413N·m=1.413×106N·mm 軸的受力如下圖所示： 圖4-6 水平受力圖 中間大齒輪: 圓周力：Ft2=Fa1=Ft1·tanβ=1.65×105×tan15.2°=4.12×103N 軸向力：Fa2=Fa1=Ft1·tanβ=1.65×105×tan15.2°=4.12×103N 徑向力：Fr2=Fr1=Ft1·tan/cos=1.65×105×tan20°/cos15.2°=6.26×103N向心力：Ma2=Fa2·=4012×103×=0.965×106N·mm 中間軸小齒輪： 圓周力：Ft3===3.51×104N 軸向力：Fa3=Fr3·tanβ=1.96×104×tan13.86°=1.38×104N 徑向力: Fr3=Ft3·tan/cosβ=1.96×104×tan20°/cos13.86°=2.08×104N 軸向力矩：Ma3=Fa3·=1.38×104×=0.92×106N·mm 計算支承反力：由上圖中c得： RaH==4.03×104N RbH==3.22×104N 由上圖中d，得： RaV ===1.92×104N RbV =-Fr2+Fr3-FaV=-0.64×104N 畫彎矩圖，扭矩圖，計算彎矩： 水平彎矩：MH1=RaH·75=2.45×106N·mm MH2=RbH·100=4.03×106N·mm 垂直彎矩：MV1=RaV·75=-0.29×106N·mm MV2=RbV·304+Fr3·d3/2-Fa2·d2/2=0.73×106N·mm MV3=-RbV·100=1.88×106N·mm MV4=RaV·261.5+Fr2·164.5-Fa3·d3/2-Fa2·d2/2=0.96×106N·mm 合成彎矩：M3==2.86×106N·mm M4==4.65×106N·mm 按脈動循環(huán)處理，α=0.6 Mca2= =3.32×106N·mm Mca4= =5.06×106N·mm 由圖知Ⅰ剖面計算彎矩最大，但直徑不是最大，Ⅱ剖面直徑最小，計算彎矩較 大，所以這兩個剖面比較危險，因此校核這兩個剖面。 Ⅰ剖面的計算應力===37.36MP Ⅱ剖面的計算應力===24.65MP 因齒輪軸的材料為 40Cr 鋼，調質處理，由《機械設計基礎》表 17-2，查 =60MPa < 所以安全。 ① a、中間軸承的選擇：d2 =75mm D=160mm T=37 b、校核： 計算軸承徑向支反力 圖4-7 軸承徑向支反力示意圖 由軸承徑向支反力示意圖可知： RaH ==4.03×104N RbH = =3.22×104N RaV===1.92×104N RbV =-Fr2+Fr3-FaV=-0.64×104N 合成支反力：Ra==4.46×104N Rb ==3.26×104N 所產生的派生軸向力由《機械設計基礎》16-12得S= （4.6） 由《機械設計手冊》查得 e =0.35,Y =1.7,Cr =562000N S1===1.59×104N S2===1.16×104N 求軸承的軸向載荷 A： FA=Fa3-Fa2=13800-4100=9.69×103N 因FA +S2 =0.776×104+1.08×104= 1.86×104>S1=1.48×′104 ， 所以右緊左松。 故取 A1= 2.164N, A2=S2=1.16×104N 計算當量動載荷P：==0.47>e取X1=0.4，Y1=1.4 ==0.36P2 ,所以按 P1 ,計算，由《機械設計基礎》式16-3，查表16-8 和表16-9，ft=1.0 fp=1.5 Lh===36768h>L10h 故合格。 (3) 低速軸的校核及所選軸承的校核 ① 第三軸的轉矩為：T=9.71×106N·mm 低速軸大齒輪： 圓周力：Ft4=Ft3=2T÷d3=2×1.96×106÷133.9 =3.51×104N 軸向力：Fr4=Fa3=Ft3·tanβ=1.96×104×tan13.86=1.38×104N 徑向力：Fr3=Ft3·tanαn ÷cosβ= 1.96×104 ×tan20° ÷cos13.86°=2.08×104N 軸向力矩：Ma4=Fa4·=1.38×104N×=4.09×106N·mm a、計算支承反力 圖4-8 支撐反力示意圖 由支撐反力示意圖Ⅲ-2，得： RaH==2.25×104N RbH==3.98×104N 圖4-9 支撐反力示意圖 由支撐反力示意圖Ⅲ-3，得 -RaV==-2.41×104N RbV=(RaV+Fr4)=0.28×104N b、畫彎矩圖，扭矩圖，計算彎矩： 圖4-10 彎矩圖 水平彎矩：MH=RbH ·136.5=3.83×106N·mm 垂直彎矩：MV1=RaV·254.5=- 4.23×106N·mm MV2=RbV136.5=0.31×106N·mm M2 圖4-11 彎矩圖 合成彎矩： M1= =5.25×106N·mm M2= =3.45×106N·mm 按脈動循環(huán)處理，取α=0.6 Mca1==1.095×107N·mm Mca2=αT=9.54×106N·mm c、按彎扭合成應力校核軸的強度 由于Ⅰ截面是軸上承受最大計算彎矩的截面，Ⅱ截面承受的計算彎矩不是最大，但是其軸徑較小，故需要校核Ⅰ、Ⅱ截面的強度 Ⅰ截面的計算應力為 ===19.87MPa Ⅱ截面的計算應力為 ===25.63MPa 因齒輪軸的材料為40Cr鋼，調質處理，由《機械設計基礎》表 17-2，查得=60MPa <，所以安全。 ② a、低速軸承的選擇：d2=110mm D=200mm T=41 b、校核 Ⅰ計算支承反力 圖4-12 支承反力示意圖 RaH= =2.25×104N RbH= =3.98×104N -RaV==-2.41×104N RbV=(RaV+Fr4)=0.28×104N 合成支反力： Ra==2.97×104N Rb==3.67×104N 所產生的派生軸向力由《機械設計基礎》16-12。得S= 由《機械設計手冊》查得 e=0.42,Y=1.4, Cr=908000N S1===0.78×104N S2===1015×104N S2 +Fa4>S1 所以右緊左松 因FA+S2=1015×104N>S1 故取A1=2.53×104N,A2=S2=1.15 ×′104N Ⅱ 計算當量動載荷 P： ==0.85>e，取X1=0.4，Y1=1.4 ==0.31 P2 ，所以按 P1 計算，由《機械設計基礎》式 16-3，查表 16-8 和表 16-9，ft =1.0,fp=1.5 ，有 Lh===303069h>L10h 故合格。 4.4 各軸上聯(lián)接齒輪的鍵的選取與校核 4.4.1 低速級齒輪的健及其校核 ⑴ 選用普通平鍵 A 型 其中：L=56mm；b=28mm；h=16mm；t=10；t1=6.4 ⑵ 校核 對于平鍵通常只按工作面上的擠壓應力進行條件性強度校核。通 過條件為=120MPa按壓力強度校核： （4.7） T：轉矩T=6.47×106N·mm D：軸的直徑D=110mm h：鍵高h=16mm l：鍵的工作長度，本設計采用雙鍵聯(lián)接，相隔180°° 布置，l=125mm ==117.64MPa 因為= 120MPa 所以平鍵合格。 4.4.2 中間級齒輪的鍵及其校核 ⑴ 選用普通平鍵 A 型 其中：L=28mm；b=20mm；h=12mm；t=7.5；t1=4.9 ⑵ 校核： 對于平鍵通常只按工作面上的擠壓應力進行條件性強度校核。通過條件為=120MPa按壓力強度校核 （4.8） T：轉矩 T=1.314×106N·mm D：軸的直徑 D=70mm H：鍵高 h=12mm L：鍵的工作長度，本設計采用雙鍵聯(lián)接，相隔 180° 布置，l=56mm ==111.73MPa因為=120MPa，所以平鍵合格。 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第五章 螺桿的設計與校核 第五章 螺桿的設計與校核 5.1 螺桿材料 螺桿材料需要強度、抗磨能力高、耐化學腐蝕性能、好的機械加工、熱處理以及高溫下不變形的性能。螺桿材料優(yōu)先選用38CrMoAlA，用38CrMoAlA 制造的螺桿，0.3—0.6是其氮化深度，硬度為740HV。當其經滲氮處理后會在螺桿表面形成壓應力，疲勞極限可提高25%——35%。耐腐蝕性也會增加。 5.2 螺桿形式 本設計為 SJ-90/25 擠出機，加工物料為低密度聚乙烯。查資料得： 螺桿形式是等距突變（3~5D）型單螺桿 5.3 螺桿參數 ⑴ 螺桿直徑D D=90mm ⑵ 螺桿長徑比 L/D=25 螺桿長=1750mm ⑶ 螺桿螺紋開程I I=70mm ⑷ 螺桿的螺紋升角θ =17°42` 取18° ⑸ 螺紋寬度e （0.08~0.12D） 取e=5mm 5.4 螺桿結構 螺桿工作部分大概分為加料段，熔融段，均化段。 a、加料段 此段是用來是咬入和輸送物料。從加料口加入物料，旋轉螺桿開始工作，物料被咬入螺槽內，形成大大小小的塑料團，這些團在前進時也轉動。 L加 =30%~65%L=525~1137.5，本設計取 700mm。 H加: 在螺桿中三段的螺紋升程相同，所以螺棱寬度也相同。 i= （5.1） 查《塑料機械設計》表 1-3-1 取 i=3 H加=i×H3=3×3=9mm b、熔融段 也叫為壓縮段。塑料團進入此段，會被慢慢壓縮，由于螺桿的旋轉，物料會被攪拌、切碎最后塑化。 L塑=3~5D H塑=漸變 c、均化段 也叫計量段。在熔融段傳送過來的物料在均化段繼續(xù)受到切割和塑化，螺桿擠壓、呈液態(tài)的物料在一定的壓力和溫度通過機頭，擠壓成所需形狀的半成品。 L擠=20%~25%L H擠=0.025~0.06D H擠取3mm 5.5 螺紋的斷面形狀 本設計使用矩形斷面。螺紋推料表面和螺桿根徑表面垂直，采用小圓弧r=（0.06~0.12）D；螺紋背面有較大的過度圓弧 R，這使得螺槽中的塑料加快進行橫流，使進料均勻混煉和塑化，防止局部焦燒。R=（0.12~0.18）D。 5.6 校核 近似認為螺桿只受扭，彎，壓的聯(lián)合作用。 5.6.1 剪應力計算 扭矩：根據公式 (5.2) Nmax：電機最大功率 Nmax=30KW Nmax: 電機最大轉矩 nmax=1480r/min y：機械傳動效率（y取0.7~0.9）取y=0.8 最大剪應力： 加料段初始位置最容易扭斷，則抗扭截面模量近似為： Wn==3.14/14×93=143.07kg·cm 則==16.34N/cm2 5.6.2 壓應力計算 P=200F=200×3.14×152/4 =3533kg =P/F =3533×4/3.14×122 =31.25kg/cm 螺桿自重引起的彎曲應力比剪切應力和壓應力小很多，可以忽略不計，需要按第三強度理論公式計算： ==26.23N/cm2 查得=163MPa，所以此螺桿強度合格。 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第六章 機筒的設計及強度校核 第六章 機筒的設計及強度校核 6.1 機筒結構設