天津大學(xué)版化工原理上下冊習(xí)題答案

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1、1 化工原理課后習(xí)題解答 第一章 流體流動 1. 某設(shè)備上真空表的讀數(shù)為 13.3103 Pa,試計算設(shè)備內(nèi)的絕對壓強與表壓強。已知該地區(qū) 大氣壓強為 98.7103 Pa。 解：由 絕對壓強 = 大氣壓強 真空度 得到： 設(shè)備內(nèi)的絕對壓強 P 絕 = 98.7103 Pa -13.3103 Pa=8.54103 Pa 設(shè)備內(nèi)的表壓強 P 表 = -真空度 = - 13.3103 Pa 2在本題附圖所示的儲油罐中盛有密度為 960 / 的油品，油面高于罐底 6.9 m，油面 上方為常壓。在罐側(cè)壁的下部有一直徑為 760 mm 的圓孔，其中心距罐底 800 mm，孔蓋 用 14mm 的鋼制螺釘緊

2、固。若螺釘材料的工作應(yīng)力取為 39.23106 Pa ， 問至少需要幾個螺釘？ 分析：罐底產(chǎn)生的壓力不能超過螺釘?shù)墓ぷ鲬?yīng)力 即 P 油 螺 解：P 螺 = ghA = 9609.81(9.6-0.8) 3.140.762 150.307103 N 螺 = 39.031033.140.0142n P 油 螺 得 n 6.23 取 n min= 7 至少需要 7 個螺釘 3某流化床反應(yīng)器上裝有兩個 U 型管壓差計，如本題 附圖所示。測得 R1 = 400 mm ， R2 = 50 mm，指示液 為水銀。為防止水銀蒸汽向空氣中擴散，于右側(cè)的 U 型管 與大氣連通的玻璃管內(nèi)灌入一段水，其高度 R3 =

3、 50 mm。 試求 AB 兩處的表壓強。 分析：根據(jù)靜力學(xué)基本原則，對于右邊的管壓差計，aa 為等壓 面，對于左邊的壓差計，bb 為另一等壓面，分別列出兩個等壓面 處的靜力學(xué)基本方程求解。 解：設(shè)空氣的密度為 g，其他數(shù)據(jù)如圖所示 aa處 PA + ggh1 = 水 gR3 + 水銀 R2 2 由于空氣的密度相對于水和水銀來說很小可以忽略不記 即：P A = 1.0 1039.810.05 + 13.61039.810.05 = 7.16103 Pa b-b處 PB + ggh3 = PA + ggh2 + 水銀 gR1 PB = 13.61039.810.4 + 7.16103 =6.05

4、103Pa 4. 本題附圖為遠距離測量控制裝置，用以測 定分相槽內(nèi)煤油和水的兩相界面位置。已知兩 吹氣管出口的距離 H = 1m，U 管壓差計的指示 液為水銀，煤油的密度為 820Kg。試求當 壓差計讀數(shù) R=68mm 時，相界面與油層的吹 氣管出口距離。 分析：解此題應(yīng)選取的合適的截面如圖所示：忽略空氣產(chǎn)生的壓強，本題中 11和 44 為等壓面， 22和 33為等壓面，且 11和 22 的壓強相等。根據(jù)靜力學(xué)基本方程列出一個方程組求解 解：設(shè)插入油層氣管的管口距油面高 h 在 11與 22截面之間 P1 = P2 + 水銀 gR P 1 = P4 ， P2 = P3 且 P3 = 煤油 gh

5、 ， P4 = 水 g（H-h ）+ 煤油 g（h + h） 聯(lián)立這幾個方程得到 水銀 gR = 水 g（H-h）+ 煤油 g（h + h）- 煤油 gh 即 水銀 gR = 水 gH + 煤油 gh - 水 gh 帶入數(shù)據(jù) 1.0101 - 13.6100.068 = h(1.010-0.8210) = 0.418 5用本題附圖中串聯(lián)管壓差計測量蒸汽鍋爐水面上方的蒸氣壓，管壓差計的指示液為 水銀，兩管間的連接管內(nèi)充滿水。以知水銀面與基準面的垂直距離分別為： 12.3m， 2=1.2m, 3=2.5m, 4=1.4m。鍋中水面與基準面之間的垂直距離 3 5=3m。大氣壓強 a= 99.3103

6、 。 試求鍋爐上方水蒸氣的壓強。 分析：首先選取合適的截面用以連接兩個管，本題 應(yīng)選取如圖所示的 11 截面，再選取等壓面，最后根 據(jù)靜力學(xué)基本原理列出方程，求解 解：設(shè) 11 截面處的壓強為 1 對左邊的管取-等壓面， 由靜力學(xué)基本方程 0 + 水 g(h5-h4) = 1 + 水銀 g(h3-h4) 代入數(shù)據(jù) 0 + 1.01039.81(3-1.4) = 1 + 13.61039.81(2.5-1.4) 對右邊的管取-等壓面，由靜力學(xué)基本方程 1 + 水 g(h3-h2) = 水銀 g(h1-h2) + 代入數(shù)據(jù) 1 + 1.01039.812.5-1.2= 13.610 39.812.

7、3-1.2 + 99.310 3 解著兩個方程 得 0 = 3.64105Pa 6. 根據(jù)本題附圖所示的微差壓差計的讀數(shù)，計算管路中氣體的表壓強。壓差計中以油和 水為指示液，其密度分別為 920 3 ,998 3,管中油水交接面高度差 R = 300 ，兩擴大室的內(nèi)徑 D 均為 60 ，管內(nèi)徑為 6 。當管路內(nèi)氣體壓強等于大氣壓時，兩擴大室液面平 齊。 分析：此題的關(guān)鍵是找準等壓面，根據(jù)擴大室一端與大氣 相通，另一端與管路相通，可以列出兩個方程，聯(lián)立求解 解：由靜力學(xué)基本原則，選取 11 為等壓面， 對于管左邊 表 + 油 g(h1+R) = 1 對于管右邊 2 = 水 gR + 油 gh2

8、表 = 水 gR + 油 gh2 - 油 g(h1+R) = 水 gR - 油 gR + 油 g（h 2-h1） 當 表 = 0 時，擴大室液面平齊 即 （D/2） 2（h 2-h1）= （d/2） 2R 4 h2-h1 = 3 mm 表 = 2.57102Pa 7.列管換熱氣 的管束由 121 根 2.5mm 的鋼管組成?？諝庖?9m/s 速度在列管內(nèi)流動。空 氣在管內(nèi)的平均溫度為 50壓強為 196103Pa(表壓)，當?shù)卮髿鈮簽?98.7103Pa 試求： 空氣的質(zhì)量流量； 操作條件下，空氣的體積流量； 將的計算結(jié)果換算成 標準狀況下空氣的體積流量。 解：空氣的體積流量 S = uA =

9、 9/4 0.02 2 121 = 0.342 m3/s 質(zhì)量流量 ws = S= S (MP)/(RT) = 0.34229(98.7+196)/8.315323=1.09/s 換算成標準狀況 V1P1/V2P2 =T1/T2 S2 = P1T2/P2T1 S1 = (294.7273)/(101323) 0.342 = 0.843 m3/s 8 .高位槽內(nèi)的水面高于地面 8m，水從 1084mm 的管 道中流出，管路出口高于地面 2m。在本題特定條件下， 水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按 f = 6.5 u2 計算，其中 u 為水在管道的流速。試計算： AA 截面處水的流速； 水的流量，以 m3/

10、h 計。 分析：此題涉及的是流體動力學(xué)，有關(guān)流體動力學(xué)主要是能量恒算問題，一般運用的是柏 努力方程式。運用柏努力方程式解題的關(guān)鍵是找準截面和基準面，對于本題來說，合適的 截面是高位槽 11,和出管口 22,如圖所示，選取地面為基準面。 解：設(shè)水在水管中的流速為 u ，在如圖所示的 11, ，22 ,處列柏努力方程 Z1 + 0 + 1/= Z2+ 22 + 2/ + f （Z 1 - Z2）g = u 2/2 + 6.5u2 代入數(shù)據(jù) (8-2)9.81 = 7u2 , u = 2.9m/s 換算成體積流量 VS = uA= 2.9 /4 0.12 3600 = 82 m3/h 5 9. 20

11、 水以 2.5m/s 的流速流經(jīng) 382.5mm 的水平管，此管以錐形管和另一 533m 的水 平管相連。如本題附圖所示，在錐形管兩側(cè) A 、B 處各插入一垂直玻璃管以觀察兩截面的 壓強。若水流經(jīng) A B 兩截面的能量損失為 1.5J/，求兩玻璃管的水面差（以計） ， 并在本題附圖中畫出兩玻璃管中水面的相對位置。 分析:根據(jù)水流過 A、B 兩截面的體積流量相同和此兩截面處的伯努利方程列等式求解 解：設(shè)水流經(jīng)兩截面處的流速分別為 uA、 uB uAAA = uBAB u B = （A A/AB ）u A = （33/47） 22.5 = 1.23m/s 在兩截面處列柏努力方程 Z1 + 122

12、+ 1/ = Z2+ 222 + 2/ + f Z 1 = Z2 （ 1- 2）/ = f +（ 12- 22）2 g（h 1-h 2）= 1.5 + (1.232-2.52) /2 h1-h 2 = 0.0882 m = 88.2 mm 即 兩玻璃管的水面差為 88.2mm 10.用離心泵把 20的水從貯槽送至水洗塔頂部，槽內(nèi)水位維持恒定，各部分相對位置如本 題附圖所示。管路的直徑均為 762.5mm，在操作條件下，泵入口處真空表的讀數(shù)為 24.6610Pa,水流經(jīng)吸入管與排處管（不包 括噴頭）的能量損失可分別按 f,1=2u，h f,2=10u2 計算，由于管徑不 變，故式中 u 為吸入或

13、排出管的流速 /s。排水管與噴頭連接處的壓強為 98.0710Pa（表壓） 。試求泵的有效功率。 分析：此題考察的是運用柏努力方程求算管路系統(tǒng) 所要求的有效功率把整個系統(tǒng)分成兩部分來處理，從槽面到真空表段的吸入管和從真空表到排出口 段的排出管，在兩段分別列柏努力方程。 6 解：總能量損失hf=hf+ ，1 hf，2 u1=u2=u=2u2+10u=12u 在截面與真空表處取截面作方程： z0g+u02/2+P0/=z1g+u2/2+P1/+hf，1 （ P0-P1）/= z 1g+u2/2 +hf，1 u=2m/s w s=uA=7.9kg/s 在真空表與排水管-噴頭連接處取截面 z1g+u2

14、/2+P1/+We=z2g+u2/2+P2/+hf，2 W e= z2g+u2/2+P2/+hf，2 （ z1g+u2/2+P1/） =12.59.81+（98.07+24.66）/998.210+102 =285.97J/kg Ne= Wews=285.977.9=2.26kw 11.本題附圖所示的貯槽內(nèi)徑 D 為 2，槽底與內(nèi)徑 d0 為 33mm 的鋼管相連，槽內(nèi)無液體補充，其液面 高度 h0 為 2m（以管子中心線為基準） 。液體在本題 管內(nèi)流動時的全部能量損失可按h f=20u公式來計 算，式中 u 為液體在管內(nèi)的流速 ms。試求當槽內(nèi) 液面下降 1m 所需的時間。 分析：此題看似一

15、個普通的解柏努力方程的題，分析題中槽內(nèi)無液體補充，則管內(nèi)流速并不 是一個定值而是一個關(guān)于液面高度的函數(shù)，抓住槽內(nèi)和管內(nèi)的體積流量相等列出一個微分方 程，積分求解。 解：在槽面處和出口管處取截面 1-1，2-2 列柏努力方程 h1g=u2/2+hf =u2/2+20u2 u=(0.48h) 1/2=0.7h1/2 槽面下降 dh，管內(nèi)流出 uA2dt 的液體 Adh=uA 2dt=0.7h1/2A2dt dt=A 1dh/（A 20.7h1/2） 對上式積分：t=1. h 12.本題附圖所示為冷凍鹽水循環(huán)系統(tǒng)，鹽水的密度為 1100kgm，循環(huán)量為 36m。管路的直徑相同，鹽水 由 A 流經(jīng)兩個

16、換熱器而至 B 的能量損失為 98.1Jkg， 7 由 B 流至 A 的能量損失為 49Jkg，試求：（1）若泵的效率為 70%時，泵的抽功率為若 干 kw？（2）若 A 處的壓強表讀數(shù)為 245.210Pa 時，B 處的壓強表讀數(shù)為若干 Pa？ 分析：本題是一個循環(huán)系統(tǒng)，鹽水由 A 經(jīng)兩個換熱器被冷卻后又回到 A 繼續(xù)被冷卻，很明 顯可以在 A-換熱器 -B 和 B-A 兩段列柏努利方程求解。 解：（1）由 A 到 B 截面處作柏努利方程 0+uA/2+PA/1=ZBg+uB2+P B+9.81 管徑相同得 uA=uB （P A-PB）/=Z Bg+9.81 由 B 到 A 段，在截面處作柏

17、努力方程 B ZBg+uB2+P B/+We=0+uA+PA/+49 W e=（P A-PB）/ - ZBg+49=98.1+49=147.1J/kg W S=VS=36/36001100=11kg/s Ne= WeWS=147.111=1618.1w 泵的抽功率 N= Ne /76%=2311.57W=2.31kw （2）由第一個方程得（P A-PB）/ =ZBg+9.81 得 PB=PA-（Z Bg+9.81） =245.210-1100(79.81+98.1) =6.2104Pa 13. 用壓縮空氣將密度為 1100kg/m3 的腐蝕性液體自低 位槽送到高位槽，兩槽的液位恒定。管路直徑均

18、為 603.5mm，其他尺寸見本題附圖。各管段的能量損失 為 f，AB = f，CD =u2， f，BC =1.18u2。兩壓差計中 的指示液均為水銀。試求當 R1=45mm，h=200mm 時： （1）壓縮空氣的壓強 P1 為若干？（2）U 管差壓計讀數(shù) R2 為多少？ 解：對上下兩槽取截面列柏努力方程 0+0+P1/=Zg+0+P2/+ f P 1= Zg+0+P2 + f =109.811100+1100（2u 2+1.18u2） =107.9110+3498u 在壓強管的 B，C 處去取截面，由流體靜力學(xué)方程得 8 PB+g（x+R 1）=P c +g（h BC+x）+ 水銀 R1g

19、PB+11009.81（0.045+x）=P c +11009.81（5+x）+13.6109.810.045 PB-PC=5.95104Pa 在 B，C 處取截面列柏努力方程 0+uB/2+PB/=Zg+uc2/2+PC/+ f，BC 管徑不變，u b=u c PB-PC=（Zg+ f，BC ）=1100（1.18u 2+59.81）=5.9510 4Pa u=4.27m/s 壓縮槽內(nèi)表壓 P1=1.23105Pa （2）在 B，D 處取截面作柏努力方程 0+u2/2+PB/= Zg+0+0+ f，BC + f，CD PB=（79.81+1.18u 2+u2-0.5u2）1100=8.351

20、0 4Pa PB-gh= 水銀 R2g 8.35104-11009.810.2=13.6109.81R2 R2=609.7mm 14. 在實驗室中,用玻璃管輸送 20的 70%醋酸.管內(nèi)徑為 1.5cm,流量為 10kg/min,用 SI 和 物理單位各算一次雷諾準數(shù),并指出流型。 解：查 20，70的醋酸的密度 = 1049Kg/m3,粘度 = 2.6mPas 用 SI 單位計算： d=1.510-2m,u=WS/(A)=0.9m/s Re=du /=(1.510-20.91049)/(2.6103) =5.45103 用物理單位計算： =1.049g/cm, u=WS/(A)=90cm/s

21、,d=1.5cm =2.610-3PaS=2.610-3kg/(sm)=2.610-2g/scm-1 Re=du/ =(1.5901.049)/(2.610-2) =5.45103 5.4510 3 4000 此流體屬于湍流型 9 15.在本題附圖所示的實驗裝置中，于異徑水平管段兩截面間連 一倒置 U 管壓差計，以測量兩截面的壓強差。當水的流量為 10800kg/h 時，U 管壓差計讀數(shù) R 為 100mm，粗細管的直徑分 別為 603.5mm 與 453.5mm。計算：（1）1kg 水流經(jīng)兩 截面間的能量損失。 （2）與該能量損失相當?shù)膲簭娊禐槿舾?Pa？ 解：（1）先計算 A，B 兩處的流

22、速： uA=ws/sA=295m/s，u B= ws/sB 在 A，B 截面處作柏努力方程： zAg+uA2/2+PA/=zBg+uB2/2+PB/+hf 1kg 水流經(jīng) A，B 的能量損失： hf= （u A2-uB2） /2+（P A- PB）/= （u A2-uB2） /2+gR/=4.41J/kg （2）.壓強降與能量損失之間滿足： hf=P/ P=hf=4.4110 16. 密度為 850kg/m，粘度為 810-3Pas 的液體在內(nèi)徑為 14mm 的鋼管內(nèi)流動，溶液的流 速為 1m/s。試計算：（1）淚諾準數(shù)，并指出屬于何種流型？（2）局部速度等于平均速度 處與管軸的距離；（3）該

23、管路為水平管，若上游壓強為 14710Pa，液體流經(jīng)多長的管子 其壓強才下降到 127.510Pa？ 解：（1）Re =du/ =（1410 -31850）/（810 -3） =1.4910 2000 此流體屬于滯流型 （2）由于滯流行流體流速沿管徑按拋物線分布，令管徑和流速滿足 y2 = -2p（u-u m） 當=0 時 ,y2 = r2 = 2pum p = r 2/2 = d2/8 當= 平均 =0.5 max= 0.5m/s 時, y2= - 2p（0.5-1）= d 2/8 =0.125 d2 即 與管軸的距離 r=4.9510-3m 10 (3)在 147103 和 127.510

24、3 兩壓強面處列伯努利方程 u 12/2 + PA/ + Z1g = u 22/2 + PB/+ Z2g + f u 1 = u 2 , Z1 = Z2 P A/= PB/+ f 損失能量 f=（ PA- PB）/= （14710 3-127.5103）/850 =22.94 流體屬于滯流型 摩擦系數(shù)與雷若準數(shù)之間滿足 =64/ Re 又 f=（/d）0.5 u 2 =14.95m 輸送管為水平管，管長即為管子的當量長度 即：管長為 14.95m 17 . 流體通過圓管湍流動時，管截面的速度分布可按下面經(jīng)驗公式來表示： ur=umax（y/R） 1/7 ，式中 y 為某點與壁面的距離 ，及 y

25、=Rr。試求起平均速度 u 與最大速 度 umax 的比值。 分析：平均速度 u 為總流量與截面積的商，而總流量又可以看作是速度是 ur 的流體流過 2rdr 的面積的疊加 即：V= 0R ur2rdr 解：平均速度 u = V/A =0R ur2rdr/（R 2） =0R umax（y/R） 1/72rdr/（R 2） = 2umax/R15/7 0R（R r ） 1/7rdr = 0.82umax u/ umax=0.82 18. 一定量的液體在圓形直管內(nèi)做滯流流動。若管長及液體物性不變，而管徑減至原有的 1/2，問因流動阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來的若干倍？ 解：管徑減少后流量不變 u 1

26、A1=u2A2 而 r1=r2 A 1=4A2 u 2=4u 由能量損失計算公式 f=（/d ）（1/2u 2）得 11 f，1 =（/d）（1/2u 12） f，2 =（/d ）（1/2u 22）=（/d ） 8（u 1） 2 =16 f，1 h f2 = 16 hf1 19. 內(nèi)截面為 1000mm1200mm 的矩形煙囪的高度為 30 A1m。平均分子量為 30kg/kmol， 平均溫度為 400的煙道氣自下而上流動。煙囪下端維持 49Pa 的真空度。在煙囪高度范圍 內(nèi)大氣的密度可視為定值，大氣溫度為 20，地面處的大氣壓強為 101.3310Pa。流體經(jīng) 煙囪時的摩擦系數(shù)可取為 0.0

27、5，試求煙道氣的流量為若干 kg/h？ 解：煙囪的水力半徑 r= A/= (11.2)/2(1+1.2)=0.273m 當量直徑 de= 4r=1.109m 流體流經(jīng)煙囪損失的能量 f=（/ d e）u 2/2 =0.05(30/1.109)u2/2 =0.687 u2 空氣的密度 空氣 = PM/RT = 1.21Kg/m3 煙囪的上表面壓強 (表壓 ) P 上 =- 空氣 gh = 1.219.8130 =-355.02 Pa 煙囪的下表面壓強 (表壓) P 下 =-49 Pa 煙囪內(nèi)的平均壓強 P= (P 上 + P 下 )/2 + P0 = 101128 Pa 由 = PM/RT 可以

28、得到煙囪氣體的密度 = （3010 -3101128）/ （8.314673） = 0.5422 Kg/m3 在煙囪上下表面列伯努利方程 P 上 /= P 下 /+ Zg+ f f= (P 上 - P 下 )/ Zg =(-49+355.02)/0.5422 309.81 = 268.25 = 0.687 u2 流體流速 u = 19.76 m/s 質(zhì)量流量 s= uA= 19.7611.20.5422 12 = 4.63104 Kg/h 20. 每小時將 210kg 的溶液用泵從反應(yīng)器輸送到高位槽。反 應(yīng)器液面上方保持 26.710Pa 的真空讀，高位槽液面上方為 大氣壓強。管道為的鋼管，總

29、長為 50m，管線上有兩個全開 的閘閥，一個孔板流量計（局部阻力系數(shù)為 4） ，5 個標準彎 頭。反應(yīng)器內(nèi)液面與管路出口的距離為 15m 。若泵效率為 0.7，求泵的軸功率。 解： 流體的質(zhì)量流速 s = 2104/3600 = 5.56 kg/s 流速 u =s/(A)=1.43m/s 雷偌準數(shù) Re=du/= 165199 4000 查本書附圖 1-29 得 5 個標準彎頭的當量長度 : 52.1=10.5m 2 個全開閥的當量長度: 20.45 = 0.9m 局部阻力當量長度 e=10.5 + 0.9 = 11.4m 假定 1/1/2=2 lg(d /) +1.14 = 2 lg(68/

30、0.3) + 1.14 = 0.029 檢驗 d/(Re1/2) = 0.008 0.005 符合假定即 =0.029 全流程阻力損失 = (+ e)/d u2/2 + u2/2 = 0.029(50+11.4)/(68103) + 41.432/2 = 30.863 J/Kg 在反應(yīng)槽和高位槽液面列伯努利方程得 P1/+ We = Zg + P2/+ We = Zg + (P1- P2)/+ = 159.81 + 26.7103/1073 + 30.863 = 202.9 J/Kg 有效功率 Ne = Wes = 202.95.56 = 1.128103 軸功率 N = Ne/=1.1281

31、03/0.7 = 1.61103W = 1.61KW 13 21. 從設(shè)備送出的廢氣中有少量可溶物質(zhì)，在放空 之前令其通過一個洗滌器，以回收這些 物質(zhì)進 行綜合利用，并避免環(huán)境污染。氣體流量為 3600m/h，其物理性質(zhì)與 50的空氣基本相同。 如本題附圖所示，氣體進入鼓風(fēng)機前的管路上安 裝有指示液為水的 U 管壓差計，起讀數(shù)為 30mm。輸氣管與放空管的內(nèi)徑均為 250mm，管 長與管件，閥門的當量長度之和為 50m，放空機與鼓風(fēng)機進口的垂直距離為 20m，已估計 氣體通過塔內(nèi)填料層的壓強降為 1.9610Pa。管壁的絕對粗糙度可取 0.15mm，大氣壓強 為 101.3310。求鼓風(fēng)機的有

32、效功率。 解：查表得該氣體的有關(guān)物性常數(shù) =1.093 , =1.9610-5Pas 氣體流速 u = 3600/(36004/0.252) = 20.38 m/s 質(zhì)量流量 s = uAs = 20.384/0.2521.093 =1.093 Kg/s 流體流動的雷偌準數(shù) Re = du/= 2.84105 為湍流型 所有當量長度之和 總 =+e =50m 取 0.15 時 /d = 0.15/250= 0.0006 查表得 =0.0189 所有能量損失包括出口,入口和管道能量損失 即: = 0.5u2/2 + 1u2/2 + (0.018950/0.25) u2/2 =1100.66 在

33、1-12-2 兩截面處列伯努利方程 u2/2 + P1/+ We = Zg + u2/2 + P2/ + We = Zg + (P2- P1)/+ 而 1-12-2 兩截面處的壓強差 P2- P1 = P2- 水 gh = 1.96103 - 1039.8131103 = 1665.7 Pa We = 2820.83 W/Kg 泵的有效功率 Ne = Wes= 3083.2W = 14 3.08 KW 22. 如本題附圖所示， ，貯水槽水位維持不變。槽底與內(nèi)徑為 100mm 的鋼質(zhì)放水管相連， 管路上裝有一個閘閥，距管路入口端 15m 處安有以水銀為指示液的 U 管差壓計，其一臂 與管道相連，

34、另一臂通大氣。壓差計連接管內(nèi)充滿了水，測壓點與管路出口端之間的長度 為 20m。 （1）.當閘閥關(guān)閉時，測得 R=600mm，h=1500mm；當閘閥部分開啟時，測的 R=400mm，h=1400mm。摩擦系數(shù)可取 0.025，管路入口處的局部阻力系數(shù)為 0.5。問每小 時從管中水流出若干立方米。 （2）.當閘閥全開時，U 管壓差計測壓處的靜壓強為若干（Pa，表壓） 。閘閥全開時 le/d15，摩擦系數(shù)仍取 0.025。 解: 根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程, 設(shè)槽面到管道的高度為 x 水 g(h+x)= 水銀 gR 103(1.5+x) = 13.61030.6 x = 6.6m 部分開啟時截面處的

35、壓強 P1 = 水銀 gR - 水 gh = 39.63103Pa 在槽面處和 1-1 截面處列伯努利方程 Zg + 0 + 0 = 0 + u2/2 + P1/ + 而= (+ e)/d + u 2/2 = 2.125 u2 6.69.81 = u 2/2 + 39.63 + 2.125 u2 u = 3.09/s 體積流量 s= uA= 3.09/4(0.1)23600 = 87.41m3/h 閘閥全開時 取 2-2,3-3 截面列伯努利方程 Zg = u2/2 + 0.5u2/2 + 0.025(15 +/d)u2/2 u = 3.47m/s 取 1-13-3 截面列伯努利方程 P1/

36、= u2/2 + 0.025(15+/d)u2/2 P 1 = 3.7104Pa 15 23. 10的水以 500L/min 的流量流過一根長為 300m 的水平管，管壁的絕對粗糙度為 0.05。有 6m 的壓頭可供克服流動阻力，試求管徑的最小尺寸。 解:查表得 10時的水的密度 = 999.7Kg/m3 = 130.7710-5 Pas u = Vs/A = 10.8510-3/d2 f = 69.81 = 58.86J/Kg f=(/d) u2/2 =150 u2/d 假設(shè)為滯流 = 64/Re = 64/du H fg f d1.510 -3 檢驗得 Re = 7051.22 2000

37、不符合假設(shè) 為湍流 假設(shè) Re = 9.7104 即 du/= 9.7104 d =8.3410 -2m 則 /d = 0.0006 查表得 = 0.021 要使 fHfg 成立則 150 u2/d58.86 d1.8210-2m 24. 某油品的密度為 800kg/m，粘度為 41cP，由附圖所示的 A 槽送至 B 槽，A 槽 的液面比 B 槽的液面高出 1.5m。輸送管徑 為 893.5mm（包括閥門當量長度） ，進出 口損失可忽略。試求：（1）油的流量（m/h ） ；（2）若調(diào)節(jié)閥門的開度，使油的流量減少 20%，此時閥門的當量長度為若干 m？ 解： 在兩槽面處取截面列伯努利方程 u2/

38、2 + Zg + P1/= u2/2 + P2/+ f P 1= P2 Zg = f= (/d) u2/2 1.59.81= (50/8210-3)u2/2 假設(shè)流體流動為滯流,則摩擦阻力系數(shù) =64/Re=64/du 16 聯(lián)立兩式得到 u =1.2m/s 核算 Re = du/=1920 2000 假設(shè)成立 油的體積流量 s=uA=1.2/4(82103)23600 =22.8m3/h 調(diào)節(jié)閥門后的體積流量 s= 22.8(1-20)=18.24 m 3/h 調(diào)節(jié)閥門后的速度 u=0.96m/s 同理由上述兩式 1.59.81= (/8210-3)0.962/2 =64/Re=64/du

39、可以得到 = 62.8m 閥門的當量長度 e=-50 =12.8m 25. 在兩座尺寸相同的吸收塔內(nèi)，各填充不同的填料，并以相同的管路 并聯(lián)組合。每條支管上均裝有閘閥，兩支路的管長均為 5m（均包括除 了閘閥以外的管件局部阻力的當量長度） ，管內(nèi)徑為 200mm。通過田 料層的能量損失可分別折算為 5u1與 4u2，式中 u 為 氣體在管內(nèi)的 流速 m/s ，氣體在支管內(nèi)流動的摩擦系數(shù)為 0.02。管路的氣體總流量 為 0.3m/s。 試求：（ 1）兩閥全開時，兩塔的通氣量；（2）附圖中 AB 的能量損失。 分析：并聯(lián)兩管路的能量損失相等，且各等于管路 總的能量損失,各個管路的能量損失由 兩部

40、分組成，一是氣體在支管內(nèi)流動產(chǎn)生的，而另一部分是氣體通過填料層所產(chǎn)生的，即 f=( e/d) u2/2 f 填 而且并聯(lián)管路氣體總流量為個支路之和 , 即 Vs= Vs1 + Vs2 解：兩閥全開時，兩塔的通氣量 由本書附圖查得 d=200mm 時閥線的當量長度 e=150m f1=(1 e1/d) u12/2 + 5 u12 =0.02(50+150)/0.2 u12/2 + 5 u12 f2=(2 e2/d) u22/2 + 4 u12 = 0.02(50+150)/0.2 u22/2 + 4 u12 f1= f2 u 12/ u22=11.75/12.75 即 u1 = 0.96u2 又

41、V s= Vs1 + Vs2 = u1A1+ u2A2 , A1 = A2 =(0.2)2/4=0.01 = (0.96u2+ u2) 0.01 17 = 0.3 u2=4.875m/s u1A=4.68 m/s 即 兩塔的通氣量分別為 Vs1 =0.147 m3/s, Vs12=0.153 m3/s 總的能量損失 f= f1= f2 =0.02155/0.2 u12/2 + 5 u12 = 12.5 u12 = 279.25 J/Kg 26. 用離心泵將 20水經(jīng)總管分別送至 A，B 容器內(nèi)，總管流量為 89m/h，總管 直徑為 1275mm。原出口壓強為 1.93105Pa，容器 B 內(nèi)水

42、面上方表壓為 1kgf/cm，總管的流動 阻力可忽略，各設(shè)備間的相對位置如本題附圖所示。試求：（1）離心泵的有效壓頭 H e； （2）兩支管的壓頭損失 Hf，o-A ，H f，o-B， 。 解：（1）離心泵的有效壓頭 總管流速 u = Vs/A 而 A = 3600/4(117)210-6 u = 2.3m/s 在原水槽處與壓強計管口處去截面列伯努利方程 Z0g + We = u2/2 + P0/+ f 總管流動阻力不計 f=0 We = u2/2 + P0/-Z0g =2.32/2 +1.93105/998.2 -29.81 =176.38J/Kg 有效壓頭 He = We/g = 17.9

43、8m 兩支管的壓頭損失 在貯水槽和 表面分別列伯努利方程 Z0g + We = Z1g + P1/+ f1 Z0g + We = Z2g + P2/+ f2 得到兩支管的能量損失分別為 f1= Z0g + We (Z1g + P1/) 18 = 29.81 + 176.38 (169.81 + 0) =39.04J/Kg f2=Z0g + We - (Z2g + P2/) =29.81 + 176.38 (89.81 + 101.33103/998.2) =16.0 J/Kg 壓頭損失 Hf1 = f1/g = 3.98 m Hf2 = f2/g = 1.63m 27. 用效率為 80%的齒輪

44、泵將粘稠的液體從敞口 槽送至密閉容器中，兩者液面均維持恒定，容器 頂部壓強表讀數(shù)為 30103Pa。用旁路調(diào)節(jié)流量， 起流程如本題附圖所示，主管流量為 14m3/h， 管徑為 663mm，管長為 80m（包括所有局部 阻力的當量長度） 。旁路的流量為 5m3/h，管徑 為 322.5mm，管長為 20m（包括除閥門外的管件局部阻力的當量長度）兩管路的流型 相同，忽略貯槽液面至分支點 o 之間的能量損失。被輸送液體的粘度為 50mPas，密度為 1100kg/m，試計算：（1）泵的軸功率（2）旁路閥門的阻力系數(shù)。 解：泵的軸功率 分別把主管和旁管的體積流量換算成流速 主管流速 u = V/A =

45、 14/3600(/4)(60)210-6 = 1.38 m/s 旁管流速 u1 = V1/A = 5/3600(/4)(27)210-6 = 2.43 m/s 先計算主管流體的雷偌準數(shù) Re = du/= 1821.6 0.005 假設(shè)成立 即 D,C 兩點的流速 u1 = 1.776 m/s , u2 = 1.49 m/s BC 段和 BD 的流量分別為 VS,BC = 3210(/4)36001.776 = 5.14 m3/s VS,BD = 2610(/4)36001.49 = 2.58 m3/s 21 29. 在 382.5mm 的管路上裝有標準孔板流量計，孔板的孔徑為 16.4mm

46、，管中流動的是 20的苯，采用角接取壓法用 U 管壓差計測量孔板兩測的壓強差，以水銀為指示液，策壓 連接管中充滿甲苯。測得 U 管壓差計的讀數(shù)為 600mm，試計算管中甲苯的流量為若干 kg/h？ 解：查本書附表 20時甲苯的密度和粘度分別為 = 867 Kg/m3,= 0.67510-3 假設(shè) Re = 8.67104 當 A0/A1 = (16.4/33) = 0.245 時,查孔板流量計的 C0 與 Re, A0/A1 的關(guān)系得到 C0 = 0.63 體積流量 VS = C0A02gR(A-)/ 1/2 = 0.63/4 16.4210-6 29.810.6(13.6-0.867)/0.

47、8671/2 =1.7510-3 m3/s 流速 u = VS /A = 2.05 m/s 核算雷偌準數(shù) Re = du/ = 8.67104 與假設(shè)基本相符 甲苯的質(zhì)量流量 S = VS=1.7510-38673600 = 5426 Kg/h 第二章 流體輸送機械 22 1 . 在用水測定離心泵性能的實驗中，當流量為 26m/h 時，泵出口處壓強表和入口處真空 表的讀數(shù)分別為 152kPa 和 24.7kPa，軸功率為 2.45kw，轉(zhuǎn)速為 2900r/min，若真空表和壓 強表兩測壓口間的垂直距離為 0.4m，泵的進出口管徑相同，兩測壓口間管路流動阻力可忽 略 不計，試求該泵的效率，并列出

48、該效率下泵的性能。 解：取 20 時水的密度 =998.2 Kg/m 3 在泵出口和入口處列伯努利方程 u12/2g + P1/g + = u12/2g + P2/g + f + Z 泵進出口管徑相同, u 1 = u2 不計兩測壓口見管路流動阻力 f = 0 P 1/g + = P2/g + Z = (P2- P1)/g + Z = 0.4 + (152+24.7)103/998.29.8 =18.46 m 該泵的效率 = QHg/N = 2618.46998.29.8/(2.451033600) = 53.2. 2. 用離心泵以 40m/h 的流量將貯水池中 65的熱水輸送到?jīng)鏊?，并?jīng)

49、噴頭噴出而落 入涼水池中，以達到冷卻的目的，已知水進入噴頭之前需要維持 49kPa 的表壓強，噴頭入 口較貯水池水面高 6m，吸入管路和排出管路中壓頭損失分別為 1m 和 3m，管路中的動壓 頭可以忽略不計。試選用合適的離心泵并確定泵的安裝高度。當?shù)卮髿鈮喊?101.33kPa 計。 解：輸送的是清水 選用 B 型泵 查 65時水的密度 = 980.5 Kg/m 3 在水池面和噴頭處列伯努利方程 u12/2g + P1/g + = u12/2g + P2/g + f + Z 取 u1 = u2 = 0 則 = (P2- P1)/g + f + Z = 49103/980.59.8 + 6 +

50、(1+4) = 15.1 m Q = 40 m 3/h 23 由圖 2-27 得可以選用 3B19A 2900 4 65時清水的飽和蒸汽壓 PV = 2.544104Pa 當?shù)卮髿鈮?a = P/g = 101.33103 /998.29.81 = 10.35 m 查附表二十三 3B19A 的泵的流量: 29.5 48.6 m 3/h 為保證離心泵能正常運轉(zhuǎn),選用最大輸出量所對應(yīng)的 S 即 S = 4.5m 輸送 65水的真空度 S = S +(a-10)-( PV/9.81103 0.24)1000/ =2.5m 允許吸上高度 Hg = S - u12/2g -f,0-1 = 2.5 1 =

51、 1.5m 即 安裝高度應(yīng)低于 1.5m 3常壓貯槽內(nèi)盛有石油產(chǎn)品，其密度為 760kg/m，粘度小于 20cSt，在貯槽條件下飽和蒸 汽壓為 80kPa，現(xiàn)擬用 65Y-60B 型油泵將此油品以 15m流量送往表壓強為 177kPa 的設(shè)備 內(nèi)。貯槽液面恒定，設(shè)備的油品入口比貯槽液面高 5m，吸入管路和排出管路的全部壓頭 損失為 1m 和 4m 。試核算該泵是否合用。若油泵位于貯槽液面以下 1.2m 處，問此泵能 否正常操作？當?shù)卮髿鈮喊?101.33kPa 計. 解: 查附錄二十三 65Y-60B 型泵的特性參數(shù)如下 流量 Q = 19.8m3/s, 氣蝕余量h=2.6 m 揚程 H =

52、38 m 允許吸上高度 Hg = (P0- PV)/g - h- f,0-1 = -0.74 m -1.2 揚升高度 Z = H -f,0-2 = 38 4 = 34m 如圖在 1-1,2-2 截面之間列方程 u12/2g + P1/g + = u22/2g + P2/g + f,1-2 + Z 其中 u12/2g = u22/2g = 0 管路所需要的壓頭: e=(P2 P1)/g + Z + f,1-2 = 33.74m Z = 34 m 游品流量 Qm = 15 m3/s 2105 假設(shè)成立 u1= u2(d2 / d1)2 = 1.23 m/s 允許氣蝕余量 h = (P 1- P2)

53、/g + u12/2g P1 = Pa - P 真空度 = 28.02 Kpa h = (28.02-2.3346)10 3/998.29.81 = 2.7 m 允許吸上高度 Hg =(Pa- PV)/g - h- f 離心泵離槽面道路很短 可以看作 f = 0 H g =(Pa- PV)/g - h =(101.4 2.3346)103/(998.29.81) 2.7 =7.42 m 5. 水對某離心泵做實驗，得到下列各實驗數(shù)據(jù)： 25 Q，L/mi n 0 100 200 300 400 500 H，m 37.2 38 37 34.5 31.8 28.5 送液體的管路系統(tǒng)：管徑為 764m

54、m，長為 355m（包括局部阻力的當量長度） ，吸入和 排出空間為密閉容器，其內(nèi)壓強為 129.5kPa（表壓） ，再求此時泵的流量。被輸送液體的 性質(zhì)與水相近。 解: 根據(jù)管路所需要壓頭 e 與液體流量 Qe 的關(guān)系: e= K + BQe2 而 K =Z + P/g 且 吸入排出空間為常壓設(shè)備, P = 0 K =Z = 4.8 B = (+ e)/d 1/2g(60103A)2 = (0.03355/0.068)/29.81(0.068260103/4)2 =1.68310-4 管道特性方程為: e= 4.8 + 1.68310-4Qe2 由下列數(shù)據(jù)繪出管道特性曲線 e-Qe Qe ,L

55、/min 0 100 200 300 400 500 e ,m 4.8 6.48 11.53 19.95 31.73 46.88 繪出離心泵的特性曲線 H-Q 于同一坐標系中,如圖所示: 兩曲線的交點即為該泵在運 轉(zhuǎn)時的流量 泵的流量為 400L/min 若排出空間為密閉容器, 則 K =Z + P/g =4.8 + 129.5103/998.29.81 = 1.802 而 B 的值保持不變 管路的特性方程為 e= 18.02 + 1.68310-4Qe2 重新繪出管路的特性曲線和泵的特性曲線 26 Qe ,L/min 0 100 200 300 400 500 e ,m 18.02 19.7

56、0 24.75 33.17 44.95 60.10 可以得到泵的流量為 310L/min 6. 某型號的離心泵，其壓頭與流量的關(guān)系可表示為 H=18 - 0.6106Q2（H 單位為 m，Q 單位為 m/s） 若用該泵從常壓貯水池將水抽到渠道中，已知貯水池截面積為 100m，池中 水深 7m。輸水之初池內(nèi)水面低于渠道水平面 2m，假設(shè)輸水渠道水面保持不變，且與大氣 相通。管路系統(tǒng)的壓頭損失為 Hf=0.410 Q2（H f 單位為 m，Q 單位為 m/s） 。試求將貯水 池內(nèi)水全部抽出所需時間。 解: 列出管路特性方程 e= K + Hf K= Z + P/ g 貯水池和渠道均保持常壓 P/g

57、 = 0 K= Z e= Z + 0.4106Q2 在輸水之初Z = 2m e= 2 + 0.4106Q2 聯(lián)立 H=18-0.6106Q2 ，解出此時的流量 Q = 410-3m3/s 將貯水槽的水全部抽出 Z = 9m e= 9 + 0.4106Q2 再次聯(lián)立 H=18-0.6106Q2 ，解出此時的流量 Q = 310-3m3/s 流量 Q 隨著水的不斷抽出而不斷變小 取 Q 的平均值 Q 平均 = （Q + Q）/2 = 3.510 -3m3/s 把水抽完所需時間 = V/ Q 平均 = 55.6 h 7. 用兩臺離心泵從水池向高位槽送水，單臺泵的特性曲線方程為 H=251106Q 管

58、路 特性曲線方程可近似表示為 H=10+1106Q 兩式中 Q 的單位為 m/s，H 的單位為 m。 試問兩泵如何組合才能使輸液量最大？（輸水過程為定態(tài)流動） 分析：兩臺泵有串聯(lián)和并聯(lián)兩種組合方法 串聯(lián)時單臺泵的送水量即為管路中的總量，泵 27 的壓頭為單臺泵的兩倍；并聯(lián)時泵的壓頭即為單臺泵的壓頭，單臺送水量為管路總送水量 的一半 解：串聯(lián) He = 2H 10 + 1105Qe2 = 2(25-1106Q2) Q e= 0.43610-2m2/s 并聯(lián) Q = Qe/2 25-1106 Qe2 = 10 + 1105( Qe/2)2 Q e = 0.38310-2m2/s 總送水量 Qe=

59、2 Qe= 0.76510-2m2/s 并聯(lián)組合輸送量大 8 . 現(xiàn)采用一臺三效單動往復(fù)泵，將敞口貯罐中密度為 1250kg/m的液體輸送到表壓強為 1.28106Pa 的塔內(nèi)，貯罐液面比塔入口低 10m，管路系統(tǒng)的總壓頭損失為 2m，已知泵 活 塞直徑為 70mm，沖程為 225mm，往復(fù)次數(shù)為 2001/min，泵的總效率和容積效率為 0.9 和 0.95。試求泵的實際流量，壓頭和軸功率。 解：三動泵理論平均流量 QT = 3ASnr = 3/4 (0.07)20.025200 =0.52m3/min 實際流量 Q = QT =0.950.52 = 0.494 m3/min 泵的壓頭 H

60、= P/ g + u 2/2g + Hf + Z 取u 2/2g = 0 =P/ g + Hf + Z = 1.28106/12509.81 + 2 + 10 = 116.38m 軸功率 N = HQ/102 = 13.05 Kw 9 用一往復(fù)泵將密度為 1200kg/m的液體從 A 池輸送到 B 槽中，A 池和 B 槽液面上方均 為大氣壓。往復(fù)泵的流量為 5m/h。輸送開始時，B 槽和 A 池的液面高度差為 10m。輸送 過程中，A 池液面不斷下降， B 槽液面不斷上升。輸送管徑為 30mm，長為 15m（包括局 部阻力當量長度） 。A 池截面積為 12m，B 槽截面積為 4.15m。液體在

61、管中流動時摩擦系 數(shù)為 0.04。試求把 25m液體從 A 池輸送到 B 槽所需的能量。 28 解：列出此往復(fù)泵輸送的管路特性方程 e= K + BQe2 而 K = P/ g + u 2/2g + Z A，B 槽上方均大氣壓 P/g = 0 ，u 2/2g = 0 在輸送開始時 ，h 0= 10 m 輸送完畢后 A 池液面下降： 25/12 = 2.01m B 池液面上升 ： 25/4.15 = 6.1 m h = 10 + 2.01 + 6.1 = 18.11m B =(+ e)/d 1/2g(3600A)2 =0.4 15/0.03 1/(3600/40.032)229.81 =0.15

62、7 輸送開始時管路的特性方程 e= 10 + 0.157Qe2 輸送完畢時管路的特性方程 e= 18.4 + 0.157Qe2 取平均壓頭 平均 =(e+e)/2 = （10 + 0.157Q e2 + 8.4 + 0.157Qe2 ）/2 ，Q e=5 m3/s = 18 m 輸送所需要的時間 = V/Q = 25/5 = 5h =18000 輸送有效功率 Ne = HQg = 185/3600 12009.81 = 294.3 所需要的能量 W = Ne= 5.3106 J = 5300KJ 10. 已知空氣的最大輸送量為 14500kg/h，在最大風(fēng)量下輸送系統(tǒng)所需的風(fēng)壓為 1600Pa

63、（以風(fēng)機進口狀態(tài)級計） 。由于工藝條件的呀求。風(fēng)機進口與溫度為 40，真空度 為 196Pa 的設(shè)備相連。試選合適的離心通風(fēng)機。當?shù)卮髿鈮簽?93.3kPa。 解：輸送潔凈空氣應(yīng)選用 4-72-11 型通風(fēng)機 40，真空度為 196Pa 時空氣的密度 = MP/RT = 1.04Kg/m3 將輸送系統(tǒng)的風(fēng)壓 HT按 HT = HT/ HT = 16001.2/1.04 = 1850.72 m 輸送的體積流量 Q = Qm/= 14500/1.04 = 13942.31 m3/h 根據(jù)輸送量和風(fēng)壓選擇 4-72-11 No 6c 型可以滿足要求 其特性參數(shù)為 29 轉(zhuǎn)速(r/min) 風(fēng)壓(Pa

64、) 風(fēng)量(m 3/h) 效率() 功率（Kw） 2000 1941.8 14100 91 10.0 11.15的空氣直接由大氣進入風(fēng)機在通過內(nèi)徑為 800mm 的水平管道送到爐底，爐底表壓 為 10kPa。空氣輸送量為 20000m/h（進口狀態(tài)計） ，管長為 100m（包括局部阻力當量長度） ，管壁絕對粗糙度可取為 0.3mm?，F(xiàn)庫存一臺離心通風(fēng)機，其性能如下所示。核算此風(fēng)機 是否合用？當?shù)卮髿鈮簽?101.33kPa。 轉(zhuǎn)速， r/min 風(fēng)壓，Pa 風(fēng)量，m/h 1450 12650 21800 解：輸送系統(tǒng)的風(fēng)壓 HT= （Z 2Z1）g + P2 P1 + （u 22-u12）/2

65、+ h f 水平管道輸送 ，Z 2Z1= 0 ， （u 22-u12）/2 = 0 空氣的流動速度 u = Q/A = 20000/（/4 0.8 23600） = 11.06m/s 查本書附圖可得 15空氣的粘度 = 1.7910-3Pas ，密度 = 1.226 Kg/m3 Re = du/= 0.81.22611.06/1.7910-3 = 6059.1 /d = 0.3/800 = 0.000375 根據(jù) Re-/d 圖可以得到其相對粗糙度 =0.0365 h f =(+ e)/d u2/2 =0.0365100/0.8 11.062/2 =279.1 輸送系統(tǒng)風(fēng)壓 HT= P2 P1

66、 + hf = 10.8103 + 1.226279.1 = 11142.12Pa 50 在出口灰塵中所占的質(zhì)量分率% 16 25 29 20 7 2 1 在捕集的灰塵中所占的質(zhì)量分率% 4.4 11 26.6 20 18.7 11.3 3 試求：（1）除塵效率（2）繪出該旋風(fēng)分離器的粒級效率曲線。 解：出口氣體中每小時產(chǎn)生的灰塵量： 0.710-35000 = 2.35 Kg 除塵效率 ： 0 = 21.5/（21.5 +3.5 ） = 0.86 = 86 計算出每一小段范圍捏顆粒的粒級效率 P1 = 21.54.4/（21.54.4 + 3.516）= 62.8 P2 = 21.511/（21.511 + 3.525）= 73.0 P3 = 21.526.6/（21.526.6 + 3.529）= 84.93 P4 = 86 P5 = 94.26 P6 = 97.2 P7 = 94.85 繪出粒級效率曲線如圖所示 35 7.驗室用一片過濾面積為 0.1m的濾葉對某種顆粒在水中的懸浮液進行實驗，濾葉內(nèi)部真空 讀為 500mmHg，過濾 5min 的濾液 1L，又過濾 5min 的濾液