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學士學位論文 論文題目 Circular support process planning and fixture design 學生姓名 佳木斯大學 2015 年 6 月 國內(nèi)圖書分類號 學校代碼 國際圖書分類號 密級 工學學士學位論文 圓周支座工藝規(guī)程及專用夾具設計 學生 導 師 申請學位 工學學士 學科 所 在 單 位 機械工程學院 答 辯 日 期 2015年 6月 授予學位單位 佳木斯大學 Classified Index U D C Dissertation for the Doctoral Degree in Engineering Circular support process planning and fixture design Bachelor Supervisor Academic Degree Applied for Bachelor of Engineering Speciality Affiliation School of Mechanical Engineering Date of Defence June 2015 Degree Conferring Institution Jiamusi University 摘 要 I 摘 要 圓周支座零件加工工藝及夾具設計是包括零件加工的工藝設計 工序設計以 及專用夾具的設計三部分 在工藝設計中要首先對零件進行分析 了解零件的工 藝再設計出毛坯的結構 并選擇好零件的加工基準 設計出零件的工藝路線 接 著對零件各個工步的工序進行尺寸計算 關鍵是決定出各個工序的工藝裝備及切 削用量 然后進行專用夾具的設計 選擇設計出夾具的各個組成部件 如定位元 件 夾緊元件 引導元件 夾具體與機床的連接部件以及其它部件 計算出夾具 定位時產(chǎn)生的定位誤差 分析夾具結構的合理性與不足之處 并在以后設計中注 意改進 關鍵詞 工藝 工序 切削用量 夾緊 定位 誤差 Abstract II Abstract A machining process and fixture design is the design process including the design of bearing parts processing process design and the three part special fixture In the process of design should first of all parts to analyze understand parts of the process and then design a blank structure and choose the good parts of the machining datum designs the process routes of the parts then the parts each step process dimension calculation the key is to determine the process equipment and cutting the amount of each working procedure design then a special fixture fixture for the various components of a design such as the connecting part positioning device clamping element a guide element clamp and the machine tool and other components the positioning error caused calculate fixture when positioning analysis of the rationality and deficiency of fixture structure pay attention to improving and will design in Keywords process process cutting clamping positioning 目 錄 III 目 錄 摘 要 I ABSTRACT II 第 1 章 緒論 1 第 2 章 加工工藝規(guī)程設計 2 2 1 零件的分析 2 2 1 1 零件的作用 2 2 1 2 零件的工藝分析 3 2 2 圓周支座零件加工的主要問題和工藝過程設計所應采取的相應措施 3 2 2 1 孔和平面的加工順序 3 2 2 2 孔系加工方案選擇 3 2 3 圓周支座零件加工定位基準的選擇 4 2 3 1 粗基準的選擇 4 2 3 2 精基準的選擇 4 2 4 圓周支座零件加工主要工序安排 4 2 5 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 6 2 6 確定切削用量及基本工時 機動時間 6 第 3 章 銑底面夾具設計設計 13 3 1 研究原始質(zhì)料 13 3 2 定位 夾緊方案的選擇 14 3 3 切削力及夾緊力的計算 14 3 4 誤差分析與計算 15 3 5 定向鍵與對刀裝置設計 16 3 6 確定夾具體結構和總體結構 18 3 7 夾具設計及操作的簡要說明 19 第 4 章 鉆 13 孔夾具設計 20 4 1 夾具的夾緊裝置和定位裝置 20 4 2 夾具的導向 20 4 3 切削力及夾緊力的計算 21 4 4 鉆孔與工件之間的切屑間隙 23 4 5 鉆模板 23 目 錄 IV 4 6 定位誤差的分析 23 4 7 鉆套 襯套 鉆模板設計與選用 24 4 8 確定夾具體結構和總體結構 25 4 9 夾具設計及操作的簡要說明 26 第 5 章 鉆 6 M4 螺紋底孔夾具設計 27 5 1 夾具的設計 27 5 1 1 定位分析 27 5 1 2 定位原理 27 5 1 3 定位元件的分析 28 5 1 4 夾緊元件的選擇 28 5 1 5 定位誤差的分析 29 5 1 6 切削力及夾緊力的計算 30 5 2 夾具設計及操作的簡要說明 31 結 論 33 參考文獻 34 致 謝 35 佳木斯大學工學學士學位論文 1 第 1 章 緒 論 機械制造業(yè)是制造具有一定形狀位置和尺寸的零件和產(chǎn)品 并把它們裝備成機械 裝備的行業(yè) 機械產(chǎn)品不僅可以直接供人們使用 也為其他行業(yè)提供設備 生產(chǎn)的社 會 有各種各樣的機器或機械行業(yè)產(chǎn)品 我們的生活離不開業(yè) 制造業(yè)是國民經(jīng)濟發(fā) 展的重要產(chǎn)業(yè) 是一個國家或地區(qū)發(fā)展的重要基礎和強大的一個意義上的機械制造水 平是一個國家經(jīng)濟實力和科學技術水平的重要指標 支持部分的處理進行了研究和設計的基礎 機械制圖 工程力學 機械 材料等 的基礎下 一個全面的評價 正確的一部分 在處理和技術路線的位置 在確定的尺 寸是一個特殊的制度設計 使尺寸 零件的質(zhì)量 該設計還必須自己學習和創(chuàng)新 設 計和實踐 涉及的知識面廣 因此 不僅要對基本概念和理論 也需要實踐 只有通 過理論結合與實踐 可以很好的實現(xiàn)設計 本次設計水平有限 其中難免有缺點錯誤 敬請老師們批評指正 佳木斯大學工學學士學位論文 2 第 2 章 加 工 工 藝 規(guī) 程 設 計 2 1 零件的分析 2 1 1 零件的作用 題目給出的零件是圓周支座零件 圓周支座零件的主要作用是支架軸 保證軸之 間的中心距及平行度 并保證正確安裝 因此圓周支座零件的加工質(zhì)量 不但直接影 響的裝配精度和運動精度 而且還會影響工作精度 使用性能和壽命 佳木斯大學工學學士學位論文 3 2 1 2 零件的工藝分析 由圓周支座零件圖可知 它的外表面上設置有四個平面需要加工的孔系 在前 后表面處理 包括一系列的分成三組加工表面 他們具有一定的相對位置 這種分析 如下 1 以底面為主要加工表面的加工面 這一組加工表面包括 底面的銑削加工 其中表面粗糙度要求為 mRa 3 6 2 以 13 孔 2 處 17 孔為主要加工表面的加工面 3 以 4 7 孔為主要加工孔 2 2 圓周支座零件加工的主要問題和工藝過程設計所應采取的相應措 施 從以上分析明白 這個圓支點零部件的主要加工表面平面和孔系 一般來說 保證平 面的加工精度保證更容易洞系的加工精度 因此 圓周支點零部件來說 加工中的主 要問題是保證孔尺寸精度及位置精度處理好 孔和平面之間的相互關系 為生產(chǎn)量很大 如何滿足生產(chǎn)性的要求加工中的主要考慮因素 2 2 1 孔和平面的加工順序 圓周支點零件類應遵循首先零部件的加工方面后孔的原則 總之先加工品的基準 圓周支點平面 基準平面定位加工其他的平面 并且洞系加工 圓周支點零部件加工 自然應服從這個原則 那是平面的面積大 用平面位置確保定位信賴夾緊堅固 所以 容易孔的加工精度保證 其次 先加工平面前方切掉鑄件表面的凹凸 孔的加工精度 為了提高創(chuàng)造條件 容易刀和調(diào)整對有利刀具保護 圓周支點零部件的加工流程應遵循粗加工的原則 離開 孔的加工和平面明確區(qū) 分粗加工完成的階段穴系加工精度保證 2 2 2 孔系加工方案選擇 圓周軸承孔系零部件的加工程序 應該選擇孔加工精度要求 可以滿足系的加工 方法及設備 外加工精度加工效率兩方面考慮以外也適當考慮經(jīng)濟因素 滿足的精度 要求和生產(chǎn)性的條件下 應該選擇價格最底的機床 圓周根據(jù)支點零件圖那樣的圓周支點零部件的精度要求和生產(chǎn)性要求 目前選拔 組合機械鏜鏜 適合用成型 佳木斯大學工學學士學位論文 4 1 用鏜模法鏜孔 大量生產(chǎn)中 圓周軸承孔加工零件系一般集團鏜床上采用鏜成形加工 保齡球型 夾具上工作孔系的加工設計制造 鏜床桿通過保齡球配置引導的保齡球時 保齡球模 具精度直接密鑰孔系的精度保證了 保齡球型采用提高技術系統(tǒng)剛性和抗振動性 所以 什么刀的同時加工 生產(chǎn)效 率高 所以 保齡球型結構復雜 制造難度大 成本高 而且保齡球型制造組裝誤差 啪型機床上安裝誤差 鏜桿和保齡球套磨損等原因 模具加工孔系所能獲得的加工精 度也一定會受到限制 2 用坐標法鏜孔 現(xiàn)代的生產(chǎn) 不僅要求 產(chǎn)品的生產(chǎn)性高 并且要求實現(xiàn)大批 多品種 轉(zhuǎn)型需 要的時間短等的要求 挖掘而成型鏜型生產(chǎn)成本高 生產(chǎn)周期長 不太能適應這種要 求 坐標法打眼是這種要求能適應 另外 錄用的保齡球成形鏜時 保齡球模板的加 工也采用坐標法打眼 打眼坐標法 圓周軸承孔系零部件尺寸及公差換算成直角坐標系中的尺寸及公差 然后選擇坐標系作品精密運動機床打眼 2 3 圓周支座零件加工定位基準的選擇 2 3 1 粗基準的選擇 1 保證各重要孔的加工余量均一 2 保證放入圓周支點零部件的零件和箱子的墻壁上有一定的間隙 上述的要求 滿足應該選擇主要支撐孔作為主要標準 即 圓周支點零部件輸入 軸和輸出軸的支持孔粗作為標準 也就是前后端面的距離頂平面最近的孔 作為主要 標準工件的 4 個限制的自由度 還有別的主要支撐孔定位限制第五自由度 作為基準 孔因為粗加工精基準面 因此 后再精加工基準定位主要支撐孔孔加工的時候 一定 是均勻的余量 箱子孔的位置和墻壁的位置是同型芯鑄造 所以 孔的剩余量均勻也 間接保證的孔和箱子墻的相對位置 2 3 2 精基準的選擇 保證圓周支點零件和孔孔孔 平面 平面圖像和平面之間的位置 精基準的選擇 是保證圓周支點零件加工過程中基本上整體統(tǒng)一基準定位 從周圍支架零件圖分析 那頂平面和各主要支撐孔平行而且占有的面積大 精標準使用適合 但是在平面位置 佳木斯大學工學學士學位論文 5 限制盡量工作的三個自由度 只要使用典型的一面的 2 孔的位置 可以滿足的方法是 全體的加工中基本上采用統(tǒng)一基準定位的要求 前后的端方面 那是圓周支點零件裝 配基準 這和圓周支點零部件的主要支撐孔系垂直 如果能用精加工基準孔系 定位 夾緊或線夾結構設計方面都有一定的困難 所以不采用 2 4 圓周支座零件加工主要工序安排 關于大量生產(chǎn)的零件 一般是先加工統(tǒng)一基準 圓周支點零件加工的第一個工程 加工的統(tǒng)一標準 具體的計劃首先是孔位置很粗 精密加工的山頂平面 第 2 的工序 加工定位用的兩個工藝孔 平面加工完成后到高級圓周支點零件加工完成為止 個別 的工程外 定位基準使用 所以 頂方面的螺絲孔加工兩工藝孔的加工工序中同時出 現(xiàn) 后工序的安排必須遵守精分和首先面后孔的原則 首先粗加工平面 粗加工孔系 螺絲下孔是多頭鉆床搭配出來 切削力較大 粗加工階段完成 圓周支點罷了零部件 精密加工需要的是支撐孔前后端面 根據(jù)上述原則也先加工平面再加工孔系 實際生 產(chǎn)這樣安排不容易保證孔和互相垂直剖面 因此 實際上采用的工程程序先完成孔系 還有支持孔用膨脹軸定位加工元件端面 這樣容易保證圖紙規(guī)定的端面全跳動公差要 求 各螺絲孔的攻絲 切削力小 可以安排粗 完成的階段分散進行 加工工序完成以后 將工件清洗干凈 清洗是在 的含 0 4 1 1 蘇打及c 908 0 25 0 5 亞硝酸鈉溶液中進行的 清洗后用壓縮空氣吹干凈 保證零件內(nèi)部雜質(zhì) 鐵屑 毛刺 砂粒等的殘留量不大于 mg20 根據(jù)以上分析過程 現(xiàn)將圓周支座零件加工工藝路線確定如下 工藝路線一 10 鑄造 鑄造毛坯 20 時效 時效處理 30 銑 銑底面 40 銑 銑 4 7 孔端面 50 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺一側端面 60 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺另外一側端面 70 鉆擴鉸 鉆擴鉸 13 孔 2 處 17 孔 80 鉆孔 鉆 4X 7 孔 佳木斯大學工學學士學位論文 6 90 鉆孔 鉆 2X 4 孔 100 鉆孔攻絲 鉆 6 M4 螺紋底孔 然后進行攻絲 110 去毛刺 鉗工去毛刺 120 終檢 按圖樣要求檢驗 130 入庫 入庫 工藝路線二 10 鑄造 鑄造毛坯 20 時效 時效處理 30 銑 銑底面 40 鉆擴鉸 鉆擴鉸 13 孔 2 處 17 孔 50 銑 銑 4 7 孔端面 60 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺一側端面 70 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺另外一側端面 80 鉆孔 鉆 4X 7 孔 90 鉆孔 鉆 2X 4 孔 100 鉆孔攻絲 鉆 6 M4 螺紋底孔 然后進行攻絲 110 去毛刺 鉗工去毛刺 120 終檢 按圖樣要求檢驗 130 入庫 入庫 以上加工方案大致看來合理 但通過仔細考慮 零件的技術要求及可能采取的加工 手段之后 就會發(fā)現(xiàn)仍有問題 以上工藝過程詳見機械加工工藝過程綜合卡片 綜合選擇方案一 工藝路線一 10 鑄造 鑄造毛坯 20 時效 時效處理 30 銑 銑底面 40 銑 銑 4 7 孔端面 50 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺一側端面 佳木斯大學工學學士學位論文 7 60 銑削 銑 36 凸臺 20 凸臺另外一側端面 70 鉆擴鉸 鉆擴鉸 13 孔 2 處 17 孔 80 鉆孔 鉆 4X 7 孔 90 鉆孔 鉆 2X 4 孔 100 鉆孔攻絲 鉆 6 M4 螺紋底孔 然后進行攻絲 110 去毛刺 鉗工去毛刺 120 終檢 按圖樣要求檢驗 130 入庫 入庫 2 5 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 圓周支座零件 零件材料采用 HT200 制造 材料為 HT200 硬度 HB 為 170 241 生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn) 采用鑄造毛坯 1 底面的加工余量 根據(jù)工序要求 頂面加工分粗 精銑加工 各工步余量如下 粗銑 參照 機械加工工藝手冊第 1 卷 表 3 2 23 其余量值規(guī)定為 m4 3 72 現(xiàn)取 表 3 2 27 粗銑平面時厚度偏差取 m0 3 m28 0 精銑 參照 機械加工工藝手冊 表 2 3 59 其余量值規(guī)定為 5 1 3 孔 毛坯為實心 不沖孔 4 端面加工余量 根據(jù)工藝要求 前后端面分為粗銑 半精銑 半精銑 精銑加工 各工序余量如 下 粗銑 參照 機械加工工藝手冊第 1 卷 表 3 2 23 其加工余量規(guī)定為 現(xiàn)取 m5 3 720 3 半精銑 參照 機械加工工藝手冊第 1 卷 其加工余量值取為 m5 2 精銑 參照 機械加工工藝手冊 其加工余量取為 0 2 6 確定切削用量及基本工時 機動時間 工序 30 銑底面 機床 銑床 X52K 佳木斯大學工學學士學位論文 8 刀具 硬質(zhì)合金端銑刀 面銑刀 齒數(shù) 10 mdw40 14 Z 1 粗銑圓周支座零件底面 銑削深度 pam2 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zmaf 25 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V sV 4 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 1940 3610rdV inr 實際銑削速度 smn 20 進給量 fVZaff 67 10 1425 工作臺每分進給量 m in 2 sVf 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 a a4 被切削層長度 由毛坯尺寸可知l ml31 刀具切入長度 1D2 5 02 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 1jt min5 02 743121 mjfl 2 精銑圓周支座零件底面 銑削深度 pam 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zaf 15 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V smV 6 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 28401 360rdV in3r 實際銑削速度 sn 0 進給量 fVmZaff 5 106 3145 工作臺每分進給量 m in 3 sVf 佳木斯大學工學學士學位論文 9 被切削層長度 由毛坯尺寸可知l ml341 刀具切入長度 精銑時1Dl01 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 2jt min18 63024121 mjfl 本工序機動時間 in7 8 501 jjjtt 工序 40 銑 4 7 孔端面 機床 銑床 X52K 刀具 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位端銑刀 面銑刀 材料 齒數(shù) 15YT32Dm 5Z 此為粗齒銑刀 因其單邊余量 Z 3mm 所以銑削深度 3mmpa2 m 精銑該平面的單邊余量 Z 1 0mm 銑削深度 p1 0 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參考文獻fa 0 15 famZ 3 表 2 4 81 取銑削速度 2 8 Vms 每齒進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 73 取 根據(jù)參考文獻 3 表f f 8 2 4 81 取銑削速度 47 s 機床主軸轉(zhuǎn)速 n102 601 9 min31Vnrd 按照參考文獻 3 表 3 1 74 取 475 實際銑削速度 v 3 1402 9 06dns 進給量 fV 854760 12 ffaZms 工作臺每分進給量 m 475infV 佳木斯大學工學學士學位論文 10 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 81 取 a ma60 切削工時 被切削層長度 由毛坯尺寸可知 l 14l 8l 刀具切入長度 1 210 5 3lDa 2061 2m 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 jt12420 36in7 5jmlf 機動時間 1jt 1268 19mi jlf 所以該工序總機動時間 105injjtt 工序 50 銑 36 凸臺 20 凸臺一側端面 機床 X52K 銑床 刀具 硬質(zhì)合金端銑刀 面銑刀 齒數(shù) 10 mdw63 14 Z 1 粗銑 銑削深度 pam3 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zmaf 25 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V sV 4 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 19634 010rdV inr 實際銑削速度 smn 20 進給量 fVZaff 67 10 1425 工作臺每分進給量 m in 2 sVf 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 a a4 佳木斯大學工學學士學位論文 11 被切削層長度 由毛坯尺寸可知l ml341 刀具切入長度 1 aD42 5 02 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 1jt min5 02 743121 mjfl 2 精銑 銑削深度 pam 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zaf 15 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V smV 6 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 28401 360rdV in3r 實際銑削速度 sn 0 進給量 fVmZaff 5 106 3145 工作臺每分進給量 m in 3 sVf 被切削層長度 由毛坯尺寸可知ll 刀具切入長度 精銑時1Dl401 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 2jt min18 63024121 mjfl 本工序機動時間 in7 8 501 jjjtt 工序 60 銑 36 凸臺 20 凸臺另外一側端面 機床 X52K 銑床 刀具 硬質(zhì)合金端銑刀 面銑刀 齒數(shù) 10 mdw63 14 Z 1 粗銑 佳木斯大學工學學士學位論文 12 銑削深度 pam3 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zmaf 25 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V sV 4 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 19634 010rdV inr 實際銑削速度 smn 20 進給量 fVZaff 67 10 1425 工作臺每分進給量 m in 2 sVf 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 a a4 被切削層長度 由毛坯尺寸可知l ml31 刀具切入長度 1D2 5 02 刀具切出長度 取2l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 1jt min5 02 743121 mjfl 2 精銑 銑削深度 pam 每齒進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 2 4 73 取f Zaf 15 0 銑削速度 參照 機械加工工藝手冊 表 2 4 81 取V smV 6 機床主軸轉(zhuǎn)速 取n in 28401 360rdV in3r 實際銑削速度 sn 0 進給量 fVmZaff 5 106 3145 工作臺每分進給量 m in 3 sVf 被切削層長度 由毛坯尺寸可知ll 刀具切入長度 精銑時1Dl401 佳木斯大學工學學士學位論文 13 刀具切出長度 取2lm 走刀次數(shù)為 1 機動時間 2jt min18 63024121 mjfl 本工序機動時間 in7 8 501 jjjtt 工序 70 鉆擴鉸 13 孔 2 處 17 孔 機床 立式鉆床 Z525 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 9 選高速鋼錐柄麻花鉆頭 鉆孔 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 38 取 f rmf 3 0 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 41 取 V48Vs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n 100 486539 in317vnrd 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 0m 所以實際切削速度 v 14763 5 ds 切削工時 被切削層長度 l42m 刀具切入長度 1 17 105 9622rDlctgkctgm 刀具切出長度 取2l4 l32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 jt60 5in 3jLfn 工序 80 鉆 4X 7 孔 鉆孔選用機床為 Z525 搖臂機床 刀具選用 GB1436 85 直柄短麻花鉆 機械加工 工藝手冊 第 2 卷 根據(jù) 機械加工工藝手冊 第 2 卷表 10 4 2 查得鉆孔進給量為 0 20 0 35 rm 佳木斯大學工學學士學位論文 14 則取 rmf30 確定切削速度 根據(jù) 機械加工工藝手冊 第 2 卷表 10 4 9 切削速度計算公式為 3 in0kfaTdcvvyxpmzv 20 查得參數(shù)為 刀具耐用度 T 35125 0 0 25 1 8 myxzcvvvv min 則 1 65 0125 0 2 337 in 所以 72n4 6ir 選取 mi120r 所以實際切削速度為 2 64 3 vin 確定切削時間 一個孔 t s20 8 工序 90 鉆 2X 4 孔 機床 立式鉆床 Z525 刀具 根據(jù)參照參考文獻 3 表 4 3 9 選高速鋼錐柄麻花鉆頭 切削深度 pa2m 進給量 根據(jù)參考文獻 3 表 2 4 38 取 f rmf 3 0 切削速度 參照參考文獻 3 表 2 4 41 取 V48Vs 機床主軸轉(zhuǎn)速 n 100 486539 in31vnrd 按照參考文獻 3 表 3 1 31 取 0m 所以實際切削速度 v 146 5 dns 切削工時 被切削層長度 l42m 刀具切入長度 1 佳木斯大學工學學士學位論文 15 117 2 05 962rDlctgkctgm 刀具切出長度 取l4l32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 jt260 5in 3jLfn 工序 110 鉆 6 M4 螺紋底孔 然后進行攻絲 選擇鉆床 Z525 鉆床 1 刀具的選擇 選擇高速鋼麻花鉆 其直徑 06dm 依據(jù) 根據(jù)表 2 1 及表 2 2 可選擇鉆頭的幾何形狀為 標準 切 削 用 量 簡 明 手 冊 30 24 18 127012 5 a 45 2 選擇切削用量 1 依據(jù) 根據(jù)表 2 7 可得鋼的強度 鉆頭的直 切 削 用 量 簡 明 手 冊 80bMPa 徑 時 5odm 0 14 8 fmr 因為 所以不需要乘孔深修正系數(shù) 3l 2 依據(jù) 根據(jù)表 2 8 根據(jù)鉆頭強度決定進給量 當 切 削 用 量 簡 明 手 冊 鉆頭強度允許的進給力 60bMPa 05d 0 38 fmr 3 依據(jù) 根據(jù)表 2 9 按機床進給機構強度決定進給量 當 切 削 用 量 簡 明 手 冊 機床進給機構允許的軸向力為 8330N 查4b 01 2m 表 2 35 時 進給量為 切 削 用 量 簡 明 手 冊 0 96 fr 從以上三個進給量比較可以看出 受限制的進給量是工藝要求 其值為 根據(jù) Z525 鉆床說明書 選擇 0 14 8 fr 17 fm 查 根據(jù)表 2 19 當 時 查得軸 切 削 用 量 簡 明 手 冊 0 r0 2d 向力 7fFN 軸向力的修正系數(shù)為 故 0 8 1 3 0 9 MFPFWFkk 170 830 91864f N 查 ZK546 鉆床的使用說明書 機床進給機構所允許的最大軸向力為 max830F 由于 所以 可用 maxf 7 fmr 佳木斯大學工學學士學位論文 16 2 決定鉆頭磨鈍標準及壽命 查 根據(jù)表 2 12 當 時 可取得鉆頭的后刀面最大 切 削 用 量 簡 明 手 冊 02dm 磨損量取為 0 4mm 0 4 0 6 刀具的壽命 T 15min 3 決定切削速度 查 根據(jù)表 2 30 可查得 切 削 用 量 簡 明 手 冊 1 0tvk Tv1 6Mvk 則 0 8svk 1 0krv kv 1 6892vk v zcxymCdTapf 0 40 2 7859281 min1 查 根據(jù)表 2 31 可查得 切 削 用 量 簡 明 手 冊 1 0Tvk lv1 0cvk 故 0tvk 0 7 intvk r min 0117 in825nrd 查 根據(jù) ZK546 鉆頭的使用說明書 可以考慮選擇 切 削 用 量 簡 明 手 冊 但因為所選轉(zhuǎn)數(shù)計算轉(zhuǎn)數(shù)較高 會使刀具壽命下降 所以可將進給量960 micnr 降一級 即取 也可以選擇較低一級的轉(zhuǎn)數(shù) 仍用f0 13 rf 680 mincnr 比較這兩種選擇方案 17 1 第一方案 fm960 icnr 960 1324 8mcn 2 第二方案 7 fr incr 8 5 6c 因為第一方案 的乘積較大 基本工時較少 故第一方案好 這時nf 0 13 fmr 960 icr 4 檢驗機床扭矩及功率 查 根據(jù)表 2 20 當 時 切 削 用 量 簡 明 手 冊 0 17 fmr 01 dm 扭矩的修正系數(shù)為可查得 所以9 18tMN 8 Mwk 根據(jù) Z525 鉆床的使用說明書 當 時 0 7 03c Nm 96 incnr 2 4m 由于 故選擇之切削用量可用 即Cm 佳木斯大學工學學士學位論文 17 f 0 17mm r 960 mincnr 17 incv 第 3 章 銑 底 面 夾 具 設 計 設 計 3 1 研究原始質(zhì)料 利用本夾具主要用來加工銑底面夾具設計 加工時除了要滿足粗糙度要求外 還 應滿足兩孔軸線間公差要求 為了保證技術要求 最關鍵是找到定位基準 同時 應 考慮如何提高勞動生產(chǎn)率和降低勞動強度 一 機床夾具定位元件 工件定位方式不同 夾具定位元件的結構形式也不同 這里只介紹幾種常用的基本 定位元件 實際生產(chǎn)中使用的定位元件都是這些基本定位元件的組合 一 工件以平面定位常用定位元件 1 支承釘 常用支承釘?shù)慕Y構形式如圖6 1所示 平頭支承釘 圖 a 用于支承精基準面 球頭 支承釘 圖 b 用于支承粗基準面 網(wǎng)紋頂面支承釘 圖 c 能產(chǎn)生較大的摩擦力 但 網(wǎng)槽中的切屑不易清除 常用在工件以粗基準定位且要求產(chǎn)生較大摩擦力的側面定位 場合 一個支承釘相當于一個支承點 限制一個自由度 在一個平面內(nèi) 兩個支承釘 限制二個自由度 不在同一直線上的三個支承釘限制三個自由度 圖6 1 常用支承釘?shù)慕Y構形式 2 支承板 常用的支承板結構形式如圖6 2所示 平面型支承板 圖 a 結構簡單 但沉頭螺釘 處清理切屑比較困難 適于作側面和頂面定位 帶斜槽型支承板 圖 b 在帶有螺釘 孔的斜槽中允許容納少許切屑 適于作底面定位 當工件定位平面較大時 常用幾塊 佳木斯大學工學學士學位論文 18 支承板組合成一個平面 一個支承板相當于兩個支承點 限制兩個自由度 兩個 或 多個 支承板組合 相當于一個平面 可以限制三個自由度 圖6 2 常用支承板的結構形式 3 可調(diào)支承 常用可調(diào)支承結構形式如圖6 3所示 可調(diào)支承多用于支承工件的粗基準面 支承高 度可以根據(jù)需要進行調(diào)整 調(diào)整到位后用螺母鎖緊 一個可調(diào)支承限制一個自由度 圖6 3 常用可調(diào)支承的結構形式 二 工件以孔定位常用定位元件 1 定位銷 圖6 6是幾種常用固定式定位銷的結構形式 當工件的孔徑尺寸較小時 可選用圖 a 所示的結構 當孔徑尺寸較大時 選用圖 b 所示的結構 當工件同時以圓孔和端面組 合定位時 則應選用圖 c所示的帶有支承端面的結構 用定位銷定位時 短圓柱銷限 制二個自由度 長圓柱銷可以限制四個自由度 短圓錐銷 圖 d 限制三個自由度 圖6 6 固定式定位銷的結構形式 3 2 定位 夾緊方案的選擇 由零件圖可知 在對加工前 平面進行了粗 精銑加工 底面進行了鉆 擴加工 因此 定位 夾緊方案有 為了使定位誤差達到要求的范圍之內(nèi) 采用一面一銷再加上一手動調(diào)節(jié)的螺絲定 位的定位方式 這種定位在結構上簡單易操作 一面即底平面 3 3 切削力及夾緊力的計算 刀具 銑刀 硬質(zhì)合金 刀具有關幾何參數(shù) 015 001 頂 刃 0n 側 刃 601 5 30rK 2 5Lm2Z 8 famzmap 2 佳木斯大學工學學士學位論文 19 由參考文獻 5 5 表 1 2 9 可得銑削切削力的計算公式 0 8 10 35pzFafDBzn 有 9 8 1 10 1254836 2 N 根據(jù)工件受力切削力 夾緊力的作用情況 找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬 間狀態(tài) 按靜力平衡原理計算出理論夾緊力 最后為保證夾緊可靠 再乘以安全系數(shù) 作為實際所需夾緊力的數(shù)值 即 FKW 安全系數(shù) K可按下式計算 6543210 式中 為各種因素的安全系數(shù) 查參考文獻 5 1 2 1 可知其公式參數(shù) 6 123456 0 0 31KK 由此可得 310 56 所以 根據(jù)工件受力切削力 8245 KWFN 夾緊力的作用情況 找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬間狀態(tài) 按靜力平衡原理計 算出理論夾緊力 最后為保證夾緊可靠 再乘以安全系數(shù)作為實際所需夾緊力的數(shù)值 即 FK 安全系數(shù) K可按下式計算有 6543210 式中 為各種因素的安全系數(shù) 查參考文獻 5 表 可得 6 12 01 3 0156C 1252 3PK 2f 所以有 19308 KCWFN 76 P 佳木斯大學工學學士學位論文 20 1359 0 KfWFN 該孔的設計基準為中心軸 故以回轉(zhuǎn)面做定位基準 實現(xiàn) 基準重合 原則 參考文獻 因夾具的夾緊力與切削力方向相反 實際所需夾緊力 F夾與切削力 之間 的關系 F夾 KF 軸向力 F 夾 KF N 扭距 Nm93 103 24 05 14 3108 90 MYFXKfdC 3 4 誤差分析與計算 該夾具以一底面一側面 兩支撐釘和一個調(diào)節(jié)螺絲定位 為了滿足工序的加工要 求 必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差 gwj 與機床夾具有關的加工誤差 一般可用下式表示 j MjjWDAZWj 由參考文獻 5 可得 銷的定位誤差 11minDWd 1 21min2min DdDdJarctgL 其中 10 52D 20D dm 3d in in4m 0 63DW 2J 夾緊誤差 cos minaxyj 其中接觸變形位移值 1 9 62nHBZyRaZkNcl 查 5 表 1 2 15 有 104 0 6 42 0 7RazHBKCn 佳木斯大學工學學士學位論文 21 cos0 28jym 磨損造成的加工誤差 通常不超過Mj m05 夾具相對刀具位置誤差 取AD1 誤差總和 0 853jw 3 5 定向鍵與對刀裝置設計 定向鍵安裝在夾具底面的縱向槽中 一般使用兩個 其距離盡可能布置的遠些 通過定向鍵與銑床工作臺 T 形槽的配合 使夾具上定位元件的工作表面對于工作臺的 送進方向具有正確的位置 定向鍵可承受銑削時產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)力矩 可減輕夾緊夾具的 螺栓的負荷 加強夾具在加工中的穩(wěn)固性 根據(jù) GB2207 80 定向鍵結構如圖所示 o 圖 5 1 夾具體槽形與螺釘 根據(jù) T 形槽的寬度 a 18mm 定向鍵的結構尺寸如表 5 4 表 5 4 定向鍵 夾具體槽形尺寸 B 2B 公 稱尺 寸 允 差 d 允 差 4 L H h D 1 公稱 尺寸 允 差 D 2h 佳木斯大學工學學士學位論文 22 1 8 0 012 0 035 2 5 1 2 4 1 2 4 5 18 0 019 5 對刀裝置由對刀塊和塞尺組成 用來確定刀具與夾具的相對位置 塞尺選用平塞尺 其結構如圖 5 3 所示 標 記四 周 倒 圓 圖 5 3 平塞尺 塞尺尺寸參數(shù)如表 5 5 表 5 5 塞尺 公稱尺寸 H 允差 d C 3 0 006 0 25 上的分析可見 所設計的夾具能滿足零件的加工精度要求 3 6 確定夾具體結構和總體結構 1 應該守護的精度和安定性 具體的表面被夾在重要的方面 安裝位置等接觸 安裝的表面的刀塊夾緊安裝特 定的 充分的精度之間的位置精度穩(wěn)定夾在具體 夾具體應該采用鑄造 時效處理等 退火處理方式 2 充分的強度和剛度 保證的過程中 夾緊力 切削力等的外力變形和振動是不被允許的 足夠的厚度 剛性夾具應該適當加固 3 的結構和使用方法比較好 夾大工作的外觀 更復雜的結構之間的相互位置的精度和所有的表面的要求很高 所以應特別注意結構的過程中 處理的工作 夾具 維修方便 已經(jīng)滿足了功能性要 佳木斯大學工學學士學位論文 23 求 剛度和強度 做為前提 需要的體積重量削減 結構簡單 鐵碎塊 4 擁有 加工過程中 該鐵屑繼續(xù)夾積累的 如果不及時清除切削熱的積累破壞夾具定位 精度定位零件鐵屑投可能繞組 破壞的定位精度也事故 因此 在這過程中的廢鐵不 多 適當增加定位裝置和夾具表面之間的距離的增加的廢鐵空間 切削過程中產(chǎn)生的 以上 普通應該具體夾 5 安裝牢固 可靠 夾具上安裝安裝夾在所有表面和相應的接觸面和葉 文件夾安裝重力的中心 夾 具盡可能低應該支持 面積 安裝精度高 以確保穩(wěn)定和可靠的安裝 夾具底通常是 中空的 識別特定的文件夾結構 然后描繪出夾具設計 安裝圖夾具 加工夾具中 必須要忍受的夾緊力切削力 產(chǎn)生沖擊和振動 夾具的形狀 根據(jù) 夾具的配置和夾具和連接 夾具必須有充分的強度和剛度 加工過程中的切屑形成的 部分夾具 積累太多會影響工作的定位和夾緊信賴的 所以夾具設計構造 必須考慮 應該鐵屑 另外 夾點技術 經(jīng)濟的具體結構和操作 安裝等特點 在設計中還應考 慮 加工過程中的切屑形成的部分切割夾具 積累太多會影響工作的定位和夾緊信賴 的 所以夾具設計 結構排出鐵屑要想 3 7 夾具設計及操作的簡要說明 為提高生產(chǎn)率 經(jīng)過方案的認真分析和比較 選用了手動夾緊方式 螺旋機構 這類夾緊機構結構簡單 夾緊可靠 通用性大 在機床夾具中很廣泛的應用 此外 當夾具有制造誤差 工作過程出現(xiàn)磨損 以及零件尺寸變化時 影響定位 夾緊的可靠 為防止此現(xiàn)象 選用可換定位銷 以便隨時根據(jù)情況進行調(diào)整換取 佳木斯大學工學學士學位論文 24 第 4 章 鉆 13 孔 夾 具 設 計 4 1 夾具的夾緊裝置和定位裝置 夾具上夾板 定位及夾具兩個過程相連 定位問題前研究過 其目的是解決工作 的定位的方法和必要的定位精度保證 決定位就在許多情況下 加工都做不到的 更加治具設置相應的離合器壓板零件 完成對夾工件進入的任務全部治具 離合器的基本任務保持在工作中獲得的位置固定位置的 所以切削力 重力 慣 性力等的外力作用下 不發(fā)生移動和振動 加工質(zhì)量和生產(chǎn)的確保安全 有時工作的 定位是離合器實現(xiàn)的過程中 正確締付也不正確的工作扶正 一般夾緊裝置動源即發(fā)生原始酌力的部分 夾緊機構傳達這樣的原始作用的力之 變?yōu)閵A緊力 并且執(zhí)行任務的部分夾緊 他是中間交給力機關和鉗元件 考慮到機床的性能 生產(chǎn)樂途以及加工時的具體切削量決定采用手動鉗 螺旋夾緊機關斜契夾緊的另一種形式 利用直接鉗元件螺旋桿 或其他零件和機 構組成復合夾緊機構夾緊work 最廣泛的一種夾緊機構 螺旋夾緊機構的螺旋為契機 其實相當?shù)闹由系?所以他的作用的原理和斜斜 的契機是一樣的 也可以用于斜面移動時造成的壓力夾緊work 這里是通過轉(zhuǎn)動螺旋 卷 汽缸的斜機是高度的變化來夾具 典型的螺旋夾緊機構的特征 1 結構簡單 2 擴力量大 3 是瑣碎的性能好 行程 4 不受限制 5 夾緊動作遲緩 離合器可分力源裝置 中間傳動裝置和離合器 那套治具中 中間傳動裝置和鉗 元件合二為一 力源機動夾緊螺栓緊固通過移動壓板 夾緊和心靈的作用達到 工作通過定位銷定位限制Z軸旋轉(zhuǎn) 通過移動夾具夾緊螺栓 實現(xiàn)工作物的夾具 然后移動蹺蹺板的定心裝置和工作外圓弧面相相合的移動夾具 通過正確的圓弧定位 實現(xiàn)居中 這一套簡單移動壓板制作 容易手動調(diào)整 通過實現(xiàn)蹺蹺板的螺栓庫姆前 佳木斯大學工學學士學位論文 25 后移動的目的達成固結 固結的同時 工作的心使之實現(xiàn) 定位基準的對稱中心所定 的位置 這次的治具設計中 位置一根軸位置定位水平方向的插頭 垂直方向 2個同心半 環(huán)來定位 加工品的夾具身體同心圓環(huán)加后 定位銷治好餡兒的鉆頭模板和零部件先 加工的孔的定位 拿出蹺蹺板固結 之后定位銷 4 2 夾具的導向 在鉆床上加工孔時 大都采用導向元件或?qū)蜓b置 用以引導刀具進入正確的加 工位置 并在加工過程中防止或減少由于切削力等因素引起的偏移 提高刀具的剛性 從而保證零件上孔的精度 在鉆床上加工的過程中 導向裝置保證同軸各孔的同軸度 各孔孔距精度 各軸線間的平行度等 因此 導向裝置如同定位元件一樣 對于保證 工件的加工精度有這十分重要的作用 導向元件包括刀桿的導向部分和導向套 在這套鉆床夾具上用的導向套是鉆套 鉆套按其結構可分為固定鉆套 可換鉆套 快換鉆套及特殊鉆套 因此套鉆夾具加工量不大 磨損較小 孔距離精度要求較高 則選用固定鉆套 如圖4 2 直接壓入鉆模板或夾具體的孔中 圖4 2 鉆套 鉆模板與固定鉆套外圓一般采用H7 h6的配合 且必須有很高的耐磨性 材料選擇 20Mn2 淬火HRC110 相同的 為了防止定位銷與模板之間的磨損 在模板定位孔之間 套上兩個固定襯套 選取的標準件代號為12 18 GB2263 19134 材料仍選取T10A 淬 火HRC110 公差采用H7 p6的配合 4 3 切削力及夾緊力的計算 刀具 鉆頭 13 則軸向力 見 工藝師手冊 表 28 4 F C d f k 3 1F0zFy 佳木斯大學工學學士學位論文 26 式中 C 420 Z 1 0 y 0 8 f 0 35FFF k 07 1 92 103 nHB F 420 1 0 835723 N 轉(zhuǎn)矩 T C d f kT0ZTy 式中 C 0 206 Z 2 0 y 0 8TT T 0 206 2 0 813517 34 NM 功率 P mKWdV26 090 在計算切削力時 必須考慮安全系數(shù) 安全系數(shù) K K K K K1234 式中 K 基本安全系數(shù) 1 5 K 加工性質(zhì)系數(shù) 1 1 2 K 刀具鈍化系數(shù) 1 1 3 K 斷續(xù)切削系數(shù) 1 14 則 F KF 1 5 42391 1 N 鉆削時 T 17 34 N M 切向方向所受力 F 1L T2670534 取 f F 4416f 41N F Ff1 所以 時工件不會轉(zhuǎn)動 故本夾具可安全工作 根據(jù)工件受力切削力 夾緊力的作用情況 找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬 間狀態(tài) 按靜力平衡原理計算出理論夾緊力 最后為保證夾緊可靠 再乘以安全系數(shù) 作為實際所需夾緊力的數(shù)值 即 佳木斯大學工學學士學位論文 27 FKW 安全系數(shù) K可按下式計算有 6543210 式中 為各種因素的安全系數(shù) 查參考文獻 5 表 可得 6 12 01 3 0156C 1252 3PK 2f 所以有 19308 KCWFN 76 P 5 Kf 該孔的設計基準為中心軸 故以回轉(zhuǎn)面做定位基準 實現(xiàn) 基準重合 原則 參考文獻 因夾具的夾緊力與切削力方向相反 實際所需夾緊力 F夾與切削力 之間 的關系 F夾 KF 軸向力 F 夾 KF N 扭距 Nm93 103 24 05 14 3108 90 MYFXKfdC 在計算切削力時必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi) 安全系數(shù) 2K 由資料 機床夾具設計手冊 查表 可得 7 切削力公式 式 2 17 PffDF75 02 14 式中 20mr 3 查表 得 81 95 0 1 6 HBKp 即 69 0NFf 實際所需夾緊力 由參考文獻 16 機床夾具設計手冊 表 得 12 WfK 安全系數(shù) K可按下式計算 由式 2 5 有 6543210 佳木斯大學工學學士學位論文 28 式中 為各種因素的安全系數(shù) 見參考文獻 16 機床夾具設計手冊 表60 K 可得 12 25 01 32 10 2 所以 465698NFWfK 由計算可知所需實際夾緊力不是很大 為了使其夾具結構簡單 操作方便 決定 選用螺旋夾緊機構 4 4 鉆孔與工件之間的切屑間隙 鉆套的類型和特點 1 固定鉆套 鉆套直接壓入鉆模板或夾具體的孔中 鉆模板或夾具體的孔與鉆 套外圓一般采用 H7 n6配合 主要用于加工量不大 磨損教小的中小批生產(chǎn)或加工孔 徑甚小 孔距離精度要求較高的小孔 2 可換鉆套 主要用在大批量生產(chǎn)中 由于鉆套磨損大 因此在可換鉆套和鉆 模板之間加一個襯套 襯套直接壓入鉆模板的孔內(nèi) 鉆套以 F7 m6或 F7 k6配合裝入 襯套中 3 快換鉆套 當對孔進行鉆鉸等加工時 由于刀徑不斷增大 需要不同的導套 引導刀具 為便于快速更換采用快換鉆套 4 特殊鉆套 尺寸或形狀與標準鉆套不同的鉆套統(tǒng)稱特殊鉆套 鉆套下端面與工件表面之間應留一定的空隙C 使開始鉆孔時 鉆頭切屑刃不位于 鉆套的孔中 以免刮傷鉆套內(nèi)孔 如圖4 3 圖4 3 切屑間隙 C 0 3 1 2 d 在本次夾具鉆模設計中考慮了多方面的因素 確定了設計方案后 選擇了C 8 因 佳木斯大學工學學士學位論文 29 為此鉆的材料是鑄件 所以C可以取較小的值 4 5 鉆模板 在導向裝置中 導套通常是安裝在鉆模板上 因此鉆模板必須具有足夠的剛度和 強度 以防變形而影響鉆孔精度 鉆模板按其與夾具體連接的方式 可分為固定式鉆 模板 鉸鏈式鉆模板 可卸式鉆模板 滑柱式鉆模板和活動鉆模板等 在此套鉆模夾具中選用的是可卸式鉆模板 在裝卸工件時需從夾具體上裝上或卸 下 鉆模板在夾具體上采用定位銷一面雙孔定位 螺栓緊固 鉆模精度較高 4 4 6 定位誤差的分析 制造誤差 ZZ 1 中心線對定位件中心線位置精度 取 m05 3 2 m04 2 2 內(nèi)外圓同軸度誤差 查表 P297 故 8 3 mDW 142 06 05 8 04 125 222225422 則 0314 0 知此方案可行 4 7 鉆套 襯套 鉆模板設計與選用 工藝孔的加工只需鉆切削就能滿足加工要求 故選用可換鉆套 其結構如下圖所 示 以減少更換鉆套的輔助時間 為了減少輔助時間采用可換鉆套 以來滿足達到孔的加工的要求 佳木斯大學工學學士學位論文 30 表 d D D1 H t 基本 極限 偏差 F7 基本 極限 偏差 D6 0 1 3 0 010 0 004 6 1 1 8 4 7 1 8 2 6 5 8 6 9 2 6 3 0 016 0 006 3 3 3 6 0 016 0 008 9 3 3 4 7 10 4 5 8 11 8 12 16 5 6 0 022 0 010 10 0 019 0 010 11 6 8 12 15 10 16 20 8 10 0 028 0 011 15 18 10 12 18 0 023 0 012 22 12 20 25 12 15 22 26 0 008 15 18 0 034 0 016 26 30 16 28 36 18 22 30 0 028 0 015 34 22 26 35 39 20 36 HT 150 26 30 0 041 0 020 42 46 30 35 48 0 033 0 017 52 25 HT15 0 56 35 42 55 59 42 48 110 66 0 012 48 50 0 050 0 025 70 0 039 0 020 74 30 56 67 0 040 佳木斯大學工學學士學位論文 31 鉆模板選用翻轉(zhuǎn)鉆模板 用沉頭螺釘錐銷定位于夾具體上 4 8 確定夾具體結構和總體結構 對夾具體的設計的基本要求 1 應該保持精度和穩(wěn)定性 在夾具體表面重要的面 如安裝接觸位置 安裝表面的刀塊夾緊安裝特定的 足 夠的精度 之間的位置精度穩(wěn)定夾具體 夾具體應該采用鑄造 時效處理 退火等處 理方式 2 應具有足夠的強度和剛度 保證在加工過程中不因夾緊力 切削力等外力變形和振動是不允許的 夾具應有 足夠的厚度 剛度可以適當加固 3 結構的方法和使用應該不錯 夾較大的工件的外觀 更復雜的結構 之間的相互位置精度與每個表面的要求高 所以應特別注意結構的過程中 應處理的工件 夾具 維修方便 再滿足功能性要求 剛度和強度 前提下 應能減小體積減輕重量 結構應該簡單 4 應便于鐵屑去除 在加工過程中 該鐵屑將繼續(xù)在夾在積累 如果不及時清除 切削熱的積累會破 壞夾具定位精度 鐵屑投擲可能繞組定位元件 也會破壞的定位精度 甚至發(fā)生事故 因此 在這個過程中的鐵屑不多 可適當增加定位裝置和夾緊表面之間的距離增加的 鐵屑空間 對切削過程中產(chǎn)生更多的 一般應在夾具體上面 5 安裝應牢固 可靠 夾具安裝在所有通過夾安裝表面和相應的表面接觸或?qū)崿F(xiàn)的 當夾安裝在重力的 中心 夾具應盡可能低 支撐面積應足夠大 以安裝精度要高 以確保穩(wěn)定和可靠的 安裝 夾具底部通常是中空的 識別特定的文件夾結構 然后繪制夾具布局 圖中所 示的夾具裝配 加工過程中 夾具必承受大的夾緊力切削力 產(chǎn)生沖擊和振動 夾具的形狀 取 決于夾具布局和夾具和連接 在因此夾具必須有足夠的強度和剛度 在加工過程中的 切屑形成的有一部分會落在夾具 積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠 所以夾具 設計 必須考慮結構應便于鐵屑 此外 夾點技術 經(jīng)濟的具體結構和操作 安裝方 便等特點 在設計中還應考慮 在加工過程中的切屑形成的有一部分會落在夾具 切 佳木斯大學工學學士學位論文 32 割積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠 所以夾具設計 必須考慮結構應便排出鐵 屑 4 9 夾具設計及操作的簡要說明 由于是大批大量生產(chǎn) 主要考慮提高勞動生產(chǎn)率 因此設計時 需要更換零件加 工時速度要求快 本夾具設計 用移動夾緊的大平面定位三個自由度 定位兩個自由 度 用定位塊定位最后一個轉(zhuǎn)動自由度