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I XX 大 學(xué) 課程設(shè)計(jì) 課 題 下軸的工藝及夾具設(shè)計(jì) 銑 16 開口槽 專 題 專 業(yè) 機(jī) 械 制 造 及 自 動 化 學(xué) 生 姓 名 班 級 學(xué) 號 指 導(dǎo) 教 師 完 成 時 間 II 摘 要 本設(shè)計(jì)是基于下軸零件的加工工藝規(guī)程及一些工序的專用夾具設(shè)計(jì) 下軸零件的 主要加工表面是平面及槽系 一般來說 保證平面的加工精度要比保證孔系的加工精 度容易 因此 本設(shè)計(jì)遵循先面后槽的原則 并將孔與平面的加工明確劃分成粗加工 和精加工階段以保證槽系加工精度 基準(zhǔn)選擇以下軸的輸入軸和輸出軸的支承孔作為 粗基準(zhǔn) 以結(jié)合面與兩個工藝孔作為精基準(zhǔn) 主要加工工序安排是先以支承孔系定位 加工出頂平面 再以頂平面與支承孔系定位加工出工藝孔 在后續(xù)工序中除個別工序 外均用頂平面和工藝孔定位加工其他孔系與平面 夾具選用專用夾具 夾緊方式多選 用氣動夾緊 夾緊可靠 機(jī)構(gòu)可以不必自鎖 因此生產(chǎn)效率較高 適用于大批量 流 水線上加工 能夠滿足設(shè)計(jì)要求 關(guān)鍵詞 下軸類零件 工藝 夾具 III ABSTRACT The design is based on the body parts of the processing order of the processes and some special fixture design Body parts of the main plane of the surface and pore system In general the plane guarantee processing precision than that of holes machining precision easy Therefore this design follows the surface after the first hole principle Plane with holes and the processing clearly divided into roughing and finishing stages of holes to ensure machining accuracy Datum selection box input shaft and the output shaft of the supporting hole as a rough benchmark with top with two holes as a precision technology reference Main processes arrangements to support holes for positioning and processing the top plane and then the top plane and the supporting hole location hole processing technology In addition to the follow up processes individual processes are made of the top plane and technological hole location hole and plane processing Supported hole processing using the method of coordinate boring The whole process of processing machine combinations were selected Selection of special fixture fixture clamping means more choice of pneumatic clamping clamping reliable institutions can not be locked so the production efficiency is high suitable for large batch line processing can meet the design requirements Key words Angle gear seat parts fixture IV 目 錄 摘 要 II ABSTRACT III 第一章 加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 1 1 1 零件的分析 1 1 1 1 零件的作用 1 1 1 2 零件的工藝分析 1 1 2 下軸加工的主要問題和工藝過程設(shè)計(jì)所應(yīng)采取的相應(yīng)措施 2 1 2 1 孔和平面的加工順序 2 1 2 2 加工方案選擇 2 1 3 下軸加工定位基準(zhǔn)的選擇 3 1 3 1 粗基準(zhǔn)的選擇 3 1 3 2 精基準(zhǔn)的選擇 3 1 4 下軸加工主要工序安排 3 1 5 機(jī)械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 5 1 6 確定切削用量及基本工時 機(jī)動時間 6 1 7 時間定額計(jì)算及生產(chǎn)安排 15 第 2 章 銑 16 開口槽夾具設(shè)計(jì) 17 2 1 設(shè)計(jì)要求 17 2 2 夾具設(shè)計(jì) 17 2 2 1 定位基準(zhǔn)的選擇 17 2 2 2 切削力及夾緊力的計(jì)算 17 2 3 定位誤差的分析 20 2 4 夾具設(shè)計(jì)及操作的簡要說明 21 結(jié) 論 22 參考文獻(xiàn) 23 致 謝 25 1 第一章 加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 1 1 零件的分析 1 1 1 零件的作用 題目給出的零件是下軸 下軸的主要作用是調(diào)換各傳動擋 保證各軸 各擋軸能正常運(yùn)行 并保證部件與部件正確安裝 因此下軸零件的加工質(zhì) 量 不但直接影響的裝配精度和運(yùn)動精度 而且還會影響工作精度 使用 性能和壽命 圖 1 下軸 1 1 2 零件的工藝分析 由下軸零件圖可知 下軸是一個軸類零件 它的外表面上有 2 個平面 需要進(jìn)行加工 此外各表面上還需加工一系列螺紋孔 因此可將其分為 三組加工表面 它們相互間有一定的位置要求 現(xiàn)分析如下 1 以 12 外圓面為主要加工表面的加工面 這一組加工表面包括 12 外圓面的加工 端面面的加工 其中面有表面粗糙度要求為 mRa 2 3 2 以 U 型槽為主要加工面的加工面 這一組加工表面包括 U 型槽 面的銑削加工粗糙度為 mRa 2 3 3 以 10 為主要加工表面的加工面 這一組加工表面包括 12 外圓面 粗糙度為 2 4 其他倒角圓角的加工 1 2 下軸加工的主要問題和工藝過程設(shè)計(jì)所應(yīng)采取的相應(yīng)措施 由以上分析可知 該下軸零件的主要加工表面是平面及孔系 一般來 說 保證平面的加工精度要比保證孔系的加工精度容易 因此 對于下軸 來說 加工過程中的主要問題是保證孔的尺寸精度及位置精度 處理好孔 和平面之間的相互關(guān)系 由于的生產(chǎn)量很大 怎樣滿足生產(chǎn)率要求也是加工過程中的主要考慮 因素 1 2 1 孔和平面的加工順序 下軸類零件的加工應(yīng)遵循先面后孔的原則 即先加工下軸上的基準(zhǔn)平 面 以基準(zhǔn)平面定位加工其他平面 然后再加工孔系 下軸的加工自然應(yīng) 遵循這個原則 這是因?yàn)槠矫娴拿娣e大 用平面定位可以確保定位可靠夾 緊牢固 因而容易保證孔的加工精度 其次 先加工平面可以先切去鑄件 表面的凹凸不平 為提高孔的加工精度創(chuàng)造條件 便于對刀及調(diào)整 也有 利于保護(hù)刀具 下軸零件的加工工藝應(yīng)遵循粗精加工分開的原則 將孔與平面的加工 明確劃分成粗加工和精加工階段以保證孔系加工精度 1 2 2 加工方案選擇 下軸孔系加工方案 應(yīng)選擇能夠滿足孔系加工精度要求的加工方法及 設(shè)備 除了從加工精度和加工效率兩方面考慮以外 也要適當(dāng)考慮經(jīng)濟(jì)因 素 在滿足精度要求及生產(chǎn)率的條件下 應(yīng)選擇價格最底的機(jī)床 根據(jù)下軸零件圖所示的下軸的精度要求和生產(chǎn)率要求 當(dāng)前應(yīng)選用在 組合機(jī)床上用鏜模法鏜孔較為適宜 1 用坐標(biāo)法鏜孔 在現(xiàn)代生產(chǎn)中 不僅要求產(chǎn)品的生產(chǎn)率高 而且要求能夠?qū)崿F(xiàn)大批量 多品種以及產(chǎn)品更新?lián)Q代所需要的時間短等要求 鏜模法由于鏜模生產(chǎn)成 本高 生產(chǎn)周期長 不大能適應(yīng)這種要求 而坐標(biāo)法鏜孔卻能適應(yīng)這種要 求 此外 在采用鏜模法鏜孔時 鏜模板的加工也需要采用坐標(biāo)法鏜孔 用坐標(biāo)法鏜孔 需要將下軸孔系尺寸及公差換算成直角坐標(biāo)系中的尺 寸及公差 然后選用能夠在直角坐標(biāo)系中作精密運(yùn)動的機(jī)床進(jìn)行鏜孔 在大批量生產(chǎn)中 下軸孔系加工一般都在組合鏜床上采用鏜模法進(jìn)行 加工 鏜模夾具是按照工件孔系的加工要求設(shè)計(jì)制造的 當(dāng)鏜刀桿通過鏜 套的引導(dǎo)進(jìn)行鏜孔時 鏜模的精度就直接保證了關(guān)鍵孔系的精度 3 采用鏜?？梢源蟠蟮靥岣吖に囅到y(tǒng)的剛度和抗振性 因此 可以用幾 把刀同時加工 所以生產(chǎn)效率很高 但鏜模結(jié)構(gòu)復(fù)雜 制造難度大 成本 較高 且由于鏜模的制造和裝配誤差 鏜模在機(jī)床上的安裝誤差 鏜桿和 鏜套的磨損等原因 用鏜模加工孔系所能獲得的加工精度也受到一定限制 1 3 下軸加工定位基準(zhǔn)的選擇 1 3 1 粗基準(zhǔn)的選擇 粗基準(zhǔn)選擇應(yīng)當(dāng)滿足以下要求 1 保證各重要支承孔的加工余量均勻 2 保證裝入下軸的零件與箱壁有一定的間隙 為了滿足上述要求 應(yīng)選擇的主要支承孔作為主要基準(zhǔn) 即以下軸的 輸入軸和輸出軸的支承孔作為粗基準(zhǔn) 也就是以前后端面上距頂平面最近 的孔作為主要基準(zhǔn)以限制工件的四個自由度 再以另一個主要支承孔定位 限制第五個自由度 由于是以孔作為粗基準(zhǔn)加工精基準(zhǔn)面 因此 以后再 用精基準(zhǔn)定位加工主要支承孔時 孔加工余量一定是均勻的 由于孔的位 置與箱壁的位置是同一型芯鑄出的 因此 孔的余量均勻也就間接保證了 孔與箱壁的相對位置 1 3 2 精基準(zhǔn)的選擇 從保證下軸孔與孔 孔與平面 平面與平面之間的位置 精基準(zhǔn)的 選擇應(yīng)能保證下軸在整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準(zhǔn)定位 從下 軸零件圖分析可知 它的頂平面與各主要支承孔平行而且占有的面積較大 適于作精基準(zhǔn)使用 但用一個平面定位僅僅能限制工件的三個自由度 如 果使用典型的一面兩孔定位方法 則可以滿足整個加工過程中基本上都采 用統(tǒng)一的基準(zhǔn)定位的要求 至于前后端面 雖然它是下軸的裝配基準(zhǔn) 但 因?yàn)樗c下軸的主要支承孔系垂直 如果用來作精基準(zhǔn)加工孔系 在定位 夾緊以及夾具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面都有一定的困難 所以不予采用 1 4 下軸加工主要工序安排 對于大批量生產(chǎn)的零件 一般總是首先加工出統(tǒng)一的基準(zhǔn) 下軸加工 的第一個工序也就是加工統(tǒng)一的基準(zhǔn) 具體安排是先以孔定位粗 精加工 頂平面 第二個工序是加工定位用的兩個工藝孔 由于頂平面加工完成后 一直到下軸加工完成為止 除了個別工序外 都要用作定位基準(zhǔn) 因此 結(jié)合面上的螺孔也應(yīng)在加工兩工藝孔的工序中同時加工出來 后續(xù)工序安排應(yīng)當(dāng)遵循粗精分開和先面后孔的原則 先粗加工平面 4 再粗加工孔系 螺紋底孔在多軸組合鉆床上鉆出 因切削力較大 也應(yīng)該 在粗加工階段完成 對于下軸 需要精加工的是支承孔前后端平面 按上 述原則亦應(yīng)先精加工平面再加工孔系 但在實(shí)際生產(chǎn)中這樣安排不易于保 證孔和端面相互垂直 因此 實(shí)際采用的工藝方案是先精加工支承孔系 然后以支承孔用可脹心軸定位來加工端面 這樣容易保證零件圖紙上規(guī)定 的端面全跳動公差要求 各螺紋孔的攻絲 由于切削力較小 可以安排在 粗 精加工階段中分散進(jìn)行 加工工序完成以后 將工件清洗干凈 清洗是在 的含c 908 0 4 1 1 蘇打及 0 25 0 5 亞硝酸鈉溶液中進(jìn)行的 清洗后用壓縮空 氣吹干凈 保證零件內(nèi)部雜質(zhì) 鐵屑 毛刺 砂粒等的殘留量不大于 mg20 根據(jù)以上分析過程 現(xiàn)將下軸加工工藝路線確定如下 工藝路線一 0 毛坯 5 清理毛坯 10 車 10 端面 15 粗車 10 外圓及臺階 20 掉頭 粗車 12 外圓及端面 保證全長 25 精車 10 外圓及臺階 30 精車 12 外圓 小頭側(cè) 35 粗銑寬度為 16 的槽 40 精銑寬度為 16 的槽 HT200 表面噴漆 50 檢驗(yàn)入庫 工藝路線二 0 毛坯 5 清理毛坯 10 粗銑寬度為 16 的槽 15 精銑寬度為 16 的槽 20 車 10 端面 25 粗車 10 外圓及臺階 30 掉頭 粗車 12 外圓及端面 保證全長 5 35 精車 10 外圓及臺階 40 精車 12 外圓 小頭側(cè) HT200 表面噴漆 50 檢驗(yàn)入庫 以上加工方案大致看來合理 但通過仔細(xì)考慮 零件的技術(shù)要求及可能 采取的加工手段之后 就會發(fā)現(xiàn)仍有問題 采用互為基準(zhǔn)的原則 先加工上 下兩平面 然后以下 下平面為精 基準(zhǔn)再加工兩平面上的各孔 這樣便保證了 上 下兩平面的平行度要求 同時為加兩平面上各孔保證了垂直度要求 從提高效率和保證精度這兩個前提下 發(fā)現(xiàn)該方案一比較合理 綜合選擇方案一 0 毛坯 5 清理毛坯 10 車 10 端面 15 粗車 10 外圓及臺階 20 掉頭 粗車 12 外圓及端面 保證全長 25 精車 10 外圓及臺階 30 精車 12 外圓 小頭側(cè) 35 粗銑寬度為 16 的槽 40 精銑寬度為 16 的槽 HT200 表面噴漆 50 檢驗(yàn)入庫 1 5 機(jī)械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 1 毛坯種類的選擇 零件機(jī)械加工的工序數(shù)量 材料消耗和勞動量等在很大程度上與毛坯 的選擇有關(guān) 因此 正確選擇毛坯具有重要的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)意義 根據(jù)該零 件的材料為 HT200 生產(chǎn)類型為批量生產(chǎn) 結(jié)構(gòu)形狀很復(fù)雜 尺寸大小中 等大小 技術(shù)要求不高等因素 在此毛坯選擇型材成型 2 確定毛坯的加工余量 根據(jù)毛坯制造方法采用的型材造型 查取 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 5 下軸 零件材料采用灰鑄鐵制造 材料為 HT200 硬度 HB 為 170 241 生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn) 采用型材毛坯 6 1 結(jié)合面的加工余量 根據(jù)工序要求 結(jié)合面加工分粗 精銑加工 各工步余量如下 粗銑 參照 機(jī)械加工工藝手冊第 1 卷 表 3 2 23 其余量值規(guī)定為 現(xiàn)取 表 3 2 27 粗銑平面時厚度偏差取 m4 3 70 2 m28 0 精銑 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 3 59 其余量值規(guī)定為 1 2 面的加工余量 根據(jù)工序要求 結(jié)合面加工分粗 精銑加工 各工步余量如下 粗銑 參照 機(jī)械加工工藝手冊第 1 卷 表 3 2 23 其余量值規(guī)定為 現(xiàn)取 表 3 2 27 粗銑平面時厚度偏差取 m4 3 710 2 m28 0 精銑 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 3 59 其余量值規(guī)定為 1 差等級選用 CT7 再查表 2 3 9 可得鑄件尺寸公差為 6 1 6 確定切削用量及基本工時 機(jī)動時間 工序 0 工序 5 無切削加工 無需計(jì)算 工序 10 車 10 端面和粗車 10 外圓及臺階 已知工件材料 HT200 型材 有外皮 機(jī)床 CA6140 普通車床 工件用內(nèi)鉗式卡盤固定 所選刀具為 YG6 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位車刀 根據(jù) 切削用量簡明手冊 表 1 1 由于 CA6140 機(jī)床的中心高為 200 表 1 30 故選刀桿尺寸m 刀片厚度為 選擇車刀幾何形狀為卷屑槽HB m25165 4 帶倒棱型前刀面 前角 后角 主偏角 副偏角0V120 6vK09 刃傾角 刀尖圓弧半徑 vK0s sr8 1 粗車 10 外圓 7 確定切削深度 pa 由于單邊余量為 可在一次走刀內(nèi)完成m2 確定進(jìn)給量 f 根據(jù) 切削加工簡明實(shí)用手冊 可知 表 1 4 刀桿尺寸為 工件直徑 400 之間時 1625 pam4 10 進(jìn)給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 機(jī)床進(jìn)給量 表 4 2 9 在 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊 可 知 0 7fr 確定的進(jìn)給量尚需滿足機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度的要求 故需進(jìn)行校驗(yàn)根據(jù) 表 1 30 CA6140 機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許進(jìn)給力 3530 maxFN 根據(jù)表 1 21 當(dāng)強(qiáng)度在 174 207 時 HBSp4 f75 0 時 徑向進(jìn)給力 950 rmrK045R 切削時 的修正系數(shù)為 1 0 1 0 1 17 表fFroFfKsFf krFfK 1 29 2 故實(shí)際進(jìn)給力為 950 1111 5 1 2 f17 N 由于切削時進(jìn)給力小于機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許的進(jìn)給力 故所選 f 可用 rm7 0 選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 9 車刀后刀面最大磨損量取為 車刀壽命 5 1Tmin60 確定切削速度 V 切削速度可根據(jù)公式計(jì)算 也可直接有表中查出 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 11 當(dāng) 硬質(zhì)合金刀加工硬6YG 度 200 219 的鑄件 切削速度 HBSpa4 frm75 0V min63 切削速度的修正系數(shù)為 1 0 0 92 0 8 1 0 tvKvsvKTv 1 0 見表 1 28 故 Kv tVv 63 1 0 0 184 920 1 3 min 8 120 1 nDVc 1012748 minr 4 根據(jù) CA6140 車床說明書選擇 1250nir 這時實(shí)際切削速度 為 cV 1 5 cV10cD 1257 min 校驗(yàn)機(jī)床功率 切削時的功率可由表查出 也可按公式進(jìn)行計(jì)算 由 切削用量簡明使用手冊 表 1 25 切削速度HBS160245pam3 fr75 0 時 min5V CPKW7 1 切削功率的修正系數(shù) 0 73 0 9 故實(shí)際切削時間的功率krcPcr0 為 1 7 1 2 1 CP73 0 6 根據(jù)表 1 30 當(dāng) 時 機(jī)床主軸允許功率為 nmi125r EPKW9 5 故所選切削用量可在 C620 1 機(jī)床上進(jìn)行 最后決定的切削用C E 量為 3 75 pafr7 0ni25rsr08 Vmin50 工序 20 掉頭 粗車 12 外圓及端面 保證全長 已知工件材料 HT200 型材 有外皮 機(jī)床 CA6140 普通車床 工件用內(nèi)鉗式卡盤固定 所選刀具為 YG6 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位車刀 根據(jù) 切削用量簡明手冊 表 1 1 由于 CA6140 機(jī)床的中心高為 200 表 1 30 故選刀桿尺寸m 刀片厚度為 選擇車刀幾何形狀為卷屑槽HB m25165 4 帶倒棱型前刀面 前角 后角 主偏角 副偏角0V120 6vK09 刃傾角 刀尖圓弧半徑 vK0s sr 1 粗車 10 外圓 9 確定切削深度 pa 由于單邊余量為 可在一次走刀內(nèi)完成m2 確定進(jìn)給量 f 根據(jù) 切削加工簡明實(shí)用手冊 可知 表 1 4 刀桿尺寸為 工件直徑 400 之間時 1625 pam4 10 進(jìn)給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 機(jī)床進(jìn)給量 表 4 2 9 在 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊 可 知 0 7fr 確定的進(jìn)給量尚需滿足機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度的要求 故需進(jìn)行校驗(yàn)根據(jù) 表 1 30 CA6140 機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許進(jìn)給力 3530 maxFN 根據(jù)表 1 21 當(dāng)強(qiáng)度在 174 207 時 HBSp4 f75 0 時 徑向進(jìn)給力 950 rmrK045R 切削時 的修正系數(shù)為 1 0 1 0 1 17 表fFroFfKsFf krFfK 1 29 2 故實(shí)際進(jìn)給力為 950 1111 5 1 2 f17 N 由于切削時進(jìn)給力小于機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許的進(jìn)給力 故所選 f 可用 rm7 0 選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 9 車刀后刀面最大磨損量取為 車刀壽命 5 1Tmin60 確定切削速度 V 切削速度可根據(jù)公式計(jì)算 也可直接有表中查出 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 11 當(dāng) 硬質(zhì)合金刀加工硬6YG 度 200 219 的鑄件 切削速度 HBSpa4 frm75 0V min63 切削速度的修正系數(shù)為 1 0 0 92 0 8 1 0 tvKvsvKTv 1 0 見表 1 28 故 Kv tVv 63 1 0 0 184 920 1 3 min 10 120 1 nDVc 1012748 minr 4 根據(jù) CA6140 車床說明書選擇 1250nir 這時實(shí)際切削速度 為 cV 1 c1cD 1257 min 5 校驗(yàn)機(jī)床功率 切削時的功率可由表查出 也可按公式進(jìn)行計(jì)算 由 切削用量簡明使用手冊 表 1 25 切削速度HBS160245pam3 fr75 0 時 min5V CPKW7 1 切削功率的修正系數(shù) 0 73 0 9 故實(shí)際切削時間的功率krcPcr0 為 1 7 1 2 1 CP73 0 6 根據(jù)表 1 30 當(dāng) 時 機(jī)床主軸允許功率為 nmi125r EPKW9 5 故所選切削用量可在 C620 1 機(jī)床上進(jìn)行 最后決定的切削用C E 量為 3 75 pafr7 0ni25rsr08 Vmin50 工序 25 精車 10 外圓及倒角 所選刀具為 YG6 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位車刀 根據(jù) 切削用量簡明手冊 表 1 1 由于 CA6140 機(jī)床的中心高為 200 表 1 30 故選刀桿尺寸m 刀片厚度為 選擇車刀幾何形狀為卷屑槽HB m25165 4 帶倒棱型前刀面 前角 后角 主偏角 副偏角0V120 6vK09 刃傾角 刀尖圓弧半徑 vK0s sr8 確定切削深度 pa 11 由于單邊余量為 可在一次走刀內(nèi)完成m1 確定進(jìn)給量 f 根據(jù) 切削加工簡明實(shí)用手冊 可知 表 1 4 刀桿尺寸為 工件直徑 400 之間時 1625 pam4 10 進(jìn)給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 機(jī)床進(jìn)給量 表 4 2 9 在 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊 可 知 0 7fr 確定的進(jìn)給量尚需滿足機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度的要求 故需進(jìn)行校驗(yàn)根據(jù) 表 1 30 CA6140 機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許進(jìn)給力 3530 maxFN 根據(jù)表 1 21 當(dāng)強(qiáng)度在 174 207 時 HBSp4 f75 0 時 徑向進(jìn)給力 950 rmrK045R 切削時 的修正系數(shù)為 1 0 1 0 1 17 表fFroFfKsFf krFfK 1 29 2 故實(shí)際進(jìn)給力為 950 1111 5 f17 N 由于切削時進(jìn)給力小于機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許的進(jìn)給力 故所選 f 可用 rm7 0 選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 9 車刀后刀面最大磨損量取為 車刀壽命 5 1Tmin60 確定切削速度 V 切削速度可根據(jù)公式計(jì)算 也可直接有表中查出 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 11 當(dāng) 硬質(zhì)合金刀加工硬15YT 度 200 219 的鑄件 切削速度 HBSpa4 frm7 0V min63 切削速度的修正系數(shù)為 1 0 0 92 0 8 1 0 tvKvsvKTv 1 0 見表 1 28 故 Kv tVv 63 3 12 0 0 184 920 1 min 120 3 nDc 1748r 13 12 根據(jù) CA6140 車床說明書選擇 1250nmir 這時實(shí)際切削速度 為 cV 3 c1D 1257 in0 14 校驗(yàn)機(jī)床功率 切削時的功率可由表查出 也可按公式進(jìn)行計(jì)算 由 切削用量簡明使用手冊 表 1 25 切削速度HBS160245pam3 fr75 0 時 min5V CPkw7 1 切削功率的修正系數(shù) 0 73 0 9 故實(shí)際切削時間的功率rcPcrK0 為 1 7 1 2 C73 k 根據(jù)表 1 30 當(dāng) 時 機(jī)床主軸允許功率為 nmi125r EPkw9 5 故所選切削用量可在 CA6140 機(jī)床上進(jìn)行 最后決定的切削用量CP E 為 1 25 pafr7 0ni125rsr08 Vmin50 工序 35 精車 12 外圓 小頭側(cè) 所選刀具為 YG6 硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位車刀 根據(jù) 切削用量簡明手冊 表 1 1 由于 CA6140 機(jī)床的中心高為 200 表 1 30 故選刀桿尺寸m 刀片厚度為 選擇車刀幾何形狀為卷屑槽HB m25165 4 帶倒棱型前刀面 前角 后角 主偏角 副偏角0V120 6vK09 刃傾角 刀尖圓弧半徑 vK0s sr8 確定切削深度 pa 由于單邊余量為 可在一次走刀內(nèi)完成 確定進(jìn)給量 f 根據(jù) 切削加工簡明實(shí)用手冊 可知 表 1 4 刀桿尺寸為 工件直徑 400 之間時 m1625 pam4 10 進(jìn)給量 0 5 1 0fr 13 按 CA6140 機(jī)床進(jìn)給量 表 4 2 9 在 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊 可 知 0 7frm 確定的進(jìn)給量尚需滿足機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度的要求 故需進(jìn)行校驗(yàn)根據(jù) 表 1 30 CA6140 機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許進(jìn)給力 3530 maxFN 根據(jù)表 1 21 當(dāng)強(qiáng)度在 174 207 時 HBSp4 f75 0 時 徑向進(jìn)給力 950 rmrK045R 切削時 的修正系數(shù)為 1 0 1 0 1 17 表fFroFfKsFf krFfK 1 29 2 故實(shí)際進(jìn)給力為 950 1111 5 f17 N 由于切削時進(jìn)給力小于機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)允許的進(jìn)給力 故所選 f 可用 rm7 0 選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 9 車刀后刀面最大磨損量取為 車刀壽命 5 1Tmin60 確定切削速度 V 切削速度可根據(jù)公式計(jì)算 也可直接有表中查出 根據(jù) 切削用量簡明使用手冊 表 1 11 當(dāng) 硬質(zhì)合金刀加工硬15YT 度 200 219 的鑄件 切削速度 HBSpa4 frm7 0V min63 切削速度的修正系數(shù)為 1 0 0 92 0 8 1 0 tvKvsvKTv 1 0 見表 1 28 故 Kv tVv 63 3 12 0 0 184 920 1 min 120 3 nDc 7r 13 根據(jù) CA6140 車床說明書選擇 1250nmir 這時實(shí)際切削速度 為 cV 3 c1D 1257 in 14 14 校驗(yàn)機(jī)床功率 切削時的功率可由表查出 也可按公式進(jìn)行計(jì)算 由 切削用量簡明使用手冊 表 1 25 切削速度HBS160245pam3 fr75 0 時 min5V CPkw7 1 切削功率的修正系數(shù) 0 73 0 9 故實(shí)際切削時間的功率rcPcrK0 為 1 7 1 2 C73 k 根據(jù)表 1 30 當(dāng) 時 機(jī)床主軸允許功率為 nmi125r EPkw9 5 故所選切削用量可在 CA6140 機(jī)床上進(jìn)行 最后決定的切削用量CP E 為 1 25 pafr7 0ni125rsr08 Vmin50 工序 5 粗 精銑 16 槽 機(jī)床 銑床 KX2 刀具 錯齒三面刃銑刀 粗銑 16 槽 切削深度 pa8m 根據(jù)參考文獻(xiàn) 3 表 查得 進(jìn)給量 根據(jù)參考文2 476 0 6 famz 獻(xiàn) 1 表 查得切削速度 30 inV 機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 n 102 1 i3 45rd 按照參考文獻(xiàn) 3 表 3 1 74 取 7n 實(shí)際切削速度 v 0 5 106nms 進(jìn)給量 fV 8 13ffaZ 工作臺每分進(jìn)給量 m 8 infVs 被切削層長度 由毛坯尺寸可知 l 20l 刀具切入長度 1 0 5 lD 15 63mm 刀具切出長度 取2lm 走刀次數(shù)為 1 機(jī)動時間 jt120631 05min8jmlf 精銑 16 槽 切削深度 pa 0 根據(jù)參考文獻(xiàn) 3 表 查得 進(jìn)給量 根據(jù)參考文2476 0 8 faz 獻(xiàn) 1 表 查得切削速度 30 3 inV 機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 n 1045 mi 160rd 按照參考文獻(xiàn) 3 表 3 1 74 取 7nn 實(shí)際切削速度 v3 0 s 進(jìn)給量 fV0 824 5 61 39ffaZn 工作臺每分進(jìn)給量 m8 minfVs 被切削層長度 由毛坯尺寸可知 l 0l 刀具切入長度 1 0 5 2 lD 81mm 刀具切出長度 取2lm 走刀次數(shù)為 1 機(jī)動時間 2jt12081 23min 6jmlf 本工序機(jī)動時間 125 jjtt 工序 45 終檢 無切削計(jì)算 工序 50 入庫無切削計(jì)算 1 7 時間定額計(jì)算及生產(chǎn)安排 假設(shè)該零件年產(chǎn)量為 10 萬件 一年以 240 個工作日計(jì)算 每天的產(chǎn) 量應(yīng)不低于 417 件 設(shè)每天的產(chǎn)量為 420 件 再以每天 8 小時工作時間計(jì) 算 則每個工件的生產(chǎn)時間應(yīng)不大于 1 14min 16 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 2 機(jī)械加工單件 生產(chǎn)類型 中 批以上 時間定額的計(jì)算公式為 大量生產(chǎn)時 Ntktt zfjd 1 0 Ntz 因此在大批量生產(chǎn)時單件時間定額計(jì)算公式為 ttfjd 其中 單件時間定額 基本時間 機(jī)動時間 jt 輔助時間 用于某工序加工每個工件時都要進(jìn)行的各種ft 輔助動作所消耗的時間 包括裝卸工件時間和有關(guān)工步 輔助時間 k 布置工作地 休息和生理需要時間占操作時間的百分比 值 工序 粗 精銑結(jié)合面 機(jī)動時間 jtmin73 1 j 輔助時間 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 43 取工步輔助時間f 為 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時間為min15 0 則 in25 01 ftk 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 48 13 k 單間時間定額 dt min14 i2 25 0731 ktfjd 因此應(yīng)布置兩臺機(jī)床同時完成本工序的加工 當(dāng)布置兩臺機(jī)床時 min4 i2 14 2 dt 即能滿足生產(chǎn)要求 工序 粗銑 U 型槽 機(jī)動時間 jtin53 0 j 輔助時間 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 HT200 取工步輔助f 時間為 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時min31 0 間為 則 min41 03 ftk 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 48 13 k 單間時間定額 dt 17 min14 i06 13 4 053 1 kttfjd 因此布置一臺機(jī)床即能滿足生產(chǎn)要求 工序 精銑 U 型槽 機(jī)動時間 jtmin53 0j 輔助時間 參照 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 HT200 取工步輔助f 時間為 由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短 所以取裝卸工件時in31 0 間為 則in1 0min41 03 ftk 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 2 5 48 3k 單間時間定額 dt in14 i06 1 4 053 1 ktfjd 因此布置一臺機(jī)床即能滿足生產(chǎn)要求 第 2 章 銑 16 開口槽夾具設(shè)計(jì) 2 1 設(shè)計(jì)要求 為了提高勞動生產(chǎn) 保證加工質(zhì)量 降低勞動強(qiáng)度 需要設(shè)計(jì)專用 夾具 本夾具將用于 X52k 銑床 成批生產(chǎn) 任務(wù)為設(shè)計(jì)一銑 16 槽夾具 本夾具無嚴(yán)格的技術(shù)要求 因此 應(yīng)主要考慮如何提高勞動生產(chǎn)率 降低勞動強(qiáng)度 精度不是主要考慮的問題 2 2 夾具設(shè)計(jì) 2 2 1 定位基準(zhǔn)的選擇 為了提高加工效率及方便加工 決定材料使用高速鋼 用于對 進(jìn)行加工 準(zhǔn)備采用手動夾緊 由零件圖可知 進(jìn)行加工前 左右端面進(jìn)行了粗 精銑加工 進(jìn)行了 粗 精加工 因此 定位 夾緊方案有 18 方案 選下凸臺面平面 和側(cè)面和 V 型塊定位夾緊方式用操作簡單 通用性較強(qiáng)的移動壓板來夾緊 方案 選一面兩銷定位方式 2 面用擋銷 夾緊方式用操作簡單 通用性較強(qiáng)的移動壓板來夾緊 分析比較上面二種方案 方案 中的定位是不正確的 擋銷的位置是 固定 且定位與夾緊應(yīng)分開 因夾緊會破壞定位 通過比較分析只有方案 滿足要求 孔其加工與孔的軸線間有尺寸公 差 選擇小頭孔和大頭孔來定位 從而保證其尺寸公差要求 為了使定位誤差達(dá)到要求的范圍之內(nèi) 這種定位在結(jié)構(gòu)上簡單易操作 2 2 2 切削力及夾緊力的計(jì)算 刀具 16 槽銑刀 硬質(zhì)合金 刀具有關(guān)幾何參數(shù) 015 001 頂 刃 0n 側(cè) 刃 6 01 5 3rK2 Lm2Z 8 famzmap 2 由參考文獻(xiàn) 5 5 表 1 2 9 可得銑削切削力的計(jì)算公式 0 8 10 35pzFafDBzn 有 9 8 1 10 1254836 2 N 根據(jù)工件受力切削力 夾緊力的作用情況 找出在加工過程中對夾緊 最不利的瞬間狀態(tài) 按靜力平衡原理計(jì)算出理論夾緊力 最后為保證夾緊 可靠 再乘以安全系數(shù)作為實(shí)際所需夾緊力的數(shù)值 即 FKW 安全系數(shù) K 可按下式計(jì)算 6543210 式中 為各種因素的安全系數(shù) 查參考文獻(xiàn) 5 1 2 1 可知6 其公式參數(shù) 123456 0 3KK 由此可得 1 10 31 056 所以 845 WFN 由計(jì)算可知所需實(shí)際夾緊力不是很大 為了使其夾具結(jié)構(gòu)簡單 操作 方便 決定選用手動螺旋夾緊機(jī)構(gòu) 夾緊力的確定 19 夾緊力方向的確定 夾緊力應(yīng)朝向主要的定位基面 夾緊力的方向盡可能與切削力和工件重力同向 1 夾緊力作用點(diǎn)的選擇 a 夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)落在定位元件的支承范圍內(nèi) b 夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)落在工件剛性較好的部位上 這樣可以防止或 減少工件變形變形對加工精度的影響 c 夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)盡量靠近加工表面 3 夾緊力大小的估算 理論上確定夾緊力的大小 必須知道加工過程中 工件所受到 的切削力 離心力 慣性力及重力等 然后利用夾緊力的作用應(yīng)與上述各 力的作用平衡而計(jì)算出 但實(shí)際上 夾緊里的大小還與工藝系統(tǒng)的剛性 夾緊機(jī)構(gòu)的傳遞效率等有關(guān) 而且 切削力的大小在加工過程中是變化的 因此 夾緊力的計(jì)算是個很復(fù)雜的問題 只能進(jìn)行粗略的估算 估算的方法 一是找出對夾緊最不利的瞬時狀態(tài) 估算此狀態(tài)下所需 的夾緊力 二是只考慮主要因素在力系中的影響 略去次要因素在力系中 的影響 估算的步驟 a 建立理論夾緊力 FJ 理與主要最大切削力 FP 的靜平衡方程 FJ 理 FP b 實(shí)際需要的夾緊力 FJ 需 應(yīng)考慮安全系數(shù) FJ 需 KFJ 理 c 校核夾緊機(jī)構(gòu)的夾緊力 FJ 是否滿足條件 FJ FJ 需 夾具中的裝夾是由定位和夾緊兩個過程緊密聯(lián)系在一起的 定位問題 已在前面研究過 其目的在于解決工件的定位方法和保證必要的定位精度 僅僅定好位在大多數(shù)場合下 還無法進(jìn)行加工 只有進(jìn)而在夾具上設(shè) 置相應(yīng)的夾緊裝置對工件進(jìn)行夾緊 才能完成工件在夾具中裝夾的全部任 務(wù) 夾緊裝置的基本任務(wù)是保持工件在定位中所獲得的即定位置 以便在 切削力 重力 慣性力等外力作用下 不發(fā)生移動和震動 確保加工質(zhì)量 和生產(chǎn)安全 有時工件的定位是在夾緊過程中實(shí)現(xiàn)的 正確的夾緊還能糾 正工件定位的不正確 20 一般夾緊裝置由動源即產(chǎn)生原始作用力的部分 夾緊機(jī)構(gòu)即接受和傳 遞原始作用力 使之變?yōu)閵A緊力 并執(zhí)行夾緊任務(wù)的部分 他包括中間遞 力機(jī)構(gòu)和夾緊元件 考慮到機(jī)床的性能 生產(chǎn)批量以及加工時的具體切削量決定采用手動 夾緊 螺旋夾緊機(jī)構(gòu)是斜契夾緊的另一種形式 利用螺旋桿直接夾緊元件 或者與其他元件或機(jī)構(gòu)組成復(fù)合夾緊機(jī)構(gòu)來夾緊工件 是應(yīng)用最廣泛的一 種夾緊機(jī)構(gòu) 螺旋夾緊機(jī)構(gòu)中所用的螺旋 實(shí)際上相當(dāng)于把契繞在圓柱體上 因此 他的作用原理與斜契是一樣的 也利用其斜面移動時所產(chǎn)生的壓力來夾緊 工件的 不過這里上是通過轉(zhuǎn)動螺旋 使繞在圓柱體是的斜契高度發(fā)生變 化來夾緊的 典型的螺旋夾緊機(jī)構(gòu)的特點(diǎn) 1 結(jié)構(gòu)簡單 2 擴(kuò)力比大 3 自瑣性能好 4 行程不受限制 5 夾緊動作慢 夾緊裝置可以分為力源裝置 中間傳動裝置和夾緊裝置 在此套夾具 中 中間傳動裝置和夾緊元件合二為一 力源為機(jī)動夾緊 通過螺栓夾緊 移動壓板 達(dá)到夾緊和定心作用 工件通過定位銷的定位限制了繞Z軸旋轉(zhuǎn) 通過螺栓夾緊移動壓板 實(shí)現(xiàn)對工件的夾緊 并且移動壓板的定心裝置是與工件外圓弧面相吻合的 移動壓板 通過精確的圓弧定位 實(shí)現(xiàn)定心 此套移動壓板制作簡單 便 于手動調(diào)整 通過松緊螺栓實(shí)現(xiàn)壓板的前后移動 以達(dá)到壓緊的目的 壓 緊的同時 實(shí)現(xiàn)工件的定心 使其定位基準(zhǔn)的對稱中心在規(guī)定位置上 查參考文獻(xiàn) 5 1 2 26 可知螺旋夾緊時產(chǎn)生的夾緊力按以下公式計(jì) 算 螺旋夾緊時產(chǎn)生的夾緊力按以下公式計(jì)算有 210 tgtQLWz 式中參數(shù)由參考文獻(xiàn) 5 可查得 6 2 76zr 901052 29 螺旋夾緊力 048 N 該夾具采用夾緊機(jī)構(gòu) 由上述計(jì)算易得 KW 由計(jì)算可知所需實(shí)際夾緊力不是很大 為了使其夾具結(jié)構(gòu)簡單 操作 21 方便 決定選用手動螺旋夾緊機(jī)構(gòu) 2 3 定位誤差的分析 為了滿足工序的加工要求 必須使工序中誤差總和等于或小于該工序 所規(guī)定的尺寸公差 gwj 與機(jī)床夾具有關(guān)的加工誤差 一般可用下式表示 j MjjWDAZWj 定位誤差 11minDWd 2i 2min DdJarctgL 其中 10 52Dm 20D d 3d in in4 夾緊誤差 cos minaxyj 其中接觸變形位移值 1 9 62nHBZyRaZkNl 查 5 表 1 2 15 有 10 4 0 42 0 7zKC cos8jym 磨損造成的加工誤差 通常不超過Mj 5 夾具相對刀具位置誤差 取AD01 誤差總和 0 853jw 從以上的分析可見 所設(shè)計(jì)的夾具能滿足零件的加工精度要求 2 4 夾具設(shè)計(jì)及操作的簡要說明 由于是大批大量生產(chǎn) 主要考慮提高勞動生產(chǎn)率 因此設(shè)計(jì)時 需要 更換零件加工時速度要求快 本夾具設(shè)計(jì) 用移動夾緊的大平面定位三個 自由度 定位兩個自由度 用定位塊定位最后一個轉(zhuǎn)動自由度 夾具體是夾具的基礎(chǔ)件 夾具體上所有組成部分都必須最終通過這一 22 基礎(chǔ)件連接成一個有機(jī)整體 為了滿足加工要求 夾具體應(yīng)有足夠的剛度 和強(qiáng)度 同時結(jié)構(gòu)工藝性要好 由于鑄造工藝性好 幾乎不受零件大小 形狀 重量和結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度 的限制 同時吸振性良好 抗壓能力好 故此選用鑄造夾具體 材料選取 HT200 鑄造成型后時效處理 以消除內(nèi)應(yīng)力 由于工件采用 V 型塊定位 20mm 外圓面 這就要求 V 型塊固定在一 個與水平面成 HT200 的支撐面上 我們可以采用加工一有 HT200 面的 支撐塊固定在夾具體上 經(jīng)過切削加工達(dá)到我們要求的定位尺寸 結(jié) 論 通過近一個月的課程設(shè)計(jì) 使我們充分的掌握了一般的設(shè)計(jì)方法和步 驟 不僅是對所學(xué)知識的一個鞏固 也從中得到新的啟發(fā)和感受 同時也 提高了自己運(yùn)用理論知識解決實(shí)際問題的能力 而且比較系統(tǒng)的理解了液 壓設(shè)計(jì)的整個過程 在整個設(shè)計(jì)過程中 我本著實(shí)事求是的原則 抱著科學(xué) 嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度 主要按照課本的步驟 到圖書館查閱資料 在網(wǎng)上搜索一些相關(guān)的資料和 相關(guān)產(chǎn)品信息 這一次設(shè)計(jì)是大學(xué)四年來最系統(tǒng) 最完整的一次設(shè)計(jì) 也 是最難的一次 在設(shè)計(jì)的時候不停的計(jì)算 比較 修改 再比較 再修改 23 我也付出了一定的心血和汗水 在期間也遇到不少的困難和挫折 幸好有 老師的指導(dǎo)和幫助 才能夠在設(shè)計(jì)中少走了一些彎路 順利的完成了設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)研究過程中仍然存在不足之處 有的問題還待于進(jìn)一步深入 具體如下 1 缺乏實(shí)際工廠經(jīng)驗(yàn) 對一些參數(shù)和元件的選用可能不是非常合 理 有一定的浪費(fèi) 2 與夾具相關(guān)的刀具和量具的了解還不太清楚 3 系統(tǒng)的設(shè)計(jì)不太完善 在與計(jì)算機(jī)配合進(jìn)行精確的數(shù)據(jù)采集和 控制上還有一些不足 4 使用有一定的局限 人工操作多 零部件磨損度在實(shí)際中尚不 明確 24 參考文獻(xiàn) 1 劉德榮 組合夾具結(jié)構(gòu)簡圖的初步探討 組合夾具 1982 1 2 孫已德 機(jī)床夾具圖冊 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1984 20 23 3 貴州工學(xué)院機(jī)械制造工藝教研室 機(jī)床夾具結(jié)構(gòu)圖冊 M 貴陽 貴州任命出版社 1983 42 50 4 劉友才 機(jī)床夾具設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1992 5 孟少龍 機(jī)械加工工藝手冊第 1 卷 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1991 6 金屬機(jī)械加工工藝人員手冊 修訂組 金屬機(jī)械加工工藝人員 手冊 M 上海 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1979 7 李洪 機(jī)械加工工藝師手冊 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1990 8 馬賢智 機(jī)械加工余量與公差手冊 M 北京 中國標(biāo)準(zhǔn)出版社 1994 9 上海金屬切削技術(shù)協(xié)會 金屬切削手冊 M 上海 上海科學(xué)技 術(shù)出版社 1984 10 周永強(qiáng) 高等學(xué)校課程設(shè)計(jì)指導(dǎo) M 北京 中國建材工業(yè)出版 社 2002 11 薛源順 機(jī)床夾具設(shè)計(jì) 第二版 M 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 1 12 余光國 馬俊 張興發(fā) 機(jī)床夾具設(shè)計(jì) M 重慶 重慶大學(xué)出 版社 1995 13 東北重型機(jī)械學(xué)院 洛陽農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)院 長春汽車廠工人大學(xué) 機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊 M 上海 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1980 14 李慶壽 機(jī)械制造工藝裝備設(shè)計(jì)適用手冊 M 銀州 寧夏人民 出版社 1991 15 廖念釗 莫雨松 李碩根 互換性與技術(shù)測量 M 中國計(jì)量出 43 版社 2000 9 19 16 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 哈爾濱市教育局 專用機(jī)床夾具設(shè)計(jì)與制造 黑農(nóng) 江人民出版社 1979 12 17 樂兌謙 金屬切削刀具 機(jī)械工業(yè)出版社 2005 4 17 18 Machine Tools N chernor 1984 19 Machine Tool Metalworking John L Feirer 1973 20 Handbook of Machine Tools Manfred weck 1984 21 Sors l fatigue design of machine components oxford pergramon press 1971 26 致 謝 在本文完成之際 首先向我最尊敬的導(dǎo)師老師致以最誠摯的敬意和最衷心的感謝 幾個月以來 他不遺余力地對我的設(shè)計(jì)進(jìn)行了指導(dǎo) 在我課程設(shè)計(jì)這段時間 無論在 學(xué)習(xí)還是在生活上 恩師都給予了我無微不至的關(guān)懷 他以其淵博的知識 寬厚的胸 懷 無私的敬業(yè)精神以及嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和開拓進(jìn)取的精神激勵著我 并言傳身教 身體力行地不斷培養(yǎng)我獨(dú)立思考 深入探索 解決實(shí)際問題的能力 使我受益匪淺 老師給與了該設(shè)計(jì)關(guān)鍵性的技術(shù)指導(dǎo) 并指明了研究的方向 雖然平日里工作繁多 但在我做課程設(shè)計(jì)的過程中 特別在說明書的撰寫和修改上給予了我悉心的指導(dǎo) 特 此向老師表示衷心的感謝和敬意 課程設(shè)計(jì)雖已完成了 但由于知識水平的局限 實(shí)際經(jīng)驗(yàn)缺乏 設(shè)計(jì)還存在許多 不足 有很多地方需要改進(jìn) 對于這些不足 我將在以后的工作中利用盡自已所能的 去補(bǔ)充和完善 讓自己成為對社會作更多的貢獻(xiàn) 成為有用之才 此外還要感謝那些給予過我關(guān)心 幫助的老師和同學(xué) 正是有了大家的關(guān)懷 鼓 力和我自己的努力 此設(shè)計(jì)才得以順利完成