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I 寧 畢 業(yè) 設 計 論 文 油漆攪拌裝置設計 行星式 所 在 學 院 專 業(yè) 班 級 姓 名 學 號 指 導 老 師 年 月 日 I 摘 要 隨著科學技術的進步 人們生活水平的提高 也就導致人們對居住和工作的 環(huán)境有了更高的要求 作為建筑材料的一個分支 涂料工業(yè)也得到突飛猛進的發(fā) 展 涂料是國民經濟各部門不可缺少的配套材料 廣泛應用于各類建筑物 各種 工業(yè)制品 如飛機 火箭 人造衛(wèi)星 汽車 船舶 機械電子和輕工家電等 的 裝飾保護以及各類鋼鐵設施 如碼頭 海洋石油鉆井平臺 石油化工裝備 輸送 管道 輸變電塔和橋梁等 的防腐保護 隨著國民經濟的發(fā)展和人民生活水平的 提高 涂料的應用范圍不斷擴大 涂料的消費水平已成為一個國家經濟發(fā)展水平 的重要標志之一 整機結構主要由電動機 機架 傳動帶 減速機構 攪拌裝置構成 由電動機產 生動力通過帶輪將需要的動力傳遞到帶輪上 帶輪帶動減速裝置 減速裝置將動力輸 出到卡盤和絲杠上面 從而帶動整機裝置運動 本論文研究內容摘要 1 油漆攪拌裝置設計總體結構設計 2 油漆攪拌裝置設計工作性能分析 3 電動機的選擇 4 對油漆攪拌裝置設計的傳動系統(tǒng) 執(zhí)行部件及機架設計 5 對設計零件進行設計計算分析和校核 6 運用計算機輔助設計 對設計的零件進行建模 7 繪制整機裝配圖及重要部件裝配圖和設計零件的零件圖 關鍵詞 油漆攪拌裝置 旋轉機構 結構設計 II Abstract With the progress of science and technology improve people s living standards it led people to live and work in an environment with higher requirements As a branch of building materials paint industry has also been rapid development the paint is indispensable for national economic sectors supporting materials widely used in all types of buildings various industrial products such as aircraft rockets satellites cars ships machinery and electronics and light industry and home appliances etc and a variety of decorative steel protection facilities such as docks offshore oil drilling platforms petrochemical equipment pipelines power transmission towers and bridges etc corrosion protection With the development of the national economy and people s living standards improve coatings expanding range of applications Paint consumption has become an important symbol of the country s level of economic development The whole structure consists of a motor chassis belts gear stirring means Power generated by the electric motor is transmitted to the wheels via the power pulley would require drive pulley deceleration devices power output reduction means to the chuck and screw top so as to drive the whole device is moved This thesis Summary 1 Design Architecture Design paint stirring devices Analysis 2 paint stirrer design performance 3 Select the motor 4 the paint stirrer drive system design implementation components and chassis designs 5 Calculation of design parts design and verification 6 the use of computer aided design modeling design of the parts 7 to draw the whole assembly drawings and assembly drawings and design an important component part of part drawings Keywords paint stirrer rotational mechanism structural design III 目 錄 摘 要 I Abstract II 目 錄 III 1 緒論 1 1 1 課題研究的意義 1 1 2 涂料的現(xiàn)狀 1 1 3 世界涂料工業(yè)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 2 1 3 1 生產 消費現(xiàn)狀 2 1 3 2 技術進展 2 1 3 3 發(fā)展趨勢 3 1 4 涂料生產設備現(xiàn)狀 4 1 4 1 調整涂料產品的結構 4 1 4 2 提高技術裝備水平 4 1 4 3 傳統(tǒng)涂料生產設備的結構 5 1 5 涂料生產設備的發(fā)展方向 7 1 6 本課題研究的主要內容和擬采用的研究方案 研究方法或措施 8 2 油漆攪拌裝置的總體方案設計 9 2 1 總體思路 9 2 2 課題的設計參數要求 9 2 3 研究的主要參數選擇 9 2 4 傳動機構的設計 11 3 帶傳動計算 12 3 1 電機類型和結構形式的選擇 12 3 2 電機選擇 12 3 3 帶傳動設計 13 3 3 1 選擇帶型 15 3 3 2 確定帶輪的基準直徑并驗證帶速 15 IV 3 3 3 確定中心距離 帶的基準長度并驗算小輪包角 16 3 3 4 確定帶的根數 z 17 3 3 5 確定帶輪的結構和尺寸 17 3 3 6 確定帶的張緊裝置 17 3 3 7 計算壓軸力 17 4 油漆攪拌裝置的行星式齒輪傳動結構設計 20 4 1 齒輪的設計計算 20 4 2 低速級齒輪的設計計算 24 4 3 軸的計算 27 4 4 潤滑與密封 35 4 5 滾動軸承的選擇和計算 35 4 6 聯(lián)軸器的選擇和計算 38 5 油漆攪拌裝置重要零部件的結構設計 40 5 1 行星攪拌機構設計 40 5 1 1 側攪拌總成 40 5 1 2 中心攪拌總成 41 5 2 側刮料機構設計 41 結論 43 參考文獻 44 致 謝 45 1 1 緒論 1 1 課題研究的意義 涂料工業(yè)得到突飛猛進的發(fā)展 對品質也有了一個更高的要求 從而對于生產涂 料的機械設備的設計理念也需要達到一個水平 以適應社會生活 生產對這個方面的 需求 所以對涂料的生產設備的設計和制造成為一個熱門的課題 在以往相當長的時間里 涂料生產中的分散研磨設備是由分散機 砂 磨機 三輥研磨機組成 這些傳統(tǒng)設備有其各自不同的功用 實現(xiàn)涂料生 產中的不同需要 但是 也有各自不同的局限性 比如傳統(tǒng)設備中的分散 機 對于生產中高檔涂料 只能用于預分散 而無法達到中高檔涂料所需 的漿料粉碎效果 砂磨機 可連續(xù)生產 但不適于加工像碳黑 鐵藍等難 分散的顏料 料漿粘度高時加工困難 換色時清洗困難 殘留多更是砂磨 機主要局限 三輥研磨機 適用于加工高黏度的料漿和難于分散的顏料 但敞開式的操作 使工作環(huán)境惡劣 操作安全性差及分散的物料損失大 結構復雜 調試困難 生產效率低 從上面內容中可以看出 盡管傳統(tǒng)的涂料生產設備已使用多年 但其局限性也很 明顯 需要進一步改進 1 2 涂料的現(xiàn)狀 隨著科學技術的進步 人們生活水平的提高 也就導致人們對居住和工作的 環(huán)境有了更高的要求 作為建筑材料的一個分支 涂料工業(yè)也得到突飛猛進的發(fā) 展 涂料是國民經濟各部門不可缺少的配套材料 廣泛應用于各類建筑物 各種 工業(yè)制品 如飛機 火箭 人造衛(wèi)星 汽車 船舶 機械電子和輕工家電等 的 裝飾保護以及各類鋼鐵設施 如碼頭 海洋石油鉆井平臺 石油化工裝備 輸送 管道 輸變電塔和橋梁等 的防腐保護 隨著國民經濟的發(fā)展和人民生活水平的 提高 涂料的應用范圍不斷擴大 涂料的消費水平已成為一個國家經濟發(fā)展水平 的重要標志之一 2 涂料最基本的概念就是一種涂覆在物體 被保護和裝飾對象 表面并能形成 牢固附著的連續(xù)薄膜的配套性工程材料 通常以樹脂或油脂為主 添加或不添加 顏料 填料 用有機溶劑或水調制而成的粘稠液體 4 1 3 世界涂料工業(yè)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 1 3 1 生產 消費現(xiàn)狀 1997 年世界涂料總產量約 2200 萬乙價值 600 億美元 1997 年世界涂料產 量分布 國家或地區(qū)產量 萬 t 比例 西歐 620 8 28 2 北美 610 5 27 7 亞大地區(qū) 609 2 27 2 拉美 130 0 5 9 東歐 109 0 5 0 中東 54 5 2 5 其它地 區(qū) 66 0 3 0 合計 2200 100 0 世界各國按 1997 年涂料產量排序 美國第一 為 517 萬 t 日本第二 為 208 2 萬 t 德國第三 為 198 7 萬 t 我國第四 為 165 8 萬 t 1 3 2 技術進展 在世紀之交 國外涂料工業(yè)正處于一個技術進步的重要時期 環(huán)保法規(guī)的強 化 推動了涂料產品結構的調整 傳統(tǒng)溶劑型涂料逐漸減少 高性能 低污染涂 料快速增長 限制鉛 鉻 鋅等重金屬顏料在涂料中的應用 促進了低毒性顏料 的開發(fā) 有機錫防污劑的限制使用 促進了無錫低毒長效防污涂料的開發(fā) 激烈 的軍備競賽又刺激了隱形涂料等特殊性能專用產品的發(fā)展 1998 年市場分布 2003 年市場分布 1998 2003 年年均 地區(qū)需求量 萬 t 占有率 需求量 萬 t 占有率 增長率 美洲 813 6 36 7 898 7 36 7 2 0 歐洲 652 7 29 4 700 0 28 6 1 5 亞大地區(qū) 534 5 24 1 605 4 24 8 2 5 其它地區(qū) 217 6 9 8 241 2 9 9 2 0 合 計 2218 4 100 0 2445 3 100 0 2 0 所謂高性能涂料 是指技術性能 使用性能 和施工性能更好的涂料品種 其中 以乳膠漆為代表的水性涂料已占涂料總量的 55 水性工業(yè)涂料已占工業(yè)涂料總量的 26 而且仍呈增長之勢 為適應高性 能低污染的發(fā)展方向 國外通過各種方法對樹脂改性 不斷推出水性樹脂 氟碳 樹脂 硅樹脂 高固體分樹脂 超細無機填料 各種低毒高裝飾耐候性顏料 水 性涂料專用原材料等 國外涂料生產企業(yè)不僅致力于涂料技術本身的提高 還特 別重視涂料施工技術的發(fā)展 尤其對于 OEM 涂料施工 在線涂料涂裝 的研究投 入了巨額經費 遠遠超過對涂料產品生產本身的投入 做到了涂料技術開發(fā)與施 3 工技術研究的緊密結合 如日本關西涂料公司研究所 就裝備有能實車涂裝的電 泳槽 容積為 20 可大大縮短產業(yè)研發(fā)的周期 但運行費用是很可觀的 3m 4 1 3 3 發(fā)展趨勢 國內涂料行業(yè)存在著只重視生產環(huán)節(jié)而忽視施工應用研究的不良傾向 使得 好產品得不到好的應用效果 我國涂料產品標準缺乏統(tǒng)一有效的監(jiān)督管理手段 給假冒偽劣產品以可乘之機 擾亂了國內涂料市場 損害了國有涂料企業(yè)的生產 積極性 破壞了民族工業(yè)形象 三廢治理沒有引起足夠重視涂料行業(yè)三廢主要來 自涂料原料的生產 涂料的生產及涂料涂裝過程 在涂料用樹脂的生產過程中 有少量的揮發(fā)性有機物逃逸到大氣中 如在生產氨基樹脂時 有一定量的甲醛 3 左右 揮發(fā) 在生產酚醛 環(huán)氧等樹脂時 要產生一定量的廢水 涂料生產 過程中 由于含大量有機溶劑的產品還很多 必然會有溶劑揮發(fā)到大氣中 傳統(tǒng) 防銹涂料含有鉛 鉻 鋅等重金屬鹽 如使用不當 也會對環(huán)境造成污染 涂料 施工中 特別是涂料烘烤固化過程中 有數十萬噸有機溶劑揮發(fā)到大氣中 嚴重 污染環(huán)境 另外 市場上銷售的聚氨酯涂料 游離單體異氰酸酯含量嚴重超標 施工時散發(fā)到大氣中 污染環(huán)境 危害人類健康 向集團化 規(guī)?；?專業(yè)化 4 方向發(fā)展當今世界涂料工業(yè)發(fā)展的最顯著特點 是一些世界級的大公司通過相互 收購 合資合作 技術轉讓等方式 使涂料生產向集團化 規(guī)?；?專業(yè)化方向 發(fā)展 以強化其在某一產品市場領域的競爭能力 從而達到全球化 合理化經營 的目的 隨著經濟的發(fā)展和人類生活質量的提高 人們要求保護自我生存空間的 呼聲也越來越高 環(huán)保法規(guī)也越來越嚴格 建筑涂料水性化已成必然趨勢 工業(yè) 涂料也正在向著水性涂料 粉未涂料 高固體分涂料和輻射固化涂料等方向發(fā)展 隨著經濟的發(fā)展和人類生活質量的提高 人們要求保護自我生存空間的呼聲 也越來越高 環(huán)保法規(guī)也越來越嚴格 建筑涂料水性化已成必然趨勢 工業(yè)涂料 也正在向著水性涂料 粉未涂料 高固體分涂料和輻射固化涂料等方向發(fā)展 重 視環(huán)保 發(fā)展 綠色涂料 即傳統(tǒng)的低固含量溶劑型涂料約含 50 的有機溶劑 4 4 1 4 涂料生產設備現(xiàn)狀 在以往相當長的時間里 涂料生產中的分散研磨設備是由分散機 砂磨機 三輥 研磨機組成 這些傳統(tǒng)設備有其各自不同的功用 實現(xiàn)涂料生產中的不同需要 但是 也有各自不同的局限性 如分散機 對于生產中高檔涂料 只能用于預分散 而無法 達到中高檔涂料所需的漿料粉碎效果 砂磨機 可連續(xù)生產 但不適于加工像碳黑 鐵藍等難分散的顏料 料漿粘度高時加工困難 換色時清洗困難 殘留多更是砂磨機 主要局限 三輥研磨機 適用于加工高黏度的料漿和難于分散的顏料 但敞開式的操 作 使工作環(huán)境惡劣 操作安全性差及分散的物料損失大 結構復雜 調試困難 生 產效率低 管傳統(tǒng)的涂料生產設備已使用多年 但其局限性也很明顯 而 高剪切涂料生產 方法 其實還是沿用了高剪切乳化機 臥式砂磨機的辦法 性價比及分散研磨效果還不 如分散機 臥式砂磨機的傳統(tǒng)方式 也仍然無法避免傳統(tǒng)設備的局限性 根據我國涂料工業(yè)的發(fā)展現(xiàn)狀及相關工業(yè)的發(fā)展要求 并借鑒世界涂料工業(yè)的技 術進展和發(fā)展趨勢 21 世紀 我國涂料工業(yè)發(fā)展的指導思想應當是 大力發(fā)展高性能 低污染的涂料品種 并促進涂料生產向專業(yè)化方向發(fā)展 1 4 1 調整涂料產品的結構 一是逐漸淘汰落后工藝 落后設備和品質低劣的產品如低檔建筑涂料聚乙烯 醇水玻璃內墻涂料 106 聚乙烯醇縮甲醛涂料 107 淀粉涂料 纖維素改 性淀粉涂料等產品 二是大力發(fā)展高檔合成樹脂涂料 使高檔合成樹脂涂料的比 例由目前的 70 提高到 2005 年的 80 三是大力發(fā)展節(jié)能低污染的水性涂料 高固體分涂料 粉未涂料 無溶劑涂料和輻射固化涂料 通過自主開發(fā)和消化吸 收引進技術 實現(xiàn)通用樹脂專業(yè)化 規(guī)模化生產 基礎無機顏料 關鍵助劑實現(xiàn) 國產化 提高原材料自給率 為改善涂料行業(yè)的產品結構創(chuàng)造條件 4 1 4 2 提高技術裝備水平 重點開發(fā)超耐候性 10 年以上 建筑涂料 如有機硅 有機氟及其改性的丙 烯酸酯類乳膠涂料 開發(fā)低能耗高性能的各類脂肪族和芳香族聚氨酯涂料及環(huán)氧 樹脂涂料 使汽車涂料 船舶涂料 集裝箱涂料 建筑涂料 防腐涂料等方面的 生產技術水平達到發(fā)達國家 90 年代初期的水平 基本上能夠滿足相關行業(yè)的發(fā)展 5 要求 注意環(huán)境保護并加大執(zhí)法力 立足于市場 逐步改造現(xiàn)有生產裝置 提高 自動化水平和勞動生產率 降低勞動強度 改善操作環(huán)境 大宗產品生產實現(xiàn)設 備大型化 高溫樹脂全面采用熱媒加熱系統(tǒng) 加強科研開發(fā)重點突破對國民經濟 有較大影響的專用涂料的研究開發(fā)以及配套的生產設備 4 1 1 4 3 傳統(tǒng)涂料生產設備的結構 從傳統(tǒng)上的涂料生產設備的設計上看基本上由攪拌設備和混合設備組成 4 1 4 3 1 傳統(tǒng)涂料生產設備 攪拌設備歷史悠久 被大量應用于化工 醫(yī)藥 食品 采礦 造紙 涂料 冶金 廢水處 理等行業(yè)中 但攪拌設備在許多場合是作為反應器的 而此處所謂的涂料生產設備也 將攪拌設備作為反應器的 攪拌操作按作用方式可機械攪拌和氣動攪拌兩種 依據不同的操作目的 攪拌效果有不同的表示法和主要因素的確定 應該特別審慎 所選出的關系式的實驗條件要盡可能符合給定條件 才能設計與選用的攪拌設備滿足操 作目的和經濟性 14 1 4 3 2 攪拌設備的基本結構 攪拌設備由攪拌容器和攪拌機兩大部分組成 攪拌器包括釜體 外夾套 內構件以及 各種用途開孔接管 化工檢測儀表等 攪拌機則包括攪拌器 攪拌軸 軸封 機架及傳動 裝置等部件 攪拌容器 攪拌容器常被稱作攪拌釜 而作為反應器使用時又可稱為攪拌釜式反應器 簡稱 反應釜 根據工藝的傳熱要求 釜體外可加夾套 并通以蒸汽 冷卻水等載熱介質 當傳熱面積不足時 還可以在釜體內部設置盤管等 攪拌器與攪拌軸 攪拌器又被稱為葉輪或槳葉 它是攪拌設備的核心部件 根據攪拌器在攪拌釜內 產生的流型 攪拌器基本上可以分為軸向流和徑向流兩種 例如 推進式葉輪 新型 翼型葉輪等金屬于軸向流攪拌器 而各種直葉 彎葉渦輪葉輪則屬于徑向流攪拌器 擋板 為了消除攪拌容器內液體的打旋現(xiàn)象 使被攪拌物料能夠上下軸向流動 形成全 釜的均勻混合 通常需要在攪拌容器內加入若干擋板 化工檢測設備 6 所謂檢測就是利用專門的技術工具靠實驗和計算找到被檢測值 大小和正負 在化工生產過程中 人們?yōu)榱私馍a過程的進行情況 總是要從各方面采用各種方法 來獲得研究生產過程所必需的信息 如溫度的高低 壓力的大小 產品的數量多少和 質量的好壞等 這就要借助于檢測手段 檢測是獲得各種物理量和描述物理量的數量 的手段 它是自動檢測和自動控制系統(tǒng)的 感覺器官 這里主要講溫度檢測 6 導流筒 導流筒為上下開口的圓筒 置于攪拌容器的中心 在攪拌混合中起導流的作用 通常導流筒的上端都低于靜液面 且在筒身上開有槽或孔 當生產中液面降落時物料 仍可以從槽或孔進入 通常 推進式攪拌器可以位于導流筒內或低于導流筒的下端 渦輪式或槳式攪拌 器常置于導流筒的下端 當攪拌器置于導流筒之下 且筒體直徑又較大時 筒的下端 直徑應當縮小 使下部開口小于攪拌器直徑 軸封 或磁力傳動裝置 軸封是攪拌設備的一個重要組成部分 軸封屬于動密封 其作用是保證攪拌設備 內處于一定的正壓或真空狀態(tài) 防止被攪拌物料逸出和雜質的滲入 因而不是所有的 轉軸密封型式都能有用于攪拌設備 磁力傳動裝置又稱為磁力聯(lián)軸器 是全封閉密封 中的一種 優(yōu)點是可以實現(xiàn)零泄漏 但是制造成本較高 目前在中小設備中應用較多 攪拌設備的主要特征和工程技術特點 攪拌過程是通過攪拌器的旋轉向釜內流體輸入機械能 使流體獲得適宜的流動場 在流動場內進行動量 熱量 質量的傳遞或同時進行化學反應的過程 因而流動場和 輸入能量是設計與選用攪拌設備時總是最關心的問題 一般情況下注意影響流動場和 輸入能量的主要因素 18 1 4 3 3 混合設備 混合設備按不同的方法可以有以下分類 1 按對粉粒作用力的方式分為容器回轉型 容器固定型 包括機械攪拌式 氣流 攪拌式 流體切割式 和復合型混合設備 2 按操作方式可以分為連續(xù)式和間歇式 3 按運動部件回轉速度分為高速型和低速型 7 混合設備的選型根據以下三個原則 1 根據過程要求進行選型 2 根據混合物的質量進行選型 3 根據混合費用選型 選用取決于過程物料 過程需要 混合效率以及混合費用等多方面因素 綜上所述 正是由于涂料工業(yè)得到突飛猛進的發(fā)展 對品質和種類以及使用環(huán)境 和范圍也有了一個更高的要求 從而對于生產涂料的機械設備的設計理念有需要一個 的水平以適應社會對該方面的需求 所以對涂料的生產設備的設計和制造成為一個熱 門的課題 1 4 1 5 涂料生產設備的發(fā)展方向 由于傳統(tǒng)涂料對環(huán)境與人體健康有影響 所以現(xiàn)在人們都在想辦法開發(fā)綠色涂 料 所謂 綠色涂料 是指節(jié)能 低污染的水性涂料 粉末涂料 高固體含量涂料 或稱無溶 劑涂料 和輻射固化涂料等 20 世紀 70 年代以前 幾乎所有涂料都是溶劑型的 70 年 代以來 由于溶劑的昂貴價格和降低 VOC 排放量的要求日益嚴格 越來越多的低有機 機溶劑含量和不含有機溶劑的涂料得到了大發(fā)展 現(xiàn)在越來越多使用綠色涂料 由于現(xiàn)代社會越來越注重和諧發(fā)展 注重效率優(yōu)先 兼顧公平 使得社會朝著又 好又快的發(fā)展 所以也就對涂料生產設備的未來發(fā)展方向產生了重大的影響 所以涂 料生產設備向綠色環(huán)保 成本少 效率高 技術含量高的方向發(fā)展 將砂磨技術和超 細粉法結合使用 不僅可以保證涂料細度 不影響涂料白度 而導致對比率下降 產 品質量較好 生產效率較高 采用高剪切技術的涂料生產設備 結合傳統(tǒng)的高速分散 機 砂磨機等設備 14 其中由于液壓傳動裝置具有功率密度高 易于實現(xiàn)直線運動 速度剛度大 便于 冷卻散熱 動作實現(xiàn)容易等突出優(yōu)點 相比于傳統(tǒng)的機械傳動 電力傳動 在相同的 條件下產生動力更大且在很大的范圍內實現(xiàn)無級調速 工作準確平穩(wěn) 結構簡單 成 本低廉 容易實現(xiàn)過載保護 所以適當運用液壓技術不僅可以實現(xiàn)生產設備的高質量 高效率 小型化 真正 實現(xiàn)了涂料生 一套設備 一機多用 一步到位 8 1 6 本課題研究的主要內容和擬采用的研究方案 研究方法或措施 在進行畢業(yè)設計的過程中 有以下幾個問題值得注意 1 機械設計畢業(yè)設計是在教師指導下由我們自己獨立完成的 也是對我們 進行的第一次較全面的設計訓練 我們應明確設計任務 掌握設計進度 認真設計 每個階段完成后要認真檢查 提倡獨立思考 有錯誤要認真修改 精益求精 2 畢業(yè)設計進程的各階段是相互聯(lián)系的 設計時 零部件的結構尺寸不是完全 由計算確定的 還要考慮結構 工藝性 經濟性以及標準化 系列化等要求 由于影 響零部件結構尺寸進行必要的修改 所以 畢業(yè)設計要邊計算 邊繪圖 反復修改 設計計算和繪圖交替進行 3 學習和善于利用長期以來所積累的寶貴設計經驗和資料 可以加快設計進程 避免不必要的重復勞動 是提高設計質量的重要保證 也是創(chuàng)新的基礎 然而 任何 一項設計任務均可能有多種決策方案 應從具體情況出發(fā) 認真分析 既要合理的吸 取 又不可盲目的照搬 照抄 4 在設計中慣徹標準化 系列化與通用化可以保證互換性 降低成本 縮短 設計周期 是機械設計應的原則之一 也是設計質量的一項評價指標 在畢 業(yè)設計中應熟悉和正確采用各種有關技術標準與規(guī)范 盡量采用標準件 并 應注意一些尺寸需圓整為標準尺寸 同時 設計中應減少材料的品種和標準 件的規(guī)格 9 2 油漆攪拌裝置的總體方案設計 2 1 總體思路 機器一般由原動機 傳動機 工作機組成 傳動裝置在原動機和工作機之間傳遞 運動和動力 并籍以改變運動的形式 速度大小和轉矩大小 傳動裝置一般包括傳動 件 齒輪傳動 帶傳動 鏈傳動等 和支承件 軸 軸承和機體等 兩部分 它的重 量和成本在機器中占很大的比例 其性能和質量對機器的工作影響也很大 因此合理 設計傳動方案具有重要意義 通過對現(xiàn)有立軸行星式攪拌機的結構和性能進行分析發(fā)現(xiàn) 現(xiàn)有機型的攪拌機構 結立軸行星式攪拌機樣機設計構形式簡單 攪拌葉片布置在同一水平面 且均勻地分 布在攪拌筒的最底端 這樣的葉片分布使得拌筒內上層的物料不能在短時間內攪拌均 勻 導致整體混合料不能很好的擴散 因此攪拌效果不理想 攪拌效率低下 而且大 多數機型的傳動裝置存在著密封性不好 傳動方式復雜 制作難度高 維護和修理困 難的缺點 因此 要針對這些方面進行改進 以期獲得更好地攪拌效果 提高經濟效 益 由于在立軸行星式攪拌機中 物料在高度方向由重力作用形成的下落運動較強 因此 拌筒高度方向的拌合比較快 而沿徑向和周向方向的拌合則比較慢 為了使物 料在三個方向能夠達到同時拌合的效果 首先要增加拌筒的高徑比 再者 應該考慮 將攪拌葉片沿高度方向分層布置 這樣不僅加快了物料沿徑向方向的運動 也加強了 沿軸向方向物料的拌合效果 使得攪拌更充分 效果更理想 對于傳動機構的選擇和 設計 本著高效節(jié)能的要求 將減速機構和行星增速機構設計為一體式結構 采用變 頻電機驅動 使得輸出轉速能夠無級可調 且能達到攪拌 CA 砂漿所需的要求 2 2 課題的設計參數要求 油漆攪拌裝置采用一種行星式結構 大大提高了攪拌的效率 1 內壓 0 5Mpa 2 罐體內徑 800 mm 3 裝料系數 0 8 4 攪拌器 行星 式攪拌器 5 攪拌轉速 0 125 rpm 公轉速度 0 70 rpm 2 3 研究的主要參數選擇 1 容積利用系數 攪拌機的容積利用系數是指攪拌機的出料容積與幾何容積之比 它的確定主要以 攪 10 拌質量的優(yōu)劣為依據 顯然 在確保攪拌質量的前提下 容積利用系數越大越好 但 是 容積系數的大小還受其它條件的制約 其一 攪拌機的設計需考慮應具備 10 的 超載能力 其二 按設計標準規(guī)定 出料體積與進料體積之比為 0 625 而幾何容積應 該大于進料體積 這樣容積系數最大不得超過 0 58 一般用于攪拌混凝土的立軸圓盤 式攪拌機的容積利用系數取 0 30 0 33 本設計中 考慮 CA 砂漿這種物料的進料容 積與出料容積變化不大 且行星式攪拌機構的結構比較特殊 拌筒中央并沒有圓盤 因此應該選取較高的容積利用系數 為了保證攪拌機的生產能力 根據設計要求 取 容積利用系數為 0 8 2 攪拌筒的高度 H 與直徑 D 之比 H D 的選取 拌筒長寬比是攪拌機的基本幾何參數 是設計機器時需要選定的首要參數 其取 值合理與否直接決定著攪拌質量和攪拌效率 對不同的機型 長寬比的含義不同 對 于雙臥軸攪拌機 是指拌筒的長度與寬度之比 對于單臥軸攪拌機 是指拌筒的長度 與直徑之比 而對立軸攪拌機來說 是指拌筒的高度與直徑之比在出料容量一定時 應考慮以最小的結構尺寸獲得最大的空間容積 以利于收到節(jié)省制造材料 外形美觀 和攪拌質量好的綜合效益 通常情況下 立軸式攪拌機的高 徑比 H D 宜在 0 27 0 46 范圍內取值 攪拌筒直徑在 2m 以下取大值 0 33 0 46 在 2m 以上取 小值 0 27 0 3 顯而易見 攪拌筒體的高度直接決定了行星攪拌機構攪軸的長短 而其直徑決定了攪拌葉片的大小 理論表明 攪拌筒直徑過大 會增大功率消耗 高 度過高 則增加了攪拌臂的長度 這樣不但增加制造成本 而且會極大地降低攪拌臂 的剛度 高度太低 又限制了物料的軸向運動 為了保證物料攪拌均勻 就必須保證 物料在拌筒內三個坐標方向同時達到較好的均勻性 綜合考慮 選取較大值 0 38 在 選定了容積利用系數和拌筒高徑比之后 便可以基本確定攪拌筒的直徑和高度及攪拌 臂的長度等重要的設計尺寸 運動參數 攪拌機的運動參數 主要是指攪拌機的攪拌速度 攪拌速度是保證攪拌機正常工 作 的基本參數 其必須滿足攪拌質量與攪拌效率等性能要求 攪拌質量就是生產出 符合要 11 求的 CA 砂漿 攪拌效率就是在滿足攪拌質量的前提下 攪拌時間要盡量短 以 提高設備的生產率和利用率 降低生產成本 2 4 傳動機構的設計 通過對已有行星式攪拌機的傳動機構進行對比分析 選用了一種新型的攪拌機專 用 行星減速器作為立軸行星式攪拌機的傳動機構 其外形如圖 3 2 所示 此行星減 速器由 上減速機和下增速機組成 上減速機采用三級齒輪傳動 下增速機采用一級齒輪 傳動 如圖 3 3 所示為其機構運動簡圖 圖 3 3 行星減速器的機構運動簡圖 在該行星減速器中 上減速機的輸入軸連接變頻電機 輸出軸通過機箱殼體上的 軸承支承并與下增速機的下殼體固定在一起 下增速機中具有太陽齒輪和行星齒輪 其中太陽齒輪與上減速機輸出軸同軸 并固定連接在上減速機殼體上 行星齒輪通過 軸承固定在下增速機機箱上 并與太陽齒輪相嚙合 下增速機的行星輸出軸上連接了 一個三角狀的法蘭盤 用于連接行星攪拌機構 下殼體外側有專門的連接元件 用于 連接側刮料機構 安裝在攪拌筒中時 要確保上減速機輸出軸與攪拌筒的幾何中心同 軸 工作時 整個下增速機帶動著行星攪拌機構和側刮料機構圍繞上減速機輸出軸旋 轉 其中下增速機機箱和側刮料機構只作公轉運動 而隨著太陽齒輪和行星齒輪的嚙 合 行星攪拌機構不僅圍繞著上減速機輸出軸作公轉運動 也圍繞著行星輸出軸作自 12 轉運動 13 3 帶傳動計算 3 1 電機類型和結構形式的選擇 由于直流電機需要直流電源 結構較復雜 價格較高 維護比較不便 因此選擇 交流電動機 3 2 電機選擇 本次設計為設計不變 或變化很小 下長期連續(xù)運行的機械 只有所選電機的額 功率 Ped 等于或稍大于所需的電動機工作功率 Pd 即 Ped Pd 電動機在工作時就不 會過熱 通常就不必校驗發(fā)熱和啟動力矩 首先 一般應用建議選用交流電機 第二 根據功率確定是采用單相電機還是三相電機 一般幾個千瓦以上的都建議采用三 相電機 三相電機的轉矩平穩(wěn)性較好 再根據電網和實際功率選擇電壓等級和容量 第三 根據你對電機轉速的穩(wěn)定性的要求 比如說 負載變化后 是否允許轉速有少量 的變化 如果允許 建議選用異步電機 否則 只能選用同步電機 第四 根據轉速范圍選擇電機極對數 本次設計為設計不變 或變化很小 下長期連續(xù)運行的機械 只有所選電機的額 功率 Ped 等于或稍大于所需的電動機工作功率 Pd 即 Ped Pd 電動機在工作時就不會過 熱 通常就不必校驗發(fā)熱和啟動力矩 電機所需工作功率按式 1 為 kwawdP 由式 2 kww10Fv 因此 advP 由電機至運輸帶的總功率為 14 423 a 1 彈性聯(lián)軸器效率 2 滾動軸承效率 成對計算 3 齒輪傳動效率 成對計算 4 彈性聯(lián)軸器傳動效率 5 工作機的效率 初步選擇 YVF 225S 4 功率 37KW 額定轉速 1470r min 3 3 帶傳動設計 功率 P 37kW 按照 1 1 傳動edAdPK 表 1 工作情況系數 AK 15 原動機 類 類 一天工作時間 h 工作機 10 10 16 16 0 10 16 16 載 荷 平 穩(wěn) 液體攪拌 機 離心式水 泵 通風機和 鼓風機 離7 5kW 心式壓縮機 輕型運輸機 1 0 1 1 1 2 1 1 1 2 1 3 載 荷 變 動 小 帶式運輸 機 運送砂石 谷物 通風機 7 5kW 發(fā)電機 旋轉 式水泵 金屬 切削機床 剪 床 壓力機 印刷機 振動 篩 1 1 1 2 1 3 1 2 1 3 1 4 載 荷 變 動 較 大 螺旋式運 輸機 斗式上 料機 往復式 水泵和壓縮機 鍛錘 磨粉機 鋸木機和木工 機械 紡織機 械 1 2 1 3 1 4 1 4 1 5 1 6 載 荷 變 動 破碎機 旋轉式 顎 式等 球磨機 棒磨機 起重 1 3 1 4 1 5 1 5 1 6 1 8 16 很 大 機 挖掘機 橡膠輥壓機 根據 V 帶的載荷平穩(wěn) 兩班工作制 16 小時 查 機械設計 P 296 表 4 取 KA 1 1 3 3 1 選擇帶型 普通 V 帶的帶型根據傳動的設計功率 Pd 和小帶輪的轉速 n1 按 機械設計 P297 圖 13 11 選取 根據算出的 Pd 37kW 及小帶輪轉速 n1 1470r min 查圖得 d d 80 100 可知 應選取 A 型 V 帶 3 3 2 確定帶輪的基準直徑并驗證帶速 由 機械設計 P 298 表 13 7 查得 小帶輪基準直徑為 80 100mm 則取 dd1300mm ddmin 75 mm d d1 根據 P295 表 13 4 查得 表 3 V 帶帶輪最小基準直徑 mind 槽型 Y Z A B C D Emind 20 50 75 125 200 355 500 17 由 機械設計 P 295 表 13 4 查 V 帶輪的基準直徑 得 300mm2d 誤差驗算傳動比 為1 02 di 誤 彈性滑動率 誤差 符合要求10 58i 誤 3 3 3 確定中心距離 帶的基準長度并驗算小輪包角 由式 120120 7dda 可得 0 7 300 300 2 300 300 即 420 1200 選取 600mm 00 所以有 由 機械設計 P 293 表 13 2 查得 Ld 1250mm 表 4 包角修正系數 K 包 角 1 220 210 200 190 180 150 170 160 140 130 120 110 100 90K 1 20 1 15 1 10 1 05 1 00 0 92 0 98 0 95 0 89 0 86 0 82 0 78 0 73 0 68 表 5 彎曲影響系數 bK 帶 型 b Z 30 2951 A 7 B 3 8 C 56210 D 39 21010 2 4ddodLaa 18 E 37 510 3 3 4 確定帶的根數 z 根據三角帶根數 10CNZ 式中 N 1 為 根三角帶傳動的功率 N 0 為單根三角帶在 特定長度 180 平穩(wěn)工作情況下傳遞的功率 查表得 N0 2 70 C1 包角系數 查表得 C1 0 98 三角帶傳遞的功率 N1 37KW 所以 所需帶輪的根數為 2 根 3 3 5 確定帶輪的結構和尺寸 根據 V 帶輪結構的選擇條件 電機的主軸直徑為 d 28mm 由 機械設計 P293 V 帶輪的結構 判斷 當 3d d d1 90mm 300mm 可采 用 H 型孔板式或者 P 型輻板式帶輪 這次選擇 H 型孔板式作為小帶輪 由于 dd2 300mm 所以宜選用 E 型輪輻式帶輪 總之 小帶輪選 H 型孔板式結構 大帶輪選擇 E 型輪輻式結構 帶輪的材料 選用灰鑄鐵 HT200 3 3 6 確定帶的張緊裝置 選用結構簡單 調整方便的定期調整中心距的張緊裝置 3 3 7 計算壓軸力 由 機械設計 P303 表 13 12 查得 A 型帶的初拉力 F0 133 46N 上面已得 對帶輪的主要要求是質量小且分布均勻 工藝性好 與帶接觸的工作表面加工 精度要高 以減少帶的磨損 轉速高時要進行動平衡 對于鑄造和焊接帶輪的內應 力要小 帶輪由輪緣 腹板 輪輻 和輪轂三部分組成 帶輪的外圈環(huán)形部分稱為 輪緣 輪緣是帶輪的工作部分 用以安裝傳動帶 制有梯形輪槽 由于普通 V 帶兩 側面間的夾角是 40 為了適應 V 帶在帶輪上彎曲時截面變形而使楔角減小 故規(guī) 定普通 V 帶輪槽角 為 32 34 36 38 按帶的型號及帶輪直徑確定 輪槽尺 寸見表 7 3 裝在軸上的筒形部分稱為輪轂 是帶輪與軸的聯(lián)接部分 中間部分稱為 19 輪幅 腹板 用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體 表 普通 V 帶輪的輪槽尺寸 摘自 GB T13575 1 92 槽型 項目 符號 Y Z A B C D E 基準寬度 b p 5 3 8 5 11 0 14 0 19 0 27 0 32 0 基準線上槽深 h amin 1 6 2 0 2 75 3 5 4 8 8 1 9 6 基準線下槽深 h fmin 4 7 7 0 8 7 10 8 14 3 19 9 23 4 槽間距 e 8 0 3 12 0 3 15 0 3 19 0 4 25 5 0 5 37 0 6 44 5 0 7 第一槽對稱面至 端面的距離 f min 6 7 9 11 5 16 23 28 最小輪緣厚 5 5 5 6 7 5 10 12 15 帶輪寬 B B z 1 e 2 f z 輪槽數 外徑 d a 32 60 34 80 118 190 315 36 60 475 600 38 對 應的基 準直徑 d d 80 118 190 315 475 600 輪 槽 角 極限偏差 1 0 5 V 帶輪按腹板 輪輻 結構的不同分為以下幾種型式 1 實心帶輪 用于尺寸較小的帶輪 dd 2 5 3 d 時 如圖 4 2a 20 2 腹板帶輪 用于中小尺寸的帶輪 dd 300mm 時 如圖 4 2b 3 孔板帶輪 用于尺寸較大的帶輪 dd d 100 mm 時 如圖 4 2c 4 橢圓輪輻帶輪 用于尺寸大的帶輪 dd 500mm 時 如圖 4 2d a b c d 圖 4 2 帶輪結構類型 根據設計結果 可以得出結論 小帶輪選擇實心帶輪 如圖 a 大帶輪選擇腹板 帶輪如圖 b 21 4 油漆攪拌裝置的行星式齒輪傳動結構設計 該油漆攪拌裝置依據如下傳動方案進行設計 如下圖 4 1 齒輪的設計計算 按設計計算公式 4 1 1 選擇齒輪類型 精度等級 材料及齒數 a 根據傳動方案 選用直齒圓柱齒輪傳動 b 運輸機為一般工作機器 速度不高 選用 7 級精度 GB10095 88 c 材料選擇 由表 10 1 選擇小齒輪材料為 40Cr 調質 硬度為 280 HBS 大齒 輪材料為 45 鋼 調質 硬度為 240 HBS 二者硬度差為 40 HBS d 初選小齒輪的齒數 選124Z 14 02 96 48iZ 297Z 4 1 2 按齒面接觸強度設計 由設計公式 注 腳標 t 表示試選或試算值 2131 t Ht dKTud 下同 a 確定公式內各計算數值 1 試選載荷系數 1 3tK 2 計算小齒輪轉矩 22 554119 09 037 20114PT Nmn 3 由表 10 7 選取齒寬系數 非對稱布置 d 4 由表 10 6 查取材料彈性影響系數 1289 EaZMp 5 由圖 10 21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 大lim160HaMp 齒輪的接觸疲勞強度 lim250Hap 6 由式 10 13 計算應力循環(huán)次數 9160146 830 6410hNnjl j 為齒輪轉一圈 同一齒面嚙合次數 為工作壽命 82 905 hl 7 由圖 10 19 取接觸疲勞壽命系數 12 9 HNHNK 8 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為 1 安全系數為 S 1 由式 10 12 得 1lim2li58HNaKMpS b 計算 1 試算小齒輪分度圓直徑 代入 較小值1td H 由計算式 得 2312 tt dKTZud mm148 5t 2 計算圓周速度 13 65760tnmVs 3 計算齒輪 b 148 5 dtbm 4 計算齒寬與齒高比 h 模數 1 2 0154ttz 齒輪高 4 78ahcmm 23 齒高比 48 510 67bh 5 計算載荷系數 K 根據 7 級精度 由圖 10 8 查得動載系數 3 98mVs 1 2v 由表 10 2 查得 A 由表 10 4 用插值法 7 級精度 小齒輪相對軸承為非對稱布置 查得 1 420Hk 由 查圖 10 13 得1 4 6Hbkh 1 34FK 故載荷系數 1 562AVHK 6 按實際的載荷系數校正所算分度圓直徑 由式 10 10a 得3151 7ttkdm 7 計算模數 15 72 149dZ 4 1 3 按齒根彎曲強度設計 由式 10 5 132FasdYKTmZ a 確定計算參數 1 圖 10 20C 查得小齒輪彎曲疲勞強度極限 大齒輪彎曲疲勞 150FEaMp 強度極限為 2380FEaMp 2 由圖 10 18 取彎曲疲勞壽命系數 12 9 FNFNK 3 算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞安全系數 由公式 10 12 得1 4s 1329FNaMPS 2 K 24 4 算載荷系數 AVFKK 1 2 34150 5 取齒形系數 應力校正系數 由表 10 5 查得 1122 65 8FSY 6 比較大小齒輪 的大小 aSF 110 32FaSFY 22 6aS 大齒輪的數值大 b 設計計算 3 221 56402 154981 5mm 對比計算結果 由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的 模數 終合考慮 滿足兩方面 對模數就近取整 則 m 2 5 15 72dzm 大齒輪齒數 取214 08 284z 4 1 4 幾何尺寸計算 a 計算中心距 131 25mm 12Zma b 分度圓直徑125 0dz c 算齒輪寬度 1db 52 m 圓整后取 20B 4 1 5 結構設計及齒輪零件草圖見附件 25 4 2 低速級齒輪的設計計算 4 2 1 選擇齒輪類型 精度等級 材料及齒數 a 根據傳動方案 選用直齒圓柱齒輪傳動 b 運輸機為一般工作機器 速度不高 選用 7 級精度 GB10095 88 c 材料選擇 由表 10 1 選擇小齒輪材料為 40Cr 表面淬火 硬度為 48 55HRC 大齒輪材料為 40Cr 調質 硬度為 280 HBS d 初選小齒輪齒數 124Z 1372Z 4 2 2 按齒面接觸強度設計 按設計計算公式 10 9a 2231 1 t Ht dKTZud a 確定公式內各計算數值 1 試選 1 3tK 2 計算小齒輪轉矩 55 5229 106 9 0m1 640382PTNNmn 3 由表 10 7 選取齒寬系數 d 4 由表 10 6 查取材料彈性影響系數 1289 EaZMp 5 由圖 10 21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 lim190HaMp 大齒輪的接觸疲勞強度 lim2650Hap 6 由式 10 13 計算應力循環(huán)次數 816081 3 6 4710hNnjl 82 47 620i 7 由圖 10 19 取接觸疲勞壽命系數 120 96 08HNHNK 8 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為 1 安全系數為 S 1 由式 10 12 得 1lim2li0 96864537HNaaKMpS 26 b 計算 1 試算小齒輪分度圓直徑 由計算式1td 得 mm 212312 t Ht dKTiZd 167 58t 2 計算圓周速度 2 3 21 267600tn mV s 3 計算齒輪 b 10 8754 dt m 4 計算齒寬與齒高比 h 模數 14 62 5ttmz 齒輪高 6 085athcm 齒高比 54 061 78b 5 計算載荷系數 K 由 10 2 查得使用系數 A 根據 7 級精度 由圖 10 8 查得動載系數 1 8mVs 03vK 因為是直齒輪 所以 1 HFK 由表 10 4 用插值法查的 7 級精度 小齒輪相對軸承為非對稱軸承時 1426Hk 由 查圖 10 13 得 3FK 故載荷系數 1 4691 03 426AVHK 6 按實際的載荷系數校正所算分度圓直徑 由式 10 10a 得 70 39mm331 4697 581ttkdm 27 7 計算模數 170 392 384dmmZ 4 2 3 按齒根彎曲強度設計 由式 10 5 132FasdYKT a 確定計算參數 1 圖 10 20C 查得小齒輪彎曲疲勞強度極限 大齒輪彎曲疲勞強度160FEaMp 極限為 250FEaMp 2 10 18 取彎曲疲勞壽命系數 120 83 7FNFNK 3 算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞安全系數 由公式 10 12 得 4s 1083635 71 FNEaaKMPS 2710 4aa 4 算載荷系數 1 369 3 AVFK 5 取齒形系數 應力校正系數 由表 10 5 查得 1122 65 8976FSY 6 較大小齒輪 的大小 FaS 11 6580 173FaSFY 22 9 7 26aS 大齒輪的數值大 b 設計計算 53 221 9 6410 6 85 4mm 對比計算結果 由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的 模數 終合考慮 滿足兩方面 對模數就近取整 則 28 m 3 取 大齒輪齒數170 392 46dzm 124z 2137z 4 2 4 幾何尺寸計算 a 計算中心距 1272164Zam b 分度圓直徑1276dzm c 算齒輪寬度 1db 0 8725 60mm 圓整后取 26 B 所以 計算得齒輪的參數為 dzab ah c 大 210 84 55 高速級 小 52 5 2 5 2 1 131 25 5 0 大 216 72 65 低速級 小 72 3 2 4 144 6 0 1 0 25 2 4 3 軸的計算 按照如下原則進行軸的的結構設計 4 3 1 初步確定計算軸徑 其計算公式 mAPd3 式中 P 軸所傳遞的功率 kw 29 n 軸的轉速 r min A 由軸的許用切應力所確定的系數 其值可查相關教材 4 3 2 輸入軸 a 求高速軸上的功率 轉速 n1 和轉矩 T1 由上表可知1P b n1 1440 T1 42 02 minr mN c 求作用在齒輪上的受力 Ft12Td402137 5 rtan 69 5 2 80cos20 32ttFN 4 3 3 按 15 2 初步估算軸的最小直徑 選取的材料為 40cr 調質 根據表 15 3 取 于是得012A 133min6 28 540pdAm 輸入軸的最小直徑顯然要考慮安裝聯(lián)軸器處軸的直徑 為了使所選軸的直徑與聯(lián) 軸器的孔徑相適應 故需同時選擇聯(lián)軸器型號 聯(lián)軸器的計算轉矩 查表 14 1 1caATk 1 5AK 1 5 58 61 88 421caATk Nm 按照計算轉矩 應小于聯(lián)軸器的公稱轉矩的條件 查設計手冊 選用 ca YL8 鋼制 聯(lián)軸器 公稱轉矩為 250 電機軸孔徑為 d 42mm 84 l 輸入軸孔徑為 d 32mm 與軸配合的長度 60 故取 l123dm 4 3 4 軸的結構設計 a 擬定軸設計方案 如下圖 30 b 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求 1 2 段右端制出一軸肩 故 2 3 段直徑 左端用軸端擋圈定位 按軸端直徑取取擋圈直徑 半聯(lián)軸器236dm 40Dm 與軸配合的長度 為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的斷面上 160L 故取 1258l 2 初步選擇滾動軸承 因為是直齒圓柱齒輪 無軸向載荷 選用深溝球軸承 由 查設計手冊選深溝球軸承 6208 故236dm 4081dDbm 31 3467670 18dml 3 右端滾動軸承采用軸肩軸向定位 查手冊 6208 型軸承軸肩高度 mm 因3h 此取 由于此輪分度圓直徑 d 55mm 所以制成齒輪軸 齒56 45dm 輪左端與左軸承之間用套筒定位 4560lm 4 軸承端蓋的總寬度為 20mm 根據軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑劑的 要求 取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器由斷面的距離 故取 3l2350l 5 取齒輪與箱體的內壁距離 軸承斷面與內壁的距離 210 34m 查課程設計指導書 故 49 3438104lB 5623460579 52lb m c 軸上零件的周向定位 半聯(lián)軸器與軸周向采用平鍵連接 按 由表 6 1 查得平鍵截面12d 半聯(lián)軸器與軸配合為 滾動軸承與軸周向定位由過渡配合保1085bhl 76HK 證 此處造軸的直徑尺寸公差為 m6 d 參考表 15 2 取軸端倒角為 各軸肩圓角半徑 245 4 3 5 求軸上的載荷 作用在小齒輪上的力可分為垂直于軸心的力和沿圓周切線方向的力 其中 2131 27N 775 72NtFrFtan20 1 確定軸承支點位置 對于 6208 深溝球軸承 其支點就是軸承寬度 B 的中點 故 軸的支承跨距為 根據軸的計算簡圖做出125318Llm 彎矩和扭矩圖 下圖所示 載荷 水平面 垂直面 支反力 F 12543 9 587 3NHNHF 1256 9 13 7NVNVFF 彎矩 78 Mm 27 vMm 總彎矩 96 扭矩 581T 4 3 6 軸強度的校核 32 進行校核時 通常只校核承受最大彎矩的截面的強度 由上圖可知齒輪處 C 點為 危險截面 故只需校核 C 點強度 取 0 6 則由式 15 5 得 2 22 21 3 796