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哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 I 摘 要 本設(shè)計的題目是變速箱殼體專用鏜床設(shè)計 主要目的是通過設(shè)計來運用 所學(xué)的專業(yè)知識進(jìn)行實踐運用以提高自己獨立分析和解決問題的能力 采用 鉆 擴(kuò) 鉸的傳統(tǒng)工藝 不僅效率低 而且穩(wěn)定性差 精度不容易保證 制 約了生產(chǎn)的發(fā)展 于是決定自行設(shè)計一臺高質(zhì)量的專用機(jī)床 在全面了解專用鏜床的結(jié)構(gòu) 工作原理的基礎(chǔ)上 合理選用部件 設(shè)計 出鏜床的傳動系統(tǒng)及執(zhí)行機(jī)構(gòu) 根據(jù)鏜床的工作原理 確定了該鏜床的結(jié)構(gòu) 與技術(shù)參數(shù) 給出了該鏜床的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案 根據(jù)設(shè)計方案 本文介紹了專用鏜床的總體設(shè)計 結(jié)構(gòu)設(shè)計和夾具的設(shè) 計 夾具的設(shè)計是鏜床設(shè)計中重要的一部分 因此夾具設(shè)計的好壞 將直接 影響被加工零件的精度 本論文所設(shè)計的機(jī)床是用于鏜孔 在加工生產(chǎn)線上 同時加工 3 個孔 這樣能大大提高生產(chǎn)效率 降低勞動強(qiáng)度 從而降低了零 件的加工成本 關(guān)鍵詞 專用鏜床 變速箱殼體 結(jié)構(gòu)設(shè)計 夾具設(shè)計 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 II Abstract The topic of the paper is the structure design of special boring machine for shell of gearbox The main purpose is to apply the professional knowledge to practice and improve the ability of analyzing and solving difficult problems The traditional process which uses drill expands and articulation not only gains the lower efficiency moreover its stability is bad and its precision is not easy to guarantee as well so it restricted the production development So we decide to design a high grade special purpose machine independently Based on the comprehensive understanding of the structure and working principle of the special boring machine Reasonable selection of parts Determine the boring machine s structure and technical parameters given the structural design of the boring machine according to the working principle According to the design this paper introduces a special boring machine s overall design structural design and fixture design Fixture design is an important part of the boring machine design Therefore the Fixture design is good or bad Will directly affect the precision of machining parts In the paper the machine tool we designed is used for drilling hole and it could process 3 holes in the production line simultaneously So we enhance the production efficiency greatly reduce the labor intensity and reduce the components processing cost Key words The Special Boring Machine Shell of Gearbox Structure Design Fixture Design 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 III 目 錄 摘要 I Abstract II 第 1 章 緒 論 1 1 1 課題背景 1 1 2 研究目的及意義 1 1 3 國內(nèi)外組合機(jī)床發(fā)展趨勢 1 1 4 組合機(jī)床概述 4 1 5 設(shè)計的主要內(nèi)容 方法和預(yù)期成果 6 第 2 章 殼體加工方案分析 7 2 1 工件加工要求 7 2 2 工藝方案制定 7 2 3 確定切削用量及選擇刀具 8 2 3 1 確定工序間余量 8 2 3 2 選擇切削用量 8 2 3 3 選擇刀具結(jié)構(gòu) 9 2 4 確定切削力 切削扭矩 切削功率 9 2 5 通用部件的選用 11 2 6 本章小結(jié) 12 第 3 章 機(jī)床總體設(shè)計 13 3 1 被加工零件工序圖 13 3 2 加工示意圖 13 3 3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 15 3 3 1 夾具輪廓尺寸的確定 16 3 3 2 機(jī)床裝料高度 H 的確定 16 3 3 3 中間底座輪廓尺寸 17 3 3 4 主軸箱輪廓尺寸 17 3 4 機(jī)床生產(chǎn)率計算卡 18 第 4 章 多軸箱設(shè)計 21 4 1 多軸箱設(shè)計的原始依據(jù)圖 21 4 2 主軸的型式與直徑的確定 21 4 3 傳動系統(tǒng)的設(shè)計 22 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 IV 4 3 1 擬定傳動路線 23 4 3 2 傳動系統(tǒng)計算 23 4 4 三維模型 25 4 5 多軸箱的潤滑 25 4 6 校核傳動軸 5 軸 27 4 7 軸承壽命計算 30 4 8 繪制多軸箱總圖及零件圖 31 4 9 本章小結(jié) 31 第 5 章 夾具設(shè)計 32 5 1 定位方案 32 5 2 導(dǎo)向裝置 32 5 3 夾緊裝置 33 5 4 本章小結(jié) 33 結(jié)論 34 致謝 35 參考文獻(xiàn) 36 附錄 1 37 附錄 2 42 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 1 第 1 章 緒論 1 1 課題背景 隨著我國的汽車工業(yè)的迅速發(fā)展 更快的提供生產(chǎn)發(fā)動機(jī) 變速箱等箱 體類零件的生產(chǎn)線設(shè)計方法 這是參與競爭 及時贏得客戶訂貨的關(guān)鍵 變 速箱殼體零件的孔系加工是汽車 拖拉機(jī)生產(chǎn)過程中經(jīng)常碰到的工藝難題 因受到毛坯生產(chǎn)工藝的制約 預(yù)制孔的余量不容易控制 經(jīng)常使后續(xù)加工變 得困難 由于產(chǎn)品的使用性能對變速箱殼體孔系加工的尺寸精度 形位精度 和表面質(zhì)量都提出了較高要求 同時企業(yè)為了降低生產(chǎn)成本 工藝設(shè)計時又 需要簡化工藝 減少工序 因此開發(fā)高精度 高效率 低成本的變速箱殼體 孔系加工機(jī)床非常重要 變速箱殼體是變速箱最重要的零件之一 變速箱殼 體結(jié)構(gòu)復(fù)雜 工序多而且工藝性差 使之成為變速箱加工中的難點 1 1 2 研究目的及意義 本次設(shè)計題目為變速箱殼體專用鏜床結(jié)構(gòu)設(shè)計 采用鉆 擴(kuò) 鉸的傳統(tǒng) 工藝 不僅效率低 而且穩(wěn)定性不好 精度不容易保證 經(jīng)討論決定設(shè)計一 臺專用機(jī)床 以滿足變速箱殼體孔系加工對尺寸精度 形位精度和表面質(zhì)量 等的高要求 同時也為簡化工藝 減少工序的工藝設(shè)計打下基礎(chǔ) 可在一定 程度上提高企業(yè)的競爭力 鏜床為較常用機(jī)床 本次設(shè)計使我們對所學(xué)的機(jī) 械學(xué) 力學(xué)等知識得到綜合應(yīng)用 結(jié)構(gòu)設(shè)計能力得到訓(xùn)練 有效的提高分析 問題 解決問題的能力 1 3 國內(nèi)外組合機(jī)床發(fā)展趨勢 組合機(jī)床的優(yōu)劣 直接影響投資規(guī)模 生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量 現(xiàn)有的組 合機(jī)床大多沿襲傳統(tǒng)的設(shè)計方法 即采用動力頭 滑臺 底座框架 液壓系統(tǒng) 的結(jié)構(gòu) 隨著數(shù)控技術(shù)的不斷成熟和推廣應(yīng)用以及數(shù)控與電氣控制的協(xié)調(diào)行 組合機(jī)床幾乎所有的運動形式的控制均可采用數(shù)控部件來替代 尤其是要求 運動精度 定位精度高的場合 2 1 發(fā)展適應(yīng)中 小批量生產(chǎn)的組合機(jī)床 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 2 在機(jī)械制造工業(yè)中 中 小批量生產(chǎn)約占 80 在某些中批量生產(chǎn)的 企業(yè) 如機(jī)床 閥門行業(yè)等 中 其關(guān)鍵工序用組合機(jī)床 因此產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn) 定 生產(chǎn)效率高 技術(shù)效果顯著 所以發(fā)展具有可調(diào) 快調(diào) 裝配靈活 適 應(yīng)多品種加工特點的組合機(jī)床十分迫切 轉(zhuǎn)塔主軸箱式組合機(jī)床 可換主軸 箱式組合機(jī)床以及自動換刀數(shù)控組合機(jī)床可使用于中 小批量生產(chǎn) 但這類 組合機(jī)床結(jié)構(gòu)復(fù)雜 成本較高 帶轉(zhuǎn)塔主軸箱的組合機(jī)床 由于轉(zhuǎn)塔不能制 造得太大 安裝的主軸數(shù)量有限 因此只適應(yīng)工序不多 形狀不太復(fù)雜的零 件加工 可換主軸箱式組合機(jī)床設(shè)有專用的貯刀庫安裝在轉(zhuǎn)塔刀架上方 用 機(jī)械手自動更換刀具 這種組合機(jī)床一般用單刀加工 加工精度較高 但生 產(chǎn)率較低 2 發(fā)展自動檢測技術(shù) 自動檢測包括對毛坯尺寸和工件硬度 鉆孔深度 刀具折斷 精加工尺 寸和幾何形狀的檢查等 檢查方法分為主動檢查和被動檢查 主動檢查是將 不合格的工件剔除 使它不會往下一個工位輸送 被動檢查則是發(fā)現(xiàn)不合格 的工件時發(fā)出停機(jī)信號 目前主動檢查應(yīng)用日趨廣泛 由于電子元件迅速發(fā) 展 集成控制器 微處理機(jī)的應(yīng)用 使自動檢測技術(shù)更加可靠 自動檢測工 位要實現(xiàn)數(shù)據(jù)處理 統(tǒng)計計算以及打印出有關(guān)數(shù)據(jù)或作數(shù)字顯示 自動檢測 技術(shù)的發(fā)展可以把被加工零件的實際尺寸控制在比規(guī)定公差更小的范圍之內(nèi) 還可以把加工后的工件按公差大小進(jìn)行分組 以便按分組的公差帶裝配 實 踐表明 采用分組裝配法提高的精度要比采用單純提高設(shè)備精度的方法更為 經(jīng)濟(jì) 3 采用新型刀具 近年來出現(xiàn)了多種新型刀具 如具有鍍層的硬質(zhì)合金刀片 立方氮化硼 刀具 金剛石刀具 各種可轉(zhuǎn)位的密齒銑刀 噴吸鉆頭和鑲有可轉(zhuǎn)位刀片的 短鉆頭 等 一般情況下 采用先進(jìn)刀具的工時為原工時的 1 2 1 4 由于 提高了刀具的耐用度 大大縮短了多刀組合機(jī)床停機(jī)換刀時間 提高了組合 機(jī)床的經(jīng)濟(jì)效益 4 提高通用部件的水平 應(yīng)開發(fā)適應(yīng)強(qiáng)力銑削的大功率動力滑臺 高精度鏜削頭和高精度滑臺 以及適應(yīng)中 小批量生產(chǎn)的快調(diào) 快換動力部件和支承部件 機(jī)械驅(qū)動的動 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 3 力部件應(yīng)采用交流變頻調(diào)速電機(jī)和直流伺服電機(jī)等 使機(jī)械驅(qū)動的動力部件 增添新的競爭力 組合機(jī)床未來的發(fā)展將更多的采用調(diào)速電動機(jī)和滾珠絲杠 等傳動 以簡化結(jié)構(gòu) 縮短生產(chǎn)節(jié)拍 采用數(shù)字控制系統(tǒng)和主軸箱 夾具自 動更換系統(tǒng) 以提高工藝可調(diào)性 以及納入柔性制造系統(tǒng)等 5 擴(kuò)大工藝范圍 除完成切削加工等工序的組合機(jī)床外 還應(yīng)逐步設(shè)計制造用于焊接 熱 處理 自動裝配 自動打印 性能試驗以及清洗和包裝等用途的組合機(jī)床 6 世界機(jī)床科研現(xiàn)狀 長期以來 世界機(jī)床為加速工業(yè)發(fā)展 其總的發(fā)展方向是 提高精度 效率 自動化 實現(xiàn)多樣性 成套性 綜合性 以滿足工業(yè)生產(chǎn)各方面用戶 的需求 最大限度提高生產(chǎn)率 勞動生產(chǎn)率 降低成本 但不同時期 不同 經(jīng)濟(jì)狀況 不同技術(shù)水平 有不同的主攻方向 3 目前 在 21 世紀(jì)初期 美 德 日各國具體條件不同 工業(yè)發(fā)展各有 不同 工業(yè)發(fā)展各有區(qū)別 但共同的是 都在大力加強(qiáng)科研 目前世界機(jī)床 的科研針對三大方向 6 大課題 三大方向是 1 發(fā)展高精度 高效率 機(jī)床 2 保護(hù)環(huán)境 發(fā)展省能 綠色的環(huán)保機(jī)床 3 為發(fā)展高精度機(jī) 器 裝置 加速研究超精密加工技術(shù) 發(fā)展納米機(jī)床 結(jié)合當(dāng)前現(xiàn)代化 NC 機(jī)床技術(shù)發(fā)展需求 其共同的科研 6 大課題為 1 先進(jìn)高速主軸 2 直線電機(jī)驅(qū)動 3 復(fù)合加工技術(shù) 進(jìn)一步提高效率 4 適應(yīng)各種環(huán)境 的保護(hù) 發(fā)展綠色機(jī)床 5 超精密加工技術(shù) 6 發(fā)展各種新型并聯(lián)機(jī) 構(gòu)床 4 下一代新機(jī)床的發(fā)展動向?qū)⑹?1 在上述三個方向 6 大課題完善 的基礎(chǔ)上 進(jìn)一步開發(fā)出各色新工藝 新結(jié)構(gòu)的機(jī)床 2 今后 IT 與機(jī)床 結(jié)合的智能化 網(wǎng)絡(luò)化將成為主流 3 不斷向納米技術(shù)進(jìn)軍 4 在單 機(jī)技術(shù)基礎(chǔ)上 進(jìn)而向制造系統(tǒng)推進(jìn) 7 鏜床簡介及其發(fā)展 鏜床通常用于加工尺寸較大且精度要求較高的孔 特別是分布在不同表 面上 孔距和位置精度 平行度 垂直度 同軸度 要求都很嚴(yán)格的孔系 如各種箱體 汽車發(fā)動機(jī)缸體等零件上的孔系加工 鏜削加工前的預(yù)加工孔 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 4 一般是在工件毛坯上鑄出孔或經(jīng)過粗鉆而形成的孔 除鏜孔外大部分鏜床還 可以進(jìn)行銑削 鉆孔 擴(kuò)孔 鉸孔等工作 鏜床的主要類型有立式鏜床 臥式鏜床 坐標(biāo)鏜床和金剛鏜床及專門化 鏜床 臥式鏜床即可完成粗加工也可完成精加工 因此對鏜床的主軸部件的精 度 剛度有較高的要求 在重型機(jī)械制造中 某些大型工件加工時移動困難 往往希望工件不動 加工時的運動由機(jī)床部件來實現(xiàn) 可采用落地鏜床 單柱立式坐標(biāo)鏜床的主軸箱和工作臺的位移量都由精密坐標(biāo)測量裝置來 保證 能保證很高的孔矩精度 適用于精密孔系加工 廣泛用于缸體 箱體 和夾具的加工 臥式坐標(biāo)鏜床的工作臺可作精密分度或回轉(zhuǎn) 并實現(xiàn)縱 橫向進(jìn)給運動 位移量由精密坐標(biāo)測量裝置來保證 機(jī)床剛度好 機(jī)床能一次安裝工件便完 成幾個平面上的孔加工工作 雙面金剛鏜床用硬質(zhì)合金鏜刀進(jìn)行加工 工作時轉(zhuǎn)速極高 而切削深度 和走刀量很小 機(jī)床剛度好 主軸中心線位置按工作孔矩可進(jìn)行調(diào)整 適用 于加工要求由高精度 細(xì)的表面粗糙度的孔加工 5 經(jīng)分析比較 決定設(shè)計一臺臥式專用鏜床 近年來 國際上研制這種數(shù)控臥式鏜床的發(fā)展速度極快 但我國還沒有 企業(yè)能生產(chǎn)數(shù)控臥式鏜床 由交大昆機(jī)科技股份有限公司獨立開發(fā)的 K6111 控臥式鏜床填補(bǔ)了國內(nèi)空白 成功研制出我國首臺數(shù)控臥式鏜床 該機(jī)床有四大一快一高的特點 即 工作臺面積大 承重大 行程大 主 電機(jī)功率大 進(jìn)給速度快和精度高 6 1 4 組合機(jī)床概述 組合機(jī)床是專用機(jī)床的一種 它以標(biāo)準(zhǔn)化部件為基礎(chǔ) 配以少量的專用 部件組成 專用機(jī)床是一種專門適用于特定零件和特定工序加工的機(jī)床 而 且往往是組成自動生產(chǎn)線 是生產(chǎn)制造系統(tǒng)中不可缺少的機(jī)床品種 目前一 些機(jī)床廠對其生產(chǎn)的通用機(jī)床若作改動時 也習(xí)慣用專用機(jī)床來取代 由于 專用機(jī)床是一種 量體裁衣 產(chǎn)品 具有高效自動化的優(yōu)點 是大批量生產(chǎn)企 業(yè)的理想機(jī)械制造裝備 隨著制造技術(shù)的進(jìn)步 數(shù)控技術(shù)的普及 專用機(jī)床 的數(shù)控化發(fā)展也很快 專用機(jī)床在生產(chǎn)實踐中占有一定的比重 臥式鏜床即可完成粗加工也可完成精加工 因此對鏜床的主軸部件的精 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 5 度 剛度有較高的要求 在重型機(jī)械制造中 某些大型工件加工時移動困難 往往希望工件不動 加工時的運動由機(jī)床部件來實現(xiàn) 可采用落地鏜床 組合機(jī)床是以通用部件為基礎(chǔ) 配以按工件特定形狀和加工工藝設(shè)計的 專用部件和夾具 組成的半自動或自動專用機(jī)床 組合機(jī)床一般采用多軸 多刀 多工序 多面或多工位同時加工的方式 生產(chǎn)效率比通用機(jī)床高幾倍 至幾十倍 由于通用部件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化 可根據(jù)需要靈活配置 能縮 短設(shè)計和制造周期 因此 組合機(jī)床兼有低成本和高效率的優(yōu)點 在大批 大量生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用 并可用以組成自動生產(chǎn)線 組合機(jī)床是隨著生產(chǎn)的發(fā)展 由萬能機(jī)床和專用機(jī)床發(fā)展來的 它既有 專用機(jī)床效率高結(jié)構(gòu)簡單的特點 又有萬能機(jī)床能夠重新調(diào)整 以適應(yīng)新工 件加工的特點 組合機(jī)床就是根據(jù)工件加工的需要 用通用部件配以部分專 用部件就可組成機(jī)床 當(dāng)工件改變了 還是用通用部件 只將部分專用部件 改裝 又可以組成加工新工件的機(jī)床 組合機(jī)床是按高度工序集中原則設(shè)計 的 即在一臺機(jī)床上可以同時完成許多同一工序或多種不同工序的加工 組 合機(jī)床是根據(jù)具體加工對象 用預(yù)先設(shè)計制造好的通用部件和通用零件 加 上少量的專用部件或零件組成的 而通用部件和零件占整臺機(jī)床總零件數(shù)的 70 90 這不僅大大的縮短了設(shè)計制造周期 減少了制造中的問題 提高 了機(jī)床工作的可靠性 降低了機(jī)床制造成本 而且為開展群眾性的組合機(jī)床 設(shè)計制造工作創(chuàng)造了有利條件 7 組合機(jī)床有如下一些特點 1 組合機(jī)床有重新改裝的優(yōu)越性 其通 用零部件可以多次重復(fù)利用 2 組合機(jī)床是按具體加工對象專門設(shè)計的 因而可以按最合理的工藝過程進(jìn)行加工 3 在組合機(jī)床上可以同時從幾 個方向采用多把刀具對幾個工件進(jìn)行加工 它是實現(xiàn)集中工序的最好途徑 是提高生產(chǎn)效率的有效設(shè)備 4 組合機(jī)床常常是用多軸對箱體零件一個 面上的許多孔同時進(jìn)行加工 這樣就能比較好的保證各孔相互之間的精度要 求 提高產(chǎn)品質(zhì)量 減少了工件工序之間的搬運 改善勞動條件 也減少了 機(jī)床占地面積 5 由于組合機(jī)床大多數(shù)零部件是同類的通用部件 這就 簡化了機(jī)床的維修和修理 必要時可以更換整個部件 以提高機(jī)床的維修速 度 6 組合機(jī)床的通用部件可以組織專門工廠集中生產(chǎn) 這樣可以采用 專用高效率設(shè)備進(jìn)行加工 有利于提高通用部件的性能 降低制造成本 一般的說 組合機(jī)床設(shè)計時應(yīng)考慮下列各點 1 采用先進(jìn)的加工工 藝 指定最佳的工藝方案 2 合適的確定機(jī)床工序集中程度 3 合理 的選擇組合機(jī)床的通用部件 4 選擇恰當(dāng)?shù)慕M合機(jī)床的配置型式 5 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 6 合理的選擇切削用量 6 設(shè)計高效率的夾具 工具 刀具及主軸箱等 1 5 設(shè)計的主要內(nèi)容 方法和預(yù)期成果 設(shè)計主要內(nèi)容是鏜床的結(jié)構(gòu) 鏜床的結(jié)構(gòu)概念主要是兩個方面 一是總 體結(jié)構(gòu)概念 主要決定機(jī)床的生產(chǎn)能力和工藝適應(yīng)性能 二是機(jī)床本身的機(jī) 械結(jié)構(gòu) 主要決定機(jī)床的技術(shù)和工藝性能 總體布局除機(jī)床本身的結(jié)構(gòu)布局 外 還有包括各種類型的附件和附屬裝置 刀具系統(tǒng) 夾具和主軸箱 設(shè)計為主軸箱 主軸組件的設(shè)計 主軸組件是機(jī)床重要的組成部分之一 主軸組件通常由主軸 軸承 和安裝在主軸上的傳動件等組成 機(jī)床的加工 質(zhì)量在很大程度上要靠主軸組件保證 對主軸組件要保證旋轉(zhuǎn)精度 剛度 抗振性 熱變形和耐磨性等要求 對于主軸傳動形式的選擇 傳動性的布置 應(yīng)重點考慮 通過設(shè)計這臺高質(zhì)量的專用機(jī)床 解決了以前那些效率低 而且穩(wěn)定性 差 精度不易保證的鉆 擴(kuò) 鉸等傳統(tǒng)工藝 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 7 第 2 章 殼體加工方案分析 2 1 工件加工要求 變速箱殼體零件圖 見圖 2 1 圖 2 1 殼體零件圖 題目要求設(shè)計一種專用機(jī)床 用于加工變速箱殼體上的孔 工件材料為 灰鑄鐵 牌號 HT200 硬度 HB170 210 加工部位是 75 52 25 的孔 毛坯重 14 其加工要求如下 1 保證尺寸精度 75 mm 52 mm 25 mm 03 03 03 2 粗糙度要求 75 52 孔粗糙度為 Ra1 6 25 粗糙度為 Ra3 2 3 被加工表面位置精度為 保證 75 與 52 中心距 85 027 保證 75 與 25 中心距 85 保證各孔軸線與端面 A 的垂直度 0 04 尺寸 90 和 63 08 4 生產(chǎn)綱領(lǐng)為 10 萬輛 年 2 2 工藝方案制定 分析零件加工要求 其精度要求較高 根據(jù)尺寸 位置精度的要求 查 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 8 專用機(jī)床設(shè)備設(shè)計書的表 7 13 鑄鐵件不同精度孔的典型工藝方法及表 7 14 組合機(jī)床孔加工精度和表面粗糙度數(shù)據(jù) 選用精鏜加工方法 2 3 確定切削用量及選擇刀具 2 3 1 確定工序間余量 根據(jù)所敘述的參數(shù)確定工序間余量 見表 2 1 表 2 1 工序余量 半精加工后各孔尺寸 精加工后尺寸 工序余量 24 65 10 25 03 0 35 13 0 51 65 0 05 52 0 35 74 65 0 05 75 03 0 35 13 0 2 3 2 選擇切削用量 切削用量的選擇應(yīng)從實際出發(fā) 根據(jù)加工精度 工件材料 工作條件 技術(shù)要求等進(jìn)行分析 按照滿足加工要求的原則 合理選擇切削用量 根據(jù) 參考文獻(xiàn) 16 選用硬質(zhì)合金刀具 由于多軸箱上所有刀具共用一個進(jìn)給系統(tǒng) 即動力滑臺 工作時 要求 所有刀具的每分鐘進(jìn)給量相同 且等于動力滑臺的每分鐘進(jìn)給量 這個每分 鐘進(jìn)給量 mm min 應(yīng)是適用于所有刀具的平均值 因此 同一主軸箱上 的刀具主軸可設(shè)計成不同轉(zhuǎn)速和不同的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量 mm r 與其相適應(yīng) 以滿足不同直徑的加工需要 即 2 1 fvnffn 321 式中 n n n 各主軸轉(zhuǎn)速 r min 123 f f f 各主軸進(jìn)給量 mm r 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 9 v 動力滑臺每分鐘進(jìn)給量 mm min f 這里選用 v 48mm min 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗 參照生產(chǎn)現(xiàn)場同類工藝 經(jīng)f 試算選定各主軸的切削用量見表 2 2 表 2 2 主軸的切削用量 加工部位 主軸轉(zhuǎn)速 r min 進(jìn)給量 mm r 切削速度 m min 25 孔 n 24001f 0 021V 188 41 52 孔 n 9602f 0 052V 156 82 75 孔 n 6003f 0 083V 141 773 2 3 3 選擇刀具結(jié)構(gòu) 組合機(jī)床上鏜孔 大多采用硬質(zhì)合金鏜刀頭裝在鏜桿上 鏜桿直徑及 鏜刀截面尺寸可按參考文獻(xiàn) 16 選擇 經(jīng)選擇調(diào)整選取為加工 52 和 75 孔的鏜桿直徑均為 36mm 鏜刀方 截面 12mm 12mm 加工 25 孔的鏜桿直徑為 28mm 鏜刀方截面 8mm 8mm 2 4 確定切削力 切削扭矩 切削功率 根據(jù)選定的切削用量確定切削力 作為選擇動力部件 滑臺 的依據(jù) 確定切削扭矩 用以確定主軸及其他傳動件 齒輪 傳動軸等 的尺寸 確 定切削功率 用以選擇動力箱電機(jī)功率 根據(jù)參考文獻(xiàn) 16 中推薦的切削力 切削扭矩 切削功率計算公式 查 得用硬質(zhì)合金刀具鏜削鑄鐵件時的切削力 切削扭矩 切削功率的計算公式 為 軸向切削力 N 2 2 1 65 02 1HBfaFpX 周向切削力 N 2 3 7 4 5fZ 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 10 切削扭矩 N m 2 4 75 075 0 2HBfDaTp 切削功率 KW 2 5 61VFPZ 其中 HB 布氏硬度 2 6 3minaxmaxHB 計算各軸的切削力 切削扭矩 切削功率 1 對 75 孔 N 068 47 1908 235 065 1 XF N 2 4 50750Z N mm 7 96 18 237 57 T kW 06 614 P 2 對 52 孔 N 37 195 23 5060 1 XF N 4 50750Z N mm 64 1 19 2357 7 T kW 05 618 P 3 對 25 孔 N 65 17 92 3 5065 0 1 XF N 3 8 4 5075 0 Z 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 11 N mm 215 097 1602 3527 575 T kW 6148 P kW 2 7 142 06 5 027 多 軸 箱 N 2 8 7 8 3 4 XF軸 電動機(jī)功率的計算 2 9 N 切 進(jìn)動 選取 1 2kW 0 9 0 142kW進(jìn) 切 kW49 1 02 動 2 5 通用部件的選用 經(jīng)以上分析計算 選用動力箱及滑臺型號 1 動力箱型號 1TD25IA 電動機(jī)型號 Y100L 6 功率 P 1 5 kW 動力箱輸出轉(zhuǎn)速 主 n 520 r min 驅(qū) 2 液壓動力滑臺 1HY25 IB 臺面寬 250mm 臺面長 500mm 行程長 250mm 滑臺及滑座總高 250mm 滑座長 790mm 允許最大進(jìn)給力 8000N 快速行程速度進(jìn)F 12m min 工進(jìn)速度 32 800mm min 在滑臺上裝有液壓缸 液壓滑臺主要由滑座 滑鞍和液壓缸三個部分組 成 液壓缸固定在滑座上 活塞桿通過支架固定在滑鞍得下面 推動滑鞍移 動 液壓滑臺優(yōu)點 可以實現(xiàn)無級調(diào)速 由于是液壓驅(qū)動 零件磨損小 使 用壽命長 由行程開關(guān)控制滑臺的快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn) 轉(zhuǎn)換精度高 工作可靠 液壓滑臺易于與液壓 電器聯(lián)合控制實現(xiàn)自動循環(huán) 設(shè)計中在滑臺上裝 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 12 有三個行程開關(guān)配合電磁鐵的動作 以控制滑臺的快進(jìn) 工進(jìn) 快退 2 6 本章小結(jié) 本章通過對加工工件時需要滿足的要求進(jìn)行分析 確定了工藝方案 并 給出了刀具的選用方法以及通用部件的選用 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 13 第 3 章 機(jī)床總體設(shè)計 組合機(jī)床的總體設(shè)計 就是針對具體被加工零件 在選定工藝和結(jié)構(gòu)方 案的基礎(chǔ)上 進(jìn)行方案圖紙設(shè)計 這些圖紙包括 被加工零件工序圖 加工 示意圖 機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖 生產(chǎn)率計算卡片 3 1 被加工零件工序圖 被加工零件工序圖是根據(jù)選定的工藝方案 表示一臺機(jī)床完成的工藝內(nèi) 容 加工部位的尺寸 精度 表面粗糙度及技術(shù)要求 加工用定位基準(zhǔn) 夾 壓部位及被加工零件的材料 硬度 重量和在本道工序加工前毛坯或半成品 狀況的圖紙 它是組合機(jī)床設(shè)計的組要依據(jù) 也是制造使用時調(diào)整機(jī)床 檢 查精度的重要技術(shù)文件 在本道工序中 采用一面兩孔定位 定位結(jié)合面和 2 個 8 銷孔 固定 式定位銷和削邊銷 共限制 6 個自由度 3 2 加工示意圖 零件加工的工藝方案要通過加工示意圖反映出來 加工示意圖表示被加 工零件在機(jī)床上的加工過程 刀具 輔助裝置的布置狀況及工件 夾具 刀 具等機(jī)床各部件間的相對位置關(guān)系 機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等 是設(shè)計 刀具 夾具 主軸箱以及選擇動力部件的主要資料 同時也是調(diào)整機(jī)床及刀 具的依據(jù) 加工示意圖 要反映機(jī)床的加工過程和加工方法 并決定浮動夾頭式接 桿的尺寸 鏜桿長度 刀具種類及數(shù)量 刀具長度及加工尺寸 主軸尺寸及 伸出長度 主軸 刀具 導(dǎo)向與工件間的聯(lián)系尺寸等 根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn) 率及刀具特點 合理地選擇切削用量 決定動力頭的工作循環(huán) 1 刀具的選擇 刀具選擇前以述及 要考慮加工工件尺寸精度 表面粗糙度 生產(chǎn)率要 求等因素 根據(jù)前面工藝分析采用鏜削 2 工序間余量的確定 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 14 本工序為精加工 一道工序 工序余量前面已經(jīng)確定 3 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇 導(dǎo)向裝置作用在于 保證刀具對工件的正確位置 保證各刀具間的正確 位置和提高刀具系統(tǒng)的支撐剛性 導(dǎo)向裝置通常分為兩大類 一類是刀具導(dǎo)向部分與夾具導(dǎo)套之間既有相 對移動又有相對轉(zhuǎn)動 或稱固定式導(dǎo)向 另一類是刀具導(dǎo)向部分與夾具導(dǎo)套 之間只有相對移動而無相對轉(zhuǎn)動 或稱旋轉(zhuǎn)式導(dǎo)向 其相對轉(zhuǎn)動部分通常以 各種形式設(shè)置在刀桿上則稱內(nèi)滾式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向 若相對轉(zhuǎn)動部分設(shè)置在夾具上 則稱外滾式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向 在本次設(shè)計中采用第二類導(dǎo)向 由于鏜削通孔厚度不大 為保證刀桿剛 性 3 根軸均用前導(dǎo) 導(dǎo)向的主要參數(shù)如 導(dǎo)套的直徑及公差配合 導(dǎo)套的 長度等由參考文獻(xiàn) 16 選擇 具體數(shù)據(jù)見 CAD 加工示意圖 4 初定主軸類型 尺寸 外伸長度和選擇接桿 浮動卡頭 精鏜類精加工主軸 由于鏜孔時余量很小 扭矩也很小 因此不能按切 削扭矩來初選主軸直徑 主軸尺寸應(yīng)按 被加工部件尺寸 鏜桿直徑 浮 動卡頭規(guī)格尺寸 主軸直徑 根據(jù)參考文獻(xiàn) 16 通用主軸的系列參數(shù) 及前 面已經(jīng)選定的鏜桿直徑確定浮動卡頭及主軸尺寸 由于加工過程中刀桿伸出部分較長 為減小主軸位置誤差及主軸徑向跳 動對加工精度的影響 避免主軸與導(dǎo)向套不同軸而產(chǎn)生 別勁 現(xiàn)象 采用浮 動卡頭連接主軸與刀桿 查參考文獻(xiàn) 12 通用浮動卡頭 根據(jù)鏜桿直徑選擇 卡頭型號 T6112 和 T6111 然后由查參考文獻(xiàn) 16 中通用主軸系列參數(shù)選 定主軸直徑及外伸長度 即 D 50mm 和 D 40mm L 75mm 表 3 1 主軸 鏜桿 浮動卡頭尺寸 工件加工部位尺寸 鏜桿直徑 d mm 浮動卡頭規(guī)格尺寸 主軸尺寸 D mm 75 36 T6112 50 52 36 T6112 50 25 28 T6111 40 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 15 5 切削用量的確定 每把刀的切削用量按照前面分析選用數(shù)值 6 確定動力部件的工作循環(huán)即工作行程 動力部件的工作循環(huán)是指 加工時動力部件從原始位置開始運動到加工 終了位置又返回到初始位置的動作過程 在該加工裝置中工作循環(huán)為 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 工作進(jìn)給長度 應(yīng)等于工件加公部位長度 L 與刀具切入長度 L 工部工 進(jìn)L 位長度 L 與刀具切入長度 L1 和切出長度 L2 之和 動力頭工作進(jìn)給長度是按 加工長度最大的孔來選取 L 20mm 切入長度應(yīng)根據(jù)工件端面的誤差情 況來確定 切入長度 L1 取 18mm 切出長度 L2 取 5mm 考慮刀具在刀桿上 的安裝位置后 55mm 工 進(jìn) 快速退回長度等于快速引進(jìn)與工作進(jìn)給長度之和 快速引進(jìn)是指動力部 件主軸箱連同刀具從原始位置移動到工作進(jìn)給開始位置 快速退回行程長度 須保證刀具均退至夾具導(dǎo)套內(nèi)而不影響工件拆卸 快速引進(jìn)長度為 85mm 則快速退回長度為 140mm 如圖 3 2 所示 工8540 圖 3 2 動力頭工作循環(huán)圖 動力部件總行程長度應(yīng)保證要求的工作循環(huán) 快速引進(jìn) 工作進(jìn)給 快 速退回 外 還要考慮和調(diào)整道具的方便性 即考慮前 后備量 裝卸刀具 的理想情況是 刀具退離導(dǎo)向套外端面的距離 要大于刀桿插入主軸孔內(nèi)的 長度 前備量取 30mm 后備量 80mm 總行程長度 250mm 3 3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖是決定各部件的輪廓尺寸及相互間聯(lián)系關(guān)系的 是開展 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 16 各專用部件設(shè)計和確定機(jī)床最大占地面積的指導(dǎo)圖紙 為了使設(shè)計的機(jī)床既 能滿足預(yù)期的性能要求 又能做到配置上的均勻合理 必須對所設(shè)計的機(jī)床 各個部件之間的關(guān)系進(jìn)行全面的分析研究 這是通過機(jī)床聯(lián)系尺寸圖來達(dá)到 的 一般來說 組合機(jī)床是由標(biāo)準(zhǔn)的通用部件 動力滑臺 動力箱 各種 工藝切削頭 側(cè)底座 立柱 立柱底座及中間底座加上專用部件 主軸箱 刀具 輔具系統(tǒng) 夾具 液 電 冷卻 潤滑 排屑系統(tǒng)組合裝配而成 聯(lián) 系尺寸圖用來表示機(jī)床各組成部件的相互裝配聯(lián)系和運動關(guān)系 以檢驗機(jī)床 各部件相對位置及尺寸聯(lián)系是否滿足加工要求 通用部件的選擇是否合理 并為進(jìn)一步開展主軸箱 夾具等專用部件 零件的設(shè)計提供依據(jù) 3 3 1 夾具輪廓尺寸的確定 夾具是保證零件加工精度的重要專用部件 夾具的輪廓尺寸主要是指夾 具底座的長 寬 高 確定這些尺寸時要考慮工件的輪廓尺寸 形狀 具體 結(jié)構(gòu) 還要考慮能夠布置下保證加工要求的定位 夾緊機(jī)構(gòu) 導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 鏜 模 并要考慮夾具底座與機(jī)床中間底座的連接固定所需要的尺寸 本設(shè)計中夾具輪廓尺寸初步定位長 440mm 寬 306mm 高 460mm 3 3 2 機(jī)床裝料高度 H 的確定 裝料高度是指機(jī)床上工件的定位基準(zhǔn)面到地面的垂直距離 我國現(xiàn)行 標(biāo)準(zhǔn) H 850 1065mm 選取裝料高度要主要考慮的因素是 應(yīng)與車間里運 送工件的滾道高度相適應(yīng) 由于受工件的最低孔的位置 h 67mm 主軸2 箱最低主軸高度 h 150mm 和所選通用部件 中間底座 夾具高度等尺1 寸限制 設(shè)計中所選滑臺與滑座總高 h 250mm 側(cè)底座高 h 560mm 夾3 4 具底座高度 h 163mm 中間底座高度 h 560mm 則機(jī)床裝料高度取5 5 H 960mm 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 17 3 3 3 中間底座輪廓尺寸 中間底座的輪廓尺寸要滿足夾具在其上面安裝連接的需要 其長度方 向尺寸要根據(jù)所選動力部件 滑臺和滑座 及其配套部件 側(cè)底座 的位置 關(guān)系 照顧各部件聯(lián)系尺寸的合理性來確定 一定要保證加工終了位置時 工件端面至主軸箱前端面的距離不小于 CAD 加工示意圖上的要求的距離 L 520mm 同時 要考慮動力部件處于加工終了位置時 主軸箱與夾具 外輪廓間應(yīng)有便于機(jī)床調(diào)整 維修的距離 為便于排屑及冷卻液回收 中間 底座周邊應(yīng)有足夠?qū)挾鹊臏喜?a 取為 10mm 初定中間底座的尺寸長 寬 高 1070mm 560mm 560mm 3 3 4 主軸箱輪廓尺寸 主軸箱尺寸的確定著重在于確定主軸箱的寬度 B 和高度 H 及最低主軸 高度 h 主軸箱寬度 B 和高度 H 的大小主要與被加工零件孔的位置分布有1 關(guān) b 工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離 mm b 最邊緣主軸中心距箱外壁的距離 mm 1 h 工件高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離 mm h 最低主軸高度 mm 根據(jù) b 170mm 取 b 100mm 工件的最低孔的位置1 h 72mm H 960mm 滑臺滑座高度 h 250mm 側(cè)底座高 h 560mm 2 3 4 滑座與側(cè)底座之間調(diào)整高度 h 5mm 7 則 h h H 0 5 h h h 1234 72 900 0 5 560 5 250 156 5mm B b 2b 170 2 100 370mm 1 H h h b 100 156 5 256 5mm 根據(jù)計算值 按主軸箱輪廓尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)并為了保證主軸箱內(nèi)有足夠的 空間排布齒輪 最后確定主軸箱輪廓尺寸為長 寬 厚 400 350 340mm 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 18 依據(jù)以上選定的有關(guān)滑臺與底座及多軸箱的相關(guān)尺寸繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸 圖 3 4 機(jī)床生產(chǎn)率計算卡 根據(jù)選定的機(jī)床工作循環(huán)所要求的工作行程長度 切削用量 動力部件 的快進(jìn)及工進(jìn)速度等 就可以計算機(jī)床的生產(chǎn)率并編制生產(chǎn)率計算卡 生產(chǎn) 率計算卡反映機(jī)床生產(chǎn)節(jié)拍或?qū)嶋H生產(chǎn)率和切削用量 動作時間 生產(chǎn)綱領(lǐng) 及負(fù)荷等關(guān)系的技術(shù)文件 它是用戶驗收機(jī)床生產(chǎn)效率的重要依據(jù) 1 理想生產(chǎn)率 理想生產(chǎn)率 Q 單位為件 h 是指完成年生產(chǎn)綱領(lǐng) A 100000 件 包括備 品及廢品率 所要求的機(jī)床生產(chǎn)率 它與全年工時總數(shù) K 有關(guān) 一般情況下 按兩班制生產(chǎn) K 4000h 則 件 h 3 1 25401 A 2 實際生產(chǎn)率 實際生產(chǎn)率 單位為件 h 是指所設(shè)計的機(jī)床每小時實際可生產(chǎn)的1Q 零件數(shù)量 3 2 單T601 式中 生產(chǎn)一個零件所需時間 min 可按下面公式計算 單T 3 3 裝 卸移快 退快 進(jìn)停輔切單 tvLtvLtfkf 1 L 55 mm v 48 mm min 1f L 85 mm L 140 mm 快 進(jìn) 快 退 v 3 10mm minfk t 0 02 min停 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 19 t 0 t 1 min移 裝 卸 3 2 160485 2 45 單T 則 28 57 件 h1Q單6 3 機(jī)床負(fù)荷率 負(fù) 8 057 21 Q負(fù) 4 基本時間的計算 3 4 fnlTj21 對 75 孔 mm175 24 021 tgtkalrp l 15 mm 5 mm2l f 0 08 mm r n 600 r min 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 20 圖 3 3 機(jī) 床 生 產(chǎn) 率 計 算 卡 圖 號 毛 坯 種 類 鑄 件 名 稱 變 速 箱 殼 體 毛 坯 重 量被 加 工 零 件 材 料 HT200 硬 度 170 210HB 工 序 名 稱 鏜 三 個 孔 工 序 號 工 時 min 序 號 工 步 名 稱 被 加 工 零 件 數(shù) 量 加 工 直 徑 mm 加 工 長 度 m m 工 作 行 程 mm 切 削 速 度 m min 每 分 鐘 轉(zhuǎn) 數(shù) r min 進(jìn) 給 量 mm r 進(jìn) 給 速 度 mm min 機(jī) 加 工 時 間 輔 助 時 間 共 計 1 裝 卸 工 件 1 1 1 2 鏜 孔 75 20 55 141 7 600 0 08 48 1 146 3 鏜 孔 52 20 55 156 8 960 0 05 48 4 鏜 孔 25 20 55 188 4 2400 0 02 48 5 滑 臺 快 進(jìn) 85 6000 0 014 0 014 6 快 退 140 6000 0 023 0 023 7 停 留 0 02 0 02 8 移 動 0 1 0 1 總 計 2 3min 單 件 工 時 2 3min 機(jī) 床 生 產(chǎn) 率 28 57 件 h 備 注 裝 卸 工 件 時 間 取 于 操 作 者 的 熟 練 程 度 本 機(jī) 床 計 算 時 取 1min 機(jī) 床 負(fù) 荷 率 88 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 21 第 4 章 多軸箱設(shè)計 4 1 多軸箱設(shè)計的原始依據(jù)圖 主軸箱設(shè)計的原始依據(jù)圖是 三圖一卡 即機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 被加工零 件工序圖 加工示意圖和生產(chǎn)率計算卡 根據(jù)被加工零件的要求繪制主軸箱原始依據(jù)圖 見圖 4 1 注 1 被加工零件名稱 變速箱殼體 材料及硬度 HT200 HB170 220 2 主軸外伸尺寸及切削用量見表 3 動力部件 1HY25 IB 1TD25IA P 1 5kw n 540r min 主 圖 4 1 多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖 4 2 主軸的型式與直徑的確定 1 主軸形式及分布 根據(jù)推薦鏜孔工序采用滾錐軸承主軸 根據(jù)被加工零件孔的位置 3 根 主軸在一條直線上 軸間距 85mm 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 22 主軸直徑按照加工示意圖所示主軸類型及外伸尺寸 根據(jù)查參考文獻(xiàn) 17 中 滾錐軸承主軸組件配套零件表可初步確定 待系統(tǒng)設(shè)計完后再驗算受力較大 的軸的直徑 主軸直徑分別為 25mm 30mm 30mm 2 確定驅(qū)動軸 驅(qū)動軸轉(zhuǎn)速由動力箱型號選定 中心位于多軸箱箱體寬度中心線上 表 4 1 主軸外伸尺寸及切削用量表 主軸外伸尺寸 切削用量軸 號 D d mm L mm 工序內(nèi)容 n r min v m min s mm min 備 注 1 40 28 75 鏜 25 2400 188 4 48 2 50 36 75 鏜 75 600 141 7 48 3 50 36 75 鏜 52 960 156 8 48 3 傳動軸及齒輪副的確定 盡量用最少的傳動軸和齒輪副把驅(qū)動軸和各主軸連接起來 再確定各主 軸的位置 傳動軸組件由查參考文獻(xiàn) 17 中滾錐軸承傳動軸組件配套零件表 可確定 4 軸承布置 布置軸承時 為了提高主軸系統(tǒng)的剛度 采用 反裝置 的結(jié)構(gòu)形式 即 滾錐小端相對稱布置 軸承的調(diào)整采用內(nèi)圈調(diào)整 只要擰軸端的螺母 即可 達(dá)到調(diào)整的目的 4 3 傳動系統(tǒng)的設(shè)計 傳動系統(tǒng)的設(shè)計時主軸箱 特別是大型標(biāo)準(zhǔn)主軸箱設(shè)計中關(guān)鍵的一環(huán) 所謂傳動系統(tǒng)的設(shè)計 就是通過一定的傳動鏈 按要求把動力從動力部件的 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 23 驅(qū)動軸傳遞到主軸上去 同時 滿足主軸箱其他結(jié)構(gòu)和傳動的要求 4 3 1 擬定傳動路線 由于每根主軸的轉(zhuǎn)速都大于動力箱輸出轉(zhuǎn)速 n 520 r min 為避免全程 用升速傳動 采用先升速后降速傳動 使結(jié)構(gòu)緊湊 但為避免空轉(zhuǎn)功率損失 增加 要求升速傳動比小于 2 根據(jù)原始依據(jù)圖排列驅(qū)動軸 主軸坐標(biāo)見表 4 3 4 3 2 傳動系統(tǒng)計算 選定傳動軸 5 位于 3 根主軸的中心線上 其轉(zhuǎn)速 n 936 r min 則可以5 得到各軸的傳動比 6 2934015 nu 20 193635 nu 圖 4 2 多種箱傳動樹形圖 表 4 3 多軸箱中各驅(qū)動軸及主軸的坐標(biāo)值 坐標(biāo) 銷 01 驅(qū)動軸 0 主軸 1 主軸 2 主軸 3 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 24 X 0 000 175 000 90 000 175 000 265 000 Y 0 000 125 500 105 000 105 000 105 000 由于 u 2 56 過大 中間增加一根傳動軸 4 其轉(zhuǎn)速 n 1600 r min 1 4 則 5 160241 nu7 935 確定齒輪齒數(shù) 模數(shù) 中心距 取驅(qū)動軸 6 齒輪的模數(shù) m 2 齒數(shù) Z 47 則 8 1520656 nu從從主從主主從 556472093Z 軸 6 與傳動軸 5 的中心距 mm 4 1 472 2566 從主 ZmA 5 軸與 2 軸的中心距 93 mm 齒輪模數(shù) m 2 則 取 Z 363 6 4 01 293 1 525 uAZ從主 主557 1 2主從 Zmu 5 軸與 1 軸和 2 軸的中心距為 mm126893251 A 5 軸與 3 軸齒輪模數(shù) m 2 2 565 u6403 12 1 355 主 mAZ23 主從 Zu 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 25 5 軸與 4 軸齒輪傳動比 u 1 7 則45 Z 387 16454 從從主Zu從4 mm 4 2 102 638 2 2545 從主mA 1 軸與 4 軸齒輪傳動比 u 1 5 可以得到中心距及各齒輪的齒數(shù)14 mm 4 3 5 973241 7 1 14 主 umAZ385221 主從 潤滑泵用傳動軸由 5 軸上的第 4 排齒輪傳動 潤滑泵轉(zhuǎn)速取 n 800 7 r min 2680937575從主從從主 Znu 62 從Z mm 4 4 56 230 Z 75 mA 4 4 三維模型 依據(jù)以上的計算結(jié)合作圖從而得到多軸箱的傳動系統(tǒng)圖 可見其傳動是 滿足要求 但為了更直觀的檢查傳動系統(tǒng)的傳動關(guān)系 傳動后的干涉現(xiàn)象 結(jié)構(gòu)的緊湊性 采用先進(jìn)的三維造型軟件 Pro E 對所設(shè)計的傳動系統(tǒng)進(jìn)行詳 細(xì)的三維模型建立 主要包括 各主軸組件 見圖 4 4 主傳動軸組件 見圖 4 5 箱體 見圖 4 6 4 7 等 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 26 4 5 多軸箱的潤滑 主軸箱的潤滑都采用葉片潤滑油泵進(jìn)行循環(huán)潤滑 從標(biāo)準(zhǔn)的葉片油泵 R12 1 型 打出的潤滑油 經(jīng)油管進(jìn)入配油器 再從配油器引出幾根油管 分配到各個需要潤滑的部位 對布置在各排齒輪位置上的齒輪 以及軸和軸 承進(jìn)行潤滑 經(jīng)潤滑后的潤滑油最后又回到油箱 即主軸箱箱體 里 在臥式組合機(jī)床上 主軸箱里的零件采用淋雨的方式潤滑 即在箱體頂 部放一個油盤從油泵打出的潤滑油 經(jīng)分配器引出一根或兩根油管把潤滑油 送到油盤里 然后通過油盤上的小孔淋到各個需要潤滑的零件上 對于潤滑 油不容易淋到而需要潤滑的零件如布置在第 4 排齒輪位置上的齒輪等 則需 要單獨的引進(jìn)油管進(jìn)行潤滑 潤滑用的油泵都安裝在主軸箱箱體的前壁上油泵的轉(zhuǎn)動 通過潤滑油泵 用的傳動軸 由布置在第 4 排齒輪位置上的齒輪傳動 圖 4 4 齒輪嚙合圖 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 27 圖 4 5 主軸及傳動軸主件 圖 4 6 多軸箱外觀圖 圖 4 7 多軸箱裝配簡圖 4 6 校核傳動軸 5 軸 傳動軸 5 的結(jié)構(gòu)及軸上安裝零件位置見圖 4 8 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 28 圖 4 8 傳動軸 5 動力箱輸出功率 1 5kW 為一對齒輪傳動效率 8 級精度齒輪傳動g 稀油潤滑 效率 0 97 滾動軸承效率 0 995 P 1 5kW 查參考g r6 文獻(xiàn) 10 GB T297 1994 30000 系列滾珠軸承 得 a 13 8mm T 17 25mm 5 軸功傳遞功率 kW 4 5 45 1970 5165 gP 5 軸的轉(zhuǎn)速 n 936 r min 則 N mm 4 6 3616 8 3 90 9 nT 1 齒輪 d 52mm o2 圓周力 N 4 7 4 520 dTFt 軸向力 N 4 8 23 168 otntgg 2 齒輪 d 124mm 圓周力 N5 231402 dTFt 軸向力 N16 84 otntgg 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 29 3 齒輪 d 72mm 圓周力 N417280 TFt 軸向力 N50otntg 圖 4 9 軸 5 受力圖 求支反力 水平面 X F 607 74 N F 33 41 N12X 垂直面 Y F 183 73 N F 86 34 NY 合成彎矩 N mm 4 9 9 18274 6395 172 M N mm 4 10 05 90822 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時 通常只校核軸上受力最大彎 矩與扭矩的截面 即危險截面 的強(qiáng)度 由參考文獻(xiàn) 10 中公式 11 4 得 N mm 4 11 7 301 486 9827 222 WTMca 2 前面已經(jīng)選定軸的材料為 45 號鋼 調(diào)質(zhì)處理 由參考文獻(xiàn) 11 中查得 60MPa 因為 7 7 MPa 60 MPa 所以該軸安全 彎矩 b1 ca b1 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 30 圖如圖 4 10 4 7 軸承壽命計算 軸承合成支反力為 N 4 12 3 657 184 6022211 YXFR N 4 13 9 322 查參考文獻(xiàn) 10 GB T297 1994 30000 系列滾珠軸承得 額定動載荷 C 43 2kN 該軸不受軸向載荷 徑向當(dāng)量動載荷 P R 635 3 N1r P R 92 57 N2 因為 P P 該對軸承的最短壽命為 L 1r h 601PCn 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 31 圖 4 10 剪力圖及彎矩圖 查參考文獻(xiàn) 11 得 滾子軸承壽命指數(shù) 310 則 L 2445h 6 5 24 901 4 8 繪制多軸箱總圖及零件圖 通用主軸箱總圖設(shè)計包括繪制主視圖 展開圖 編制裝配表 制定技術(shù) 條件等四部分 表 4 3 為該多軸箱總圖主軸和傳動軸裝配表 4 9 本章小結(jié) 本章給出了多軸箱體的設(shè)計方案 其中 主軸箱是組合機(jī)床的重要組成 部件 它是選用通用部件 按專用要求進(jìn)行設(shè)計的 在整個組合機(jī)床設(shè)計過 程中 是工作量較大的部件之一 傳動系統(tǒng)的是主軸箱設(shè)計中最關(guān)鍵的一環(huán) 本章也對傳動系統(tǒng)進(jìn)行了系統(tǒng)設(shè)計 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 32 第 5 章 夾具設(shè)計 在機(jī)床上加工工件時 工件依靠夾具上的定位夾緊系統(tǒng) 準(zhǔn)確確定工件 與刀具 機(jī)床之間的相對位置關(guān)系 保證加工精度 5 1 定位方案 定位元件是用來確定工件正確位置的元件 被加工工件的定位基準(zhǔn)與夾 具定位元件直接接觸或配合 箱體零件是機(jī)械制造業(yè)中加工工序多 勞動量 大 精度要求高的關(guān)鍵零件 分析本道工序要求及零件結(jié)構(gòu)特點 對變速箱 殼體采用 一面兩孔 組合定位 采用兩塊支撐板確定平面 限制三個自由度 短圓柱銷和菱形銷限制三個自由度 定位孔與定位銷的配合尺寸為 8 mm 定位孔 8 mm 定位銷 7fH 025 8 mm 削邊銷 8 mm 對于工序尺寸 015 2 015 2 75 mm 52 mm 25 mm 及三個加工孔的中心距尺寸 853 3 03 mm 都是由刀具的尺寸直接保證的 各孔軸線與端面的垂直度7 0 04 定位誤差為零 D d 0 015mm1s minax1 D d 0 015mm22 O O T T 0 025 0 013 0 015 0 053mm s arctg 1036 則 O O sin 0 012mm 9 dw 2 O O cos 0 01mm 均在允許的公差范圍內(nèi) 63 5 2 導(dǎo)向裝置 本工序要求對被加工孔進(jìn)行精鏜加工 最終達(dá)到工序圖上規(guī)定的加工要 求 故需選用鏜模作為刀具的導(dǎo)向裝置 實際加工中由于被加工孔距較小 采用特殊的鏜模 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 33 5 3 夾緊裝置 夾緊裝置是使工件在外力作用下仍能保持其正確位置的裝置 機(jī)床夾具 采用機(jī)械 液動 氣動夾緊裝置等 液壓夾緊利用壓力油作為夾緊動力 通過中間傳動機(jī)構(gòu) 使夾具的夾緊 元件執(zhí)行夾緊運動 設(shè)計中采用目前廣泛應(yīng)用的液壓夾緊機(jī)構(gòu) 液壓夾緊具 有操作簡便 動作迅速 易于集中控制 程序控制和實現(xiàn)工序自動化 工作 壓力高 油缸結(jié)構(gòu)尺寸小 液壓夾緊能夠維持的剛性比氣動夾緊所維持的剛 性高 為了使工件在加工過程中不產(chǎn)生位移和振動 必須將工件緊固的夾住 并具有足夠的夾壓剛度 夾壓點的布置應(yīng)使夾壓合力落在定位平面之內(nèi) 接 近定位平面的中心 加工時軸向切削合力為 8 72N 主切削力方向與夾緊方 向一致 故夾緊力 Q KP 安全系數(shù) K 取 3 根據(jù)參考文獻(xiàn) 12 中夾緊油缸 的技術(shù)參數(shù)選用液壓夾緊油缸型號 5 4 本章小結(jié) 本章給出夾具的設(shè)計過程 夾具的設(shè)計是組合機(jī)床設(shè)計中重要的一部分 因此夾具的設(shè)計好壞 將直接影響被加工零件的精度 哈爾濱工業(yè)大學(xué)華德應(yīng)用技術(shù)學(xué)院畢業(yè) 論文 34 結(jié) 論 本設(shè)計主要是設(shè)計一種機(jī)床 能夠同時加工一個工件上的三個不同尺寸 的孔 所以選擇了臥式專用鏜床設(shè)計 在整個設(shè)計過程中 參考了國內(nèi)外相關(guān)的產(chǎn)品 并查閱了大量的資料 最終確定了設(shè)計方案 認(rèn)為該