液壓阻尼器試驗臺設計

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畢 業(yè) 設 計設計題目：液壓阻尼器試驗臺設計液壓阻尼器試驗臺設計摘 要本課題針對液壓阻尼器的試驗要求，參考以前的相關設計以及液壓系統(tǒng)設計的經(jīng)驗，設計一個符合要求的電液系統(tǒng)振動試驗臺。文中利用已有的機電液的相關知識，進行了系統(tǒng)的整體研制、分析，以及其機械結構的設計，使設計出的液壓阻尼器振動試驗臺能夠圓滿的完成相關試驗檢測工作。提出了液壓阻尼器試驗臺的整體結構設計方案，完成了該試驗臺的機械結構液壓系統(tǒng)的設計。根據(jù)液壓阻尼器的檢測與試驗要求，設計了動、靜態(tài)兩個試驗回路雙伺服閥液壓控制結構，并采用蓄能器組瞬間提供大流量輸出的整體解決方案。本液壓阻尼器試驗系統(tǒng)可以適用于行程小于 300 毫米、100 噸以下的各種規(guī)格的液壓阻尼器的試驗，為液壓阻尼器的研制、生產(chǎn)提供了必要的試驗與檢測設備。關鍵詞：液壓阻尼器 電液伺服 系統(tǒng)控制 激振器 The design of hadraulic damper test rigAbstractThe subject of hydraulic dampers for the test requirements, refer to the previous design, as well as experience in hydraulic system design, design to meet the requirements of a system of electro-hydraulic vibration test rig. In this paper, the use of existing hydraulic knowledge to carry out the overall system development, analysis, and the design of its mechanical structure, so that the design of the hydraulic vibration damper test rig can be related to the successful completion of the work test. A scheme of hydraulic damper test-bed’s overall structure design is raised, and it complete the test-bed’s hydraulic system of the mechanical structure design. Hydraulic damper according to the detection and test requirements, design a dynamic and static test of two dual-loop servo-valve hydraulic control structures, and the use of accumulator to provide an instant group of high-volume output of the overall solution.The hydraulic damper test system can be applied to travel less than 300 mm, 100 tons of various specifications of the hydraulic damper testing, hydraulic damper for the development, production provides the necessary test and inspection equipment. Key words: hadraulic damper; electro-hydraulic serve; system control; exicer; 目 錄1 引言 .11.1 課題概況 11.2 課題研究方案及意義 52 液壓阻尼器試驗臺方案設計 .62.1 液壓系統(tǒng)設計要求 62.2 液壓阻尼器的試驗要求 62.3 控制方案的確定 73 液壓阻尼器試驗臺液壓系統(tǒng)結構設計 .103.1 液壓阻尼器試驗臺激振器設計 103.2 伺服閥選擇計算 123.3 系統(tǒng)的流量供給及油源設計 133.4 蓄能器組選擇 163.5 油箱設計 .173.6 管道尺寸確定 203.7 系統(tǒng)閥塊設計 234 液壓阻尼器試驗臺結構設計 244.1 試驗臺架設計 244.2 試驗臺的電控系統(tǒng) 275 結論 .30謝辭 .31參考文獻 .32附錄 .33外文資料 .34唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計01 引言1.1 課題概況1.1.1 液壓阻尼器阻尼是各種摩擦和其他阻礙作用對自由振動產(chǎn)生衰減的一種現(xiàn)象。而安置在結構系統(tǒng)上的“ 特殊” 構件，提供運動的阻力，耗減運動能量的裝置，便是阻尼器。目前在各種應用中有:彈簧阻尼器,脈沖阻尼器,旋轉阻尼器 ,風阻尼器,粘滯阻尼器，液壓阻尼器等。液壓阻尼器是一種對速度反應靈敏的吸收衰減震動裝置,能夠吸收、衰減震動與沖擊的能量,從而減少構件的動力反應,保護建筑物、工程結構、機械結構等重要設施免遭由于地震、爆炸、自然風力等引起的震動及沖擊破壞。液壓阻尼器主要用于醫(yī)院、電站、橋梁、摩天樓等重要大型建筑,以及核電廠、火電廠、化工廠中的管道及關鍵設備的抗震。近十幾年來,隨著液壓阻尼器制造技術不斷提高，以及各種試驗、檢驗技術的完善,液壓阻尼器的應用也越來越廣泛。液壓阻尼器不但用于重要的軍事工程,而且已經(jīng)開始應用于民用工程中。 ［1］1.1.2 振動臺振動臺是一種能夠提供典型振動條件或模擬再現(xiàn)環(huán)境用以檢驗和評價各類工程裝置及設備機械力學性能的試驗設備。通常使用的振動臺有機械式振動臺、液壓式振動臺和電動式振動臺三種振動臺。國外對振動臺的研究較多的國家是日本和美國。美國加州伯克力分校建成世界上第一臺水平和垂直同時工作的 6.1×6.1m 雙向地震模擬振動臺。其后，日本國立防災科學技術中心建成了當時世界上最大的 15m×15m 臺面，載重 1000 噸的垂直或水平單獨工作的大型地震模擬振動臺。 ［2］我國 50 年代應用比較廣泛的是機械式振動臺，60 年代電動式振動臺得到飛躍的發(fā)展，成為振動環(huán)境模擬的主要設備，但當時電動振動臺的承載能力較小、使用壽命也不盡如人意不能承擔飛機大型結構件的振動試驗任務。因此具有直接承載能力強、推力大、結實耐用等特點的液壓振動臺便應運而生，并優(yōu)先在國防工業(yè)，特別是航空航天工業(yè)領域中得到應用和發(fā)展。早期開發(fā)的液壓振動臺工作頻率上限一般在 200 左右。這主要是由航空渦輪尋機的轉速接近 1200r/min 所決定的。隨著現(xiàn)代噴氣動力裝置的發(fā)展，振動環(huán)境模擬的上限頻率不斷提高，也要求液壓振動臺不斷地擴展其工作頻寬。目前國內外大推力（50kN 以上）液壓振動臺上上限工作頻率已達到 1000Hz 以上。加一方面由于飛機飛行速度的提高以及發(fā)動機生產(chǎn)工藝的改進，來自發(fā)動機轉子動不平衡所誘發(fā)的振動強度逐漸減弱，而氣流干擾和聲壓變化所誘發(fā)的振動則越來越重，唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計1這種振動環(huán)境常常表現(xiàn)為非周期的隨機振動，因而也要求液壓振動臺能實現(xiàn)隨機振動控制，國內外同行均為此而進行了大量的研究開發(fā)工作，并成功實現(xiàn)了液壓振動臺的隨機振動控制，如中國航空工業(yè)總公司 303 研究所研制的 YZT—10c 型液壓振動臺，其上限工作頻率達到 20～1000Hz，在頻率范圍內的寬帶隨機振動控制精度己經(jīng)達到±dB。 ［3］本課題是做一個 100T 級液壓振動試驗臺的開發(fā)與研究。液壓振動試驗臺是一種多功能、高精密度、快響應的電液伺服系統(tǒng)，它不僅可以進行新型液壓阻尼器的各種性能試驗，而且可以進行其它設備的振動和疲勞試驗。液壓振動試驗臺是液壓阻尼器生產(chǎn)、試驗和驗收必不可少的手段。液壓振動臺作為振源的模擬輸出設備要求其能輸出典型的地震波正弦波脈沖波等各種外界波并能通過傳感器采集信號、計算機處理信號生成被試件在不同輸入波形下靜、動態(tài)響應特性，為判斷被試件性能提供依據(jù)。1.1.3 電液伺服系統(tǒng)㈠、電液伺服系統(tǒng)的特點同機電伺服系統(tǒng)、氣動伺服系統(tǒng)相比，液壓伺服系統(tǒng)具有突出的優(yōu)點，以致成為采用液壓系統(tǒng)而不采用其它系統(tǒng)的主要原因 [4]：（1） “功率——重量”比大同樣功率的控制系統(tǒng)，液壓系統(tǒng)體積小，重量輕。因為對于電元件，例如電動機來說，由于受到磁性材料飽和作用的限制，單位重量的設備所能輸出的功率比較小。液壓系統(tǒng)可以通過提高系統(tǒng)的壓力來提高輸出功率，這時僅受到機械強度和密封技術的限制。在典型的情況下，發(fā)電機和電動機的“功率——重量”比為 16.8W/N，而液壓泵和液壓馬達的功率重量比為 168W/N，是機電元件的 10 倍。在航空、航天技術領域應用的液壓馬達是 675W/N，而稀土電動機的“功率——重量”比為 225W/N。直線運動的動力裝置更加懸殊。這是在許多場合下采用液壓伺服系統(tǒng)而不采用其他伺服系統(tǒng)的重要原因，也是直線運動控制系統(tǒng)中多用液壓系統(tǒng)的重要原因。幾乎所有的中、遠程導彈的控制系統(tǒng)，都采用液壓系統(tǒng)。（2）力矩慣量比大一般回轉式液壓馬達的力矩慣量比是同容量的電機的 10 倍至 20 倍，一般液壓馬達為 6.1×103Nm/Kg.m2。力矩慣性比大，液壓系統(tǒng)能夠產(chǎn)生大的加速度，也意味著時間常數(shù)小，響應速度快，具有優(yōu)良的動態(tài)性能。 。這個特點也是許多場合下采用液壓系統(tǒng)，而不采用其他系統(tǒng)的重要原因。例如在導彈武器的仿真系統(tǒng)中，要求平臺具有極大的加速度，具有很高的響應頻率，這個任務只有液壓系統(tǒng)能夠勝唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計2任。（3）液壓馬達的調速范圍寬液壓伺服馬達的調速范圍一般在 400 左右，好的上千，通過良好的速度回路設計，閉環(huán)系統(tǒng)的調速范圍更寬。這個指標也是常常采用液壓系統(tǒng)的重要原因。例如跟蹤導彈、衛(wèi)星等飛行器的雷達、光學跟蹤裝置，在導彈起飛的初始段，視場半徑很小，要求很大的跟蹤角速度，進入預定軌道后，視場半徑很大，要求跟蹤的角速度很小，因此要求系統(tǒng)的整個跟蹤速度范圍很大。（4）易通過液壓缸實現(xiàn)大功率的直線伺服驅動、結構簡單若采用以電動機為執(zhí)行元件的機電系統(tǒng)，則需要通過齒輪、齒條等裝置，將旋轉運動變換為直線運動，從而結構很復雜，而且會因傳動鏈的間隙而帶來許多的問題；若用直線式電機，體積重量將會大大增加。從“力——質量”比來說，直流直線式電動機的“力——質量”比為 130N/Kg，而直線式馬達（油缸）的“力——質量”比為 13000N/Kg，是機電元件的 100 倍。所以在負載要求作直線運動的伺服系統(tǒng)中，液壓系統(tǒng)比機電系統(tǒng)明顯優(yōu)越。正因為如此，在冶金工業(yè)中，液壓伺服系統(tǒng)得到了廣泛的應用。還有其他的許多優(yōu)點，諸如系統(tǒng)的剛度比較大，潤滑性能好等。㈡、電液伺服系統(tǒng)的發(fā)展歷史二戰(zhàn)期間，由于軍事上的需要，對先進的武器和飛機的控制系統(tǒng)，提出了諸如大功率、高精度、快響應等一系列高性能要求。但是單純的采用電磁元件已很困難、甚至不能滿足要求，而液壓系統(tǒng)具有的一些特點，正好適合于這種場合，從而促使人們更深入地研究液壓技術。在這個背景下，液壓伺服技術迅速發(fā)展起來。到 50 年代末期和 60 年代初期有關液壓伺服技術的基本理論日趨完善，使液壓伺服系統(tǒng)廣泛的應用于武器、艦船、航空、航天等軍事部門，后來又迅速地推廣到冶金、機械等民用工業(yè)中。液壓伺服系統(tǒng)以其優(yōu)良的動態(tài)性能著稱，但同時因為它要求很高的加工精度，成本昂貴，對維護使用要求苛刻，這對一般的工業(yè)控制來說很難承受。因為大多數(shù)工業(yè)控制系統(tǒng)，并不需要很高的動態(tài)性能，一般伺服帶寬 3～5Hz ，甚至 1～2Hz 就可以了，但希望價錢便宜，對污染不敏感，不需要特殊的維護措施。在這個背景下，60 年代開始發(fā)展一種廉價液壓伺服技術——電液比例控制。這種介于液壓伺服與液壓開關控制之間的液壓技術，為液壓開拓了新的途徑。盡管液壓伺服技術在不斷地開拓、發(fā)展，但是始終存在著噪聲、漏油、維護修理不方便、成本較高，對油液中的污染物比較敏感而經(jīng)常發(fā)生故障等缺點。另一方面，機電伺服系統(tǒng)在一些重要元件性能上有新的突破，尤其是 60 年代可控硅元件的問世，及其后出現(xiàn)的力矩電機、印刷電機、無槽電機等性能優(yōu)良的執(zhí)行元唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計3件的問世。近年來出現(xiàn)的大功率的脈沖調寬（PWM）功率放大元件，大大改善了伺服系統(tǒng)的性能，形成了對液壓系統(tǒng)的有力挑戰(zhàn)。目前除了航天領域中、大型火箭、導彈控制系統(tǒng)，液壓伺服具有絕對的優(yōu)勢外，大多數(shù)中小型地面設備，已逐漸被機電伺服系統(tǒng)取代。但是在直線運動的控制中，尤其是大功率的直線運動控制，仍廣泛的使用液壓伺服系統(tǒng)。㈢、電液伺服系統(tǒng)的發(fā)展方向（1）機電一體化 [5]將微電子技術和液壓技術結合成一體，出現(xiàn)了將比例控制系統(tǒng)、伺服系統(tǒng)所需的放大器、傳感器、信息顯示裝置等與液壓泵、閥和液壓缸等緊湊的組合在一起的新穎的一體化元件，這是當前液壓技術的一個重要發(fā)展方向。近年來由于微電子技術的飛速發(fā)展，為機電一體化創(chuàng)造了條件。此外還可以擴展元件的功能，例如在模擬式傳感器上附加 A/D 轉換器，在電液伺服閥等模擬式閥上附加 D/A 轉換器，可以直接通計算機連接?？梢灶A見，一體化組件將進一步發(fā)展成帶微電腦的智能型機電一體化組件。（2）計算機在液壓伺服系統(tǒng)中的普遍應用 [6]計算機應用已深入到各個領域，無疑也將在液壓伺服技術領域中發(fā)揮巨大的作用。計算機在液壓伺服系統(tǒng)中的應用包括計算機直接控制（CDC） 、計算機輔助設計（CAD ）和計算機輔助測試（CAT）等三個方面。計算機輔助控制，就是將計算機（主要是微機處理）作為整個伺服系統(tǒng)的一個環(huán)節(jié)來進行系統(tǒng)控制。由于它的軟件功能很強，可以方便的完成大量的環(huán)外處理和智能控制，構成所謂的智能型電液控制系統(tǒng)。計算機輔助設計主要指對液壓伺服元件和伺服系統(tǒng)進行計算機仿真。這是一種十分有效的設計和研究方法，它不僅可以對復雜的系統(tǒng)和各種因素對系統(tǒng)的影響進行定量的研究，而且可以進行元件和系統(tǒng)的優(yōu)化設計。由于液壓伺服元件存在多種非線形因素，單純用計算機模擬仿真，可能因為模擬電路的零飄等帶來較大的誤差，甚至出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象，而數(shù)字計算機通過用專用的程序包能夠得到滿意的仿真效果。對于大型、高精度的伺服系統(tǒng)來說，更接近真實情況的還是模擬——數(shù)字聯(lián)合仿真 [7]。通過計算機輔助測試系統(tǒng)對液壓伺服元件、液壓系統(tǒng)的靜態(tài)、動態(tài)特性進行測試、辨別和數(shù)據(jù)處理，將相應的數(shù)據(jù)和曲線在顯示器上輸出或者通過打印機打印出來。更進一步將這種測試系統(tǒng)擴展成故障檢測和預報系統(tǒng)，它不斷巡回地采集系統(tǒng)的實際參數(shù)，并將其同擬定參數(shù)進行比較，做出判斷，而后通過報警裝置，給出報警信號，同時在顯示器上顯示出故障的原因和處理的措施。這也是計算機唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計4在液壓伺服系統(tǒng)中應用的一個重要的方向 [8]。1.2 課題研究方案及意義1.2.1 課題研究主要內容及思路液壓阻尼器振動試驗臺可以實現(xiàn)在要求推力、頻率、壓力、波形等條件下的液壓阻尼器的檢測工作，通過力和速度傳感器等多種傳感器將試驗中采集到的數(shù)據(jù)進行輸出，應用計算機對數(shù)據(jù)進行處理，將處理結果與預定的合格數(shù)據(jù)進行比較，從而確定液壓阻尼器合格與否。本課題以液壓阻尼器振動試驗臺這一產(chǎn)品的研制與開發(fā)為中心，通過運用已學的對于機、電、液領域的相關知識，在一些成熟技術應用的基礎上，對液壓阻尼器的試驗臺的主要系統(tǒng)以及重要部件的機械結構進行設計。具體說來本課題研究主要有以下幾個方面：1 液壓阻尼器振動試驗臺的液壓結構設計。完成液壓阻尼器振動試驗臺的總體系統(tǒng)的規(guī)劃和開發(fā)。① 進行液壓系統(tǒng)原理研究，繪制相應的液壓控制原理圖。② 結合設計要求計算出系統(tǒng)中的重要的參數(shù)，例如流量、壓力、液壓缸的橫截面積等等。③ 重要部件的機械結構（液壓缸、閥塊）的研制與開發(fā)。④ 完善整個系統(tǒng)，完成其他部件的開發(fā)（油源、試驗臺架等等） 。通過以上四步基本可以完成試驗臺的機械和液壓部分設計，課題研究任務基本完成。2 液壓阻尼器振動試驗臺的臺架的結構設計。完成試驗臺的機械部分設計。1.2.2 課題的意義課題是大推力、高精度液壓阻尼器振動試驗臺的開發(fā)與研究，具有很強的現(xiàn)實和理論意義。液壓阻尼器振動試驗臺是集機械結構開發(fā)、液壓系統(tǒng)開發(fā)、電路控制開發(fā)于一體的高新技術產(chǎn)品，在產(chǎn)品檢測方面有著極為重要的應用。目前，國內高精度、大推力的液壓阻尼器振動試驗臺多為日本和德國的產(chǎn)品，說明國內在高精度、大推力的液壓阻尼器振動試驗臺研制與開發(fā)方面與外國在不小的技術差距。本課題就是要在高精度液壓阻尼器振動試驗臺研制與開發(fā)方面尋求突破和創(chuàng)新，從而能促進我國高精度、大推力液壓阻尼器振動試驗臺的技術發(fā)展。唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計52 液壓阻尼器試驗臺方案設計2.1 液壓系統(tǒng)設計要求試驗臺實現(xiàn)在推力、頻率、壓力、波形等條件下的液壓阻尼器的檢測工作，通過力和速度傳感器等多種傳感器將試驗中采集到的數(shù)據(jù)進行輸出，應用計算機對數(shù)據(jù)進行處理，將處理結果與預定的合格數(shù)據(jù)進行比較，確定液壓阻尼器的合格與否。其主要技術要求有：最大動、靜態(tài)力：1000KN；工作頻率：1－33 Hz（逐個頻率點）最大位移（振幅）：1Hz 時，±20mm；10Hz 時，±5mm；激振器最大行程：±150 mm；最大速度：30 cm/s（要求） ，31.4 cm/s（實際取值） ；最大加速度：40 m/s2；高頻振動持續(xù)時間：2s（要求） ，5s（實際取值） ；運動（沖擊振動）方向： 水平單向；動態(tài)試驗控制波形：正弦波系統(tǒng)動態(tài)測試精度：80C°） ，將嚴重影響液壓系統(tǒng)正常工作，如泄露嚴重等。因此在某些散熱情況不好的時候，單靠油箱和管道就不能控制油箱的升高，這時就必須采取強制冷卻的辦法，通過冷卻器來限制油溫的升高，使之符合液壓系統(tǒng)的工作要求。在泵站裝配中，冷卻器裝在系統(tǒng)的回油路上，使回油冷卻后再回油箱。②冷卻器的選擇冷卻器除通過管道散熱面積直接吸收油液中的熱量外，還使油液流動出現(xiàn)紊流來增加油液的傳熱系數(shù)。對冷卻器的基本要求是：保證散熱面積足夠大，散熱效率高和壓力損失小的前提下，要求結構緊湊，堅固，體積小，重量輕，最好有自動控制油溫裝配，以保證油溫控制的準確性。冷卻器分為水冷式和風冷式，設計中選用的時水冷式，水冷式又分為多管式，板式，片式，選用的是較常用的多管式。這種冷卻器采用強制對流的方式，傳熱效率較高，冷卻效果較好。因冷卻器對油液由一定的阻力，使油液通過冷卻器有壓力損失，因此可在冷卻器上并聯(lián)一截止閥，當油液不需要冷卻時打開截止閥，使油液直接會油箱。唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計203.6 管道尺寸確定3.6.1 管路的材料根據(jù)本試驗臺的工作條件選用無縫鋼管，其材料的機械性能為：σ b=400MPa；σ s=195MPa；ψ=45%；δ s=22%.無縫鋼管耐壓高，變形小，耐油，抗腐蝕，雖裝配時不易彎曲，但裝配后能長久保持原狀，用于中高壓系統(tǒng)。無縫鋼管由冷軋和熱軋兩種。在泵站中由于主泵與電機正常工作時有震動產(chǎn)生，為防止油液將這種震動傳遞到系統(tǒng)或油箱從而影響系統(tǒng)正常工作，在泵的進出油口加軟管以消除這種震動或在電機座下安裝減震墊消除震動。設計中選用的是橡膠補償接管和膠管接頭總成，安裝在泵的進出油口。管路的安裝不合理時，不僅會給安裝檢修帶來麻煩，而且會造成大的壓力損失，以至于出現(xiàn)震動噪聲等現(xiàn)象。3.6.2 管接頭液壓系統(tǒng)中，金屬管之間，金屬管與元件之間的連接，可采用焊接連接，法蘭連接和管接頭連接。直接焊接時，焊接工作要在現(xiàn)場進行，安裝后拆卸不方便，焊接質量不易檢查，因此很少選用。法蘭連接工作可靠，拆卸方便，但尺寸較大，因此，只有在管道外徑較大時采用。一般情況下，多采用管接頭連接。管接頭連接的形式包括焊接管接頭，卡套式管接頭，快速接頭。焊接式管接頭，焊接式管接頭具有結構簡單，制造簡單，耐壓高，密封性能好等優(yōu)點，工作壓力可達 31.5MP，應用較廣泛.在泵站裝配圖中，選用此接頭形式。此外還有卡套式管接頭，擴口式管接頭，鉸接管接頭，快速接頭等。因此設計中沒使用，不再敘述。在泵站的裝配中，主要使用焊接時管接頭連接。因為泵站各部分元件拆裝的情形較少，因此避免使用價格昂貴的卡套式管接頭。但缺點是焊接量小，要求焊縫的質量高。注意各端直通管接頭與各元件結合時，結合面上的密封圈不能漏掉。管夾:管道應選用管夾固定好，以防止管道的震動。管夾有三種：一種是普通管夾，根據(jù)管子數(shù)量分為單管夾，雙管夾和多管夾，另一種是高壓管夾，用于中高壓管道，其中間木塊為增加阻尼，防止震動，第三種是用木塊托住鋼管，用螺栓固定 ，多用于中低壓管路中。3.6.3 管路的選擇安裝 唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計21管子的內徑按流速選取 mvQd13.?式中 Q——液體流量 m2/sv——流速 m/s。對于本系統(tǒng)取 1.2m/s。油管的內徑 d根據(jù)式：式中：q 1——通過油管的流量(L/min)V——油管中的允許流速（m/s）其中：壓力管路流速：v=5～7m/s回油管路流速：v=2～5m/s吸油管路流速：v=0.5～3m/s代入數(shù)據(jù)：控制油管路：q 1=63L/min;v=3m/s 得 d=22mm回油管路：q 1=530L/min;v=5m/s 得 d=48mm壓力油管路：q 1=261L/min;v=5m/s 得 d=34mm?油管壁厚的確定油管壁厚按公式 ??pd??2/??式中：p——關內最高工作壓力（MPa）d——油管內徑（㎜）[б p]——油管材料許用應力對于鋼管，[б p]=б b/n（б b為材料的抗拉強度，n 為安全系數(shù)）當 p≦17.5MPa 時，n 為 6；當 p≧17.5MPa 時，n=4代入數(shù)據(jù)得壓力油管路：p=28MPa，n=4，δ≧4.76㎜回油管路：p=3.5MPa，n=6，δ≧1.26㎜控制油管路：p=3.5MPa，n=6，δ≧1.26㎜（3）油管安裝要求由于系統(tǒng)對油液的精度要求較高，全部管路應進行一次安裝、一次安裝后拆下管道，清洗后干燥，涂油以及進行壓力試驗。最后安裝時不準有污物如砂子，v63.4?唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計22氧化物鐵屑等進入管道和閥內。全部安裝后，必須對油路，油箱進行清洗，使之能正常工作。在設計中，考慮到泵站部分占用空間盡量小，因此整個泵站各個元件（濾油器，油泵電機，油箱等）在位置布置上顯得緊湊，輔助泵，吸油濾油器及回油濾油器都裝在油箱蓋板側壁上。3.7 系統(tǒng)閥塊設計閥塊作為液壓系統(tǒng)中各種閥的安裝載體，有著很重要的作用。閥塊可以減小各閥之間壓力損失，提高系統(tǒng)的運行精度。系統(tǒng)中各閥集成到一起也便于安裝、調試和操作。通常閥塊的結構都很復雜，內部有很多通孔、盲孔和安裝液壓閥的安裝孔。在盡量小的閥塊上通過打最少的孔達到最優(yōu)的結構，這是閥塊的設計的指導思想。在振動臺系統(tǒng)中，共設計有三個閥塊。系統(tǒng)中所有的液壓閥全部安裝在三個閥塊上。閥塊分別為：閥塊 A，閥塊 B，閥塊 C。閥塊 A 位于油源的出口，安裝在油箱頂部，其上有三個單向閥、一個比例溢流閥、一個電液換向閥和一個先導式溢流閥，共六個液壓閥。高壓油流經(jīng)閥塊 A進入主油路，并經(jīng)過閥塊 A 返回油箱。閥塊 B 安裝在油箱頂部，其上有兩個電磁換向閥和一個減壓閥。做小流量試驗時，主油路流經(jīng)閥塊 B。閥塊上的兩個電磁換向閥控制著激振器前的液控單向閥。閥塊 C 安裝在激振器上，其上有大、小流量的電液伺服閥各一個，液控單向閥四個，壓力傳感器兩個。兩個壓力傳感器用于測量激振器中兩個油腔內的油壓。唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計234 液壓阻尼器試驗臺結構設計4.1 試驗臺架設計試驗臺架是系統(tǒng)進行試驗的平臺。系統(tǒng)產(chǎn)生的拉壓力能達到 100T 之巨，所以設計采用了大剛度封閉式承力框架結構來承受 1000KN 的力。在封閉式承力框架結構的一端裝有“液壓激振器” ，在另一端安裝不同長度加長桿來完成位置調整，以適應不同規(guī)格液壓阻尼器的長度變化。如下圖 4.1 所示：試驗臺架主要由安裝平臺、左右支撐立板、左右滑動板、兩根導向軸、液壓激振器、位移傳感器、拉壓（力）傳感器、長度調節(jié)桿、液壓閥塊 C 等組成。圖 4.1 液壓阻尼器試驗臺架唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計244.1.1 計算設計左、右支撐立板由于試驗臺要對液壓阻尼器 1-33Hz 范圍內進行不同載荷的試驗，故其承受的為交變應力，為便于設計,首先假設計其靜態(tài)數(shù)值來估取其值。(1)計算左右支撐立板尺寸由所選激振器液壓缸的尺寸以及考慮到試驗臺所測試的液壓阻尼器的尺寸初步擬定立板的側面為 A＝l×h＝1400×840＝1.19×10 6mm2。選立板的材料為 45 鋼調質，其材料性能為：； ； 。630?b?4s%1?s?查機械設計手冊得 45 鋼的基本許用應力［ σ ］＝329MPa 。由公式其中 W 為抗彎截面系數(shù)。當高為 h 寬為 b 的矩形，則 62123hIWz??代入數(shù)據(jù)得支撐板厚度為 b≥0.011m，取 b=60mm。其底部凸緣部分寬度b1=40mm，其厚 h0=50。(2)支撐板與座連接設計支撐板與底座采用雙頭螺柱連接，由受載分布情況，采用 8 個雙頭螺柱沿中心線對稱布置，以保證連接接合而受力比較均勻。由于螺柱主要承受軸向載荷，故按其靜強度設計，再對其疲勞強度和擠壓及剪切強度條件做精確校核。由于螺柱材料是塑性的，可根據(jù)第四強度理論，求出螺栓預緊狀態(tài)下的計算應力為： ????3.1)5.0(33222 ???ca故螺栓危險截面的拉伸強度條件為： ?????2104.dFca式中，F(xiàn) 0—為螺栓所受的預緊力，單位為 N；d 1—螺栓危險截面的直徑，mm；［ σ ］— 螺栓材料許用應力，MPa。代入數(shù)據(jù)得螺栓最小直徑 d1=17.5mm,取 d1=20mm.查手冊選其型號為?????Mmaxax唐 山 學 院 畢 業(yè) 設 計25GB/T897-19884.1.2 左右滑動板設計滑動板主要承受壓力，對其他力學性能要求不高，故按抗壓強度計算，初選端面?zhèn)让?A=l×h=1000×400＝8×10 5mm2。立板材料 45 鋼正火回火，其力學性能為： ； ； 。630?b?4s%1?s?由于該系統(tǒng)中載荷隨時間變化，滑動板承受為交變應力。故查機械設計手冊得 45 鋼的基本許用應力 σ ca=230MPa,由 caAF??maxa其中 A=l×b，代人上式得 MPaN6.80.1230F6camx????取整得 b=50mm。中央凸臺半徑取 R=120mm。左側滑板固定兩個位移傳感器，右側滑板凸臺放置力傳感器。右滑板前固定帶凹槽墊板用的來放置加長桿用以調節(jié)左右滑板位置，以適應不同液壓阻尼器的試驗要求。加長桿做成一系列的不同的長度，然后根據(jù)試驗要求通過增加或減少各種加長桿來達到試驗所需的長度。墊板厚取100mm，A＝中間凹槽深 30mm,半徑 Ｒ ＝100mm。4.1.3 導向軸的設計計算導向軸主要承受水平方向（軸向）的拉、壓應力，以及滑板，阻尼器的自重對其產(chǎn)生的彎曲變形。由于導向軸是主要承受水平方向的拉力，其值相對較大，而滑板，阻尼器的自重產(chǎn)生的彎曲變形較小，故按其承受拉伸應力要求計算，再進行彎曲強度校核。選軸的材料為 45 鋼正火，表面高頻淬火，以增強其耐磨性。45 鋼材料性能為：； ； 。630?b?4s%1?s?由于本實驗為動態(tài)脈沖應力，故不能按常規(guī)計算，查機械設計手冊得其基本許用應力為 。2?ca取軸的長度為 4000mm，其截面直徑為 d 由材料力學基本公式cadFA????2max4