風(fēng)力發(fā)電增速齒輪箱設(shè)計(jì)【含proe三維及7張CAD圖】
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請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609I風(fēng)力發(fā)電增速齒輪箱設(shè)計(jì)中文摘要風(fēng)電產(chǎn)業(yè)的飛速發(fā)展促成了風(fēng)電裝備制造業(yè)的繁榮，風(fēng)電增速齒輪箱作為風(fēng)電機(jī)組的核心部件，倍受國(guó)內(nèi)外風(fēng)電相關(guān)行業(yè)和研究機(jī)構(gòu)的關(guān)注。但由于國(guó)內(nèi)風(fēng)電齒輪箱的研究起步較晚，技術(shù)薄弱，特別是兆瓦級(jí)風(fēng)電齒輪箱，主要依靠引進(jìn)國(guó)外技術(shù)。因此，急需對(duì)兆瓦級(jí)風(fēng)電齒輪箱進(jìn)行自主開(kāi)發(fā)研究，真正掌握風(fēng)電齒輪箱設(shè)計(jì)制造技術(shù)，以實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)國(guó)產(chǎn)化目標(biāo)。本文首先，根據(jù)風(fēng)電齒輪箱承受載荷的復(fù)雜性，對(duì)其載荷情況進(jìn)行了分析研究，確定齒輪箱的機(jī)械結(jié)構(gòu)。選取兩級(jí)行星派生型傳動(dòng)方案，通過(guò)計(jì)算，確定各級(jí)傳動(dòng)的齒輪參數(shù)。其次，對(duì)行星齒輪傳動(dòng)進(jìn)行受力分析，得出各級(jí)齒輪受力結(jié)果。依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行靜強(qiáng)度校核，結(jié)果符合安全要求。最后，繪制 CAD 裝配圖，并構(gòu)建了 Pro/E 的三維模型。關(guān)鍵詞：風(fēng)電 增速齒輪箱 設(shè)計(jì) 校核 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609IIAbstractThe rapid development of wind power industry has contributed to the prosperity of wind power equipment manufacturing industry, and the wind power growth gear box is the core component of the wind turbine, which has been paid much attention by domestic and foreign wind power related industries and research institutions. But because of the research of the domestic wind power gear box, the technology is weak, especially the MW level wind power gearbox, which mainly depends on the introduction of foreign technology. Therefore, it is urgent to carry out research on the development of the MW level wind power gear box, and the real master of the wind power gearbox design and manufacture technology, in order to achieve the localization of the wind turbine.In this paper, according to the complexity of the load of wind turbine gearbox, the load condition is analyzed and studied, and the mechanical structure of gear box is determined. Select the two stage planetary transmission scheme, through the calculation, determine the gear parameters at all levels of transmission. Secondly, the stress analysis of the planetary gear transmission is carried out. According to the standard static strength check, the results accord with safety requirements. Finally, the CAD assembly drawing is drawn, and the 3D model of Pro/E is constructed. Key words:Wind power; Growth gear box; Design; Verification 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609III目 錄中文摘要 ............................................................................................................................IAbstract.............................................................................................................................II1 緒論 ...............................................................................................................................11.1 課題背景及意義 .................................................................................................11.2 風(fēng)電齒輪箱國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀 .....................................................................................11.2.1 風(fēng)電齒輪箱國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 ..................................................................11.1.2 我國(guó)風(fēng)電齒輪箱設(shè)計(jì)制造技術(shù)現(xiàn)狀 ......................................................22 總體方案的確定 ...........................................................................................................32.1 設(shè)計(jì)要求及參數(shù)選擇 .........................................................................................32.1.1 設(shè)計(jì)要求 ..................................................................................................32.1.2 參數(shù)選擇 ..................................................................................................32.2 方案選擇 .............................................................................................................32.2.1 方案論述 ..................................................................................................32.2.2 方案確定 ..................................................................................................53 齒輪設(shè)計(jì)與校核 ...........................................................................................................63.1 第一級(jí)行星輪系傳動(dòng)設(shè)計(jì)與校核 .....................................................................63.1.1 齒輪基本參數(shù)計(jì)算 ..................................................................................63.1.2 行星輪齒裝配條件驗(yàn)算 ..........................................................................63.1.3 行星傳動(dòng)齒輪強(qiáng)度校核 ..........................................................................73.2 第二級(jí)平行軸圓柱斜齒輪設(shè)計(jì)與校核 ...........................................................113.2.1 基本參數(shù)計(jì)算 ........................................................................................113.2.2 齒輪強(qiáng)度校核 ........................................................................................113.3 第三級(jí)平行軸圓柱直齒輪設(shè)計(jì)與校核 ...........................................................143.3.1 基本參數(shù)計(jì)算 ........................................................................................143.3.2 齒輪強(qiáng)度校核 ........................................................................................154 傳動(dòng)軸及軸上零件的設(shè)計(jì)與校核 ..............................................................................18 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609IV4.1 行星輪心軸的設(shè)計(jì)與校核 ...............................................................................184.1.1 初步確定軸的最小直徑 ........................................................................184.1.2 行星輪心軸強(qiáng)度計(jì)算 ............................................................................184.1.3 行星輪軸承壽命計(jì)算 ............................................................................184.2 圓柱齒輪傳動(dòng)中間齒輪軸設(shè)計(jì) .......................................................................194.2.1 初步確定軸的最小直徑 ........................................................................194.2.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ........................................................................................194.3 圓柱齒輪傳動(dòng)輸出軸的設(shè)計(jì) ...........................................................................214.3.1 初步確定軸的最小直徑 ........................................................................214.3.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ........................................................................................214.4 輸入軸連接形式選擇及計(jì)算 ...........................................................................235 齒輪箱及其他部件的設(shè)計(jì) .........................................................................................255.1 傳動(dòng)齒輪箱箱體設(shè)計(jì) .......................................................................................255.2 齒輪箱的密封、潤(rùn)滑、冷卻 ...........................................................................255.2.1 齒輪箱的密封 ........................................................................................255.2.2 齒輪箱的潤(rùn)滑、冷卻 ............................................................................265.3 齒輪箱的使用安裝 ...........................................................................................27總 結(jié) ...............................................................................................................................28參考文獻(xiàn) .........................................................................................................................29致 謝 .............................................................................................................................30 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960911 緒論1.1 課題背景及意義經(jīng)濟(jì)、能源與環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展是實(shí)現(xiàn)國(guó)家現(xiàn)代化目標(biāo)的必要條件。為了解決化石能源的不斷消耗對(duì)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境的影響問(wèn)題，我國(guó)和一些主要發(fā)達(dá)國(guó)家在未來(lái)能源規(guī)劃中，都明確提出了可再生能源發(fā)展的具體目標(biāo)。在《國(guó)家中長(zhǎng)期（2006—2020 年）科學(xué)和技術(shù)發(fā)展規(guī)劃綱要》中，將可再生能源規(guī)?；昧袨槟茉纯沙掷m(xù)發(fā)展中的關(guān)鍵科學(xué)問(wèn)題之一。風(fēng)力發(fā)電是清潔可再生能源，蘊(yùn)存量巨大，具有實(shí)際開(kāi)發(fā)利用價(jià)值。中國(guó)水電資源 370 GW，風(fēng)能資源有 250 GW，風(fēng)能與水能總量旗鼓相當(dāng)。風(fēng)力發(fā)電機(jī)組中的齒輪箱是一個(gè)重要的機(jī)械部件，其主要功用是將風(fēng)輪在風(fēng)力作用下所產(chǎn)生的動(dòng)力傳遞給發(fā)電機(jī)并使其得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速。通常風(fēng)輪的轉(zhuǎn)速很低，遠(yuǎn)達(dá)不到發(fā)電機(jī)發(fā)電所要求的轉(zhuǎn)速，必須通過(guò)齒輪 箱齒輪副的增速作用來(lái)實(shí)現(xiàn)，故也將齒輪箱稱之為增速箱。齒輪箱作為傳遞動(dòng)力的部件，在運(yùn)行期間同時(shí)承受動(dòng)、靜載荷。其動(dòng)載荷部分取決于風(fēng)輪、發(fā)電機(jī)的特性和傳動(dòng)軸、聯(lián)軸器的質(zhì)量、剛度、阻尼值以及發(fā)電機(jī)的外部工作條件。開(kāi)發(fā)新能源是國(guó)家能源建設(shè)實(shí)施可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的需要，是促進(jìn)能源結(jié)構(gòu)調(diào)整、減少環(huán)境污染、推進(jìn)技術(shù)進(jìn)步的重要手段。風(fēng)力發(fā)電是新能源技術(shù)中最成熟、最具規(guī)模開(kāi)發(fā)條件和商業(yè)化發(fā)展前景的發(fā)電方式之一。1.2 風(fēng)電齒輪箱國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀1.2.1 風(fēng)電齒輪箱國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀風(fēng)機(jī)增速齒輪箱是風(fēng)力發(fā)電整機(jī)的配套產(chǎn)品，是風(fēng)力發(fā)電機(jī)組中一個(gè)重要的機(jī)械傳動(dòng)部件，它的重要功能是將風(fēng)輪在風(fēng)力作用下所產(chǎn)生的動(dòng)力傳遞給發(fā)電機(jī)，使其得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速進(jìn)行發(fā)電。風(fēng)力發(fā)電機(jī)組通常安裝在高山，荒野，海灘，海島等野外風(fēng)口處，經(jīng)常承受無(wú)規(guī)律的變相變負(fù)荷的風(fēng)力作用以及強(qiáng)陣風(fēng)的沖擊，并且常年經(jīng)受酷暑嚴(yán)寒和極端溫差的作用，故對(duì)其可靠性和使用壽命都提出了比一般機(jī)械產(chǎn)品高得多的要求。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196092國(guó)外兆瓦級(jí)風(fēng)電齒輪箱是隨風(fēng)電機(jī)組的開(kāi)發(fā)而發(fā)展起來(lái)的，Renk，F(xiàn)lender 等風(fēng)電齒輪箱制造公司在產(chǎn)品開(kāi)發(fā)過(guò)程中采用三維造型設(shè)計(jì)，有限元分析，動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)等先進(jìn)技術(shù)，并通過(guò)模擬和試驗(yàn)測(cè)試對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行驗(yàn)證。此外，國(guó)外通過(guò)理論分析及試驗(yàn)測(cè)試對(duì)風(fēng)電齒輪箱的運(yùn)行性能進(jìn)行了系統(tǒng)的研究，為風(fēng)電齒輪箱的設(shè)計(jì)提供了可靠的依據(jù)。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) GB/Tl9703-2003 和國(guó)際標(biāo)準(zhǔn) IS081400-4：2005 都對(duì)風(fēng)電齒輪箱設(shè)計(jì)提出了具體的設(shè)計(jì)規(guī)范和要求。盡管國(guó)際上齒輪箱設(shè)計(jì)技術(shù)已經(jīng)比較成熟，但統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明，齒輪箱出現(xiàn)故障仍然是 M 機(jī)故障的最主要原因，約占風(fēng)機(jī)故障總數(shù)的20％左右。由于我國(guó)商業(yè)化大型風(fēng)力發(fā)電產(chǎn)業(yè)起步較晚，技術(shù)上較歐美等風(fēng)能技術(shù)發(fā)達(dá)國(guó)家存在較大差距。做為世界上的風(fēng)能大國(guó)，目前我國(guó)大型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的開(kāi)發(fā)主要是引進(jìn)國(guó)外成熟的技術(shù)，關(guān)鍵就因?yàn)槲覈?guó)的設(shè)計(jì)水平不高。目前我國(guó)主要有幾家公司制造風(fēng)電齒輪箱：南京高精齒輪有限公司，重慶齒輪箱有限責(zé)任公司，杭州前進(jìn)齒輪箱集團(tuán)。 1.1.2 我國(guó)風(fēng)電齒輪箱設(shè)計(jì)制造技術(shù)現(xiàn)狀 目前國(guó)內(nèi)已基本掌握了兆瓦以下風(fēng)電增速箱的設(shè)計(jì)制造技術(shù)國(guó)產(chǎn)風(fēng)電機(jī)組的主流機(jī)型為 600kW～800kW 其增速齒輪箱已在重慶齒輪箱有限責(zé)任公司，南京高精齒輪集團(tuán)有限公司，杭州前進(jìn)齒輪箱集團(tuán)有限公司等廠家批量生產(chǎn)。盡管如此我國(guó)風(fēng)電齒輪箱仍是風(fēng)電設(shè)備國(guó)產(chǎn)化中的薄弱環(huán)節(jié)尚不能滿足市場(chǎng)需求。目前國(guó)內(nèi)風(fēng)電機(jī)組的技術(shù)引進(jìn)基本上是以產(chǎn)品生產(chǎn)許可方式進(jìn)行的從國(guó)外引進(jìn)的只是風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的集成技術(shù)并不包括齒輪箱的設(shè)計(jì)制造技術(shù)。國(guó)內(nèi)風(fēng)力發(fā)電增速齒輪箱的設(shè)計(jì)基本是參照引進(jìn)集成技術(shù)中的齒輪箱采購(gòu)規(guī)范進(jìn)行的齒輪箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和外聯(lián)結(jié)尺寸按進(jìn)口風(fēng)力發(fā)電機(jī)組要求進(jìn)行類比設(shè)計(jì)。因此國(guó)內(nèi)并未真正引進(jìn)風(fēng)電齒輪箱的設(shè)計(jì)制造技術(shù)更談不上完全掌握先進(jìn)的設(shè)計(jì)制造技術(shù)。在風(fēng)力發(fā)電傳動(dòng)裝置技術(shù)研究方面國(guó)內(nèi)起步較晚基礎(chǔ)較薄弱人才匱乏。鄭州機(jī)械研究所近幾年來(lái)對(duì)國(guó)內(nèi)外風(fēng)電齒輪箱先進(jìn)技術(shù)進(jìn)行了跟蹤研究并依靠幾十年的齒輪傳動(dòng)和強(qiáng)度等專業(yè)的成果，經(jīng)驗(yàn)的積累開(kāi)發(fā)出了全套風(fēng)力發(fā)電傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)分析軟件——WinGear。此外鄭州機(jī)械研究所還開(kāi)發(fā)了基于 Solid Works 的智能型 CAE分析系統(tǒng)能方便地實(shí)現(xiàn)對(duì)箱體，行星架，輸入軸等重要零部件的有限元分析和優(yōu)化。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196093 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960942 總體方案的確定2.1 設(shè)計(jì)要求及參數(shù)選擇2.1.1 設(shè)計(jì)要求綜合所學(xué)知識(shí)，如《機(jī)械制圖》 、 《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》 、 《工程力學(xué)》 、 《機(jī)電一體化設(shè)計(jì)》等相關(guān)知識(shí)，獨(dú)立設(shè)計(jì)風(fēng)電增速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。主要包含以下內(nèi)容：（1）搜集資料，查閱相關(guān)文獻(xiàn)，擬定增速箱總體方案（不少于 3 種） ；（2）確定增速齒輪箱的整體方案；（3）依據(jù)增速箱主要各零件的基本參數(shù)和機(jī)構(gòu)形式，進(jìn)行相關(guān)的尺寸計(jì)算和校核的計(jì)算；（4）繪制總體裝配圖、拆畫主要零部件零件圖；（5）進(jìn)行三維造型制作。2.1.2 參數(shù)選擇根據(jù)設(shè)計(jì)要求本次設(shè)計(jì)選定基本參數(shù)如下：增速器齒輪箱的主要設(shè)計(jì)要求如表 2-1 所示。表 2-1 原始設(shè)計(jì)要求額定功率 500kW增速比 52~72輸出轉(zhuǎn)速 1400~1600r/min輸入轉(zhuǎn)速 24~35r/min分度圓壓力角 20°模數(shù) 5~152.2 方案選擇2.2.1 方案論述風(fēng)力發(fā)電機(jī)組齒輪箱的種類很多，按照傳統(tǒng)類型可分為圓柱齒輪箱、行星齒輪箱以及它們互相組合起來(lái)的齒輪箱；按照傳動(dòng)的級(jí)數(shù)可分為單級(jí)和多級(jí)齒輪箱；按照傳動(dòng)的布置形式又可分為展開(kāi)式、分流式和同軸式以及混合式等。常用齒輪箱形式及其特點(diǎn)和應(yīng)用見(jiàn)表 2-1。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196095表 2-1 常用風(fēng)力發(fā)電機(jī)組增速箱的形式和應(yīng)用傳遞形式 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 推薦傳動(dòng) 比 特點(diǎn)及應(yīng)用展開(kāi)式 60~821?i結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但齒輪箱對(duì)于軸承的位置不對(duì)稱，因此要求軸有較大剛度。高速級(jí)齒輪布置在原理轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形可部分抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均現(xiàn)象，用于載荷比較平緩場(chǎng)合。高速級(jí)一般做成斜齒，低速級(jí)可做成直齒分流式 60~821?i結(jié)構(gòu)復(fù)雜，但由于齒輪箱對(duì)于軸承對(duì)稱布置，與展開(kāi)式相比載荷沿齒寬分布均勻、軸承受載較均勻，中間軸危險(xiǎn)截面上的轉(zhuǎn)矩只相當(dāng)于軸所傳遞轉(zhuǎn)矩的一半，適用于變載荷的場(chǎng)合。高速級(jí)一般用斜齒，低速級(jí)可用直齒或人字齒同軸式 60~821?i減速器橫向尺寸較小，兩對(duì)齒輪浸入油中深度大致相同，但軸向尺寸和重量較大，且中間軸較長(zhǎng)、剛度差，使沿齒寬載荷分布不均勻，高速軸的承載能力難于充分利用兩級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)同軸分流式 60~821?i每對(duì)嚙合齒輪僅傳遞全部載荷的一半，輸入軸和輸出軸只承受轉(zhuǎn)矩，中間軸只受全部載荷的一半，故與傳遞同樣功率的其他減速器相比，軸頸尺寸可以縮小對(duì)于 0.5 兆瓦級(jí)風(fēng)電齒輪箱，傳動(dòng)比多在 50~100 左右，一般有兩種傳動(dòng)形式：一級(jí)行星+ 兩級(jí)平行軸圓柱齒輪傳動(dòng)，兩級(jí)行星+ 一級(jí)平行軸圓柱齒輪傳動(dòng)。相對(duì)于平行軸圓柱齒輪傳動(dòng)，行星傳動(dòng)的以下優(yōu)點(diǎn)：傳動(dòng)效率高，體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，傳遞功率范圍大，使功率分流；合理使用了內(nèi)嚙合；共軸線式的傳動(dòng)裝置，使軸向尺寸大大縮小而；運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)、抗沖擊和振動(dòng)能力較強(qiáng)。在具有上述特點(diǎn)和優(yōu)越性的同時(shí)，行星齒輪傳動(dòng)也存在一些缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)形式比定軸齒輪傳動(dòng)復(fù)雜；對(duì)制造質(zhì)量要求高：由于體積小、散熱面積小導(dǎo)致油溫升高，故要求嚴(yán)格的潤(rùn)滑與冷卻裝置。這兩種行星傳動(dòng)與平行軸傳動(dòng)相混合的傳動(dòng)形式，綜合了兩者的優(yōu)點(diǎn)。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960962.2.2 方案確定依據(jù)提供的技術(shù)數(shù)據(jù)，經(jīng)過(guò)方案比較，采用一級(jí)行星派生型傳動(dòng)，即一級(jí)行星傳動(dòng)+ 兩級(jí)平行軸定軸傳動(dòng)。根據(jù)選定的電機(jī)的輸入速度和經(jīng)過(guò)減速機(jī)構(gòu)減速后的輸出速度，確定出這個(gè)減速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比范圍。取輸入轉(zhuǎn)速：28rpm取增速機(jī)構(gòu)增速后的輸出速度：1550rpm（2-1）36.52810?i根據(jù)減速裝置的用途和工作特點(diǎn)，傳動(dòng)形式定位兩級(jí)定軸傳動(dòng)+單級(jí)行星傳動(dòng)，行星傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)形式確定為：?jiǎn)渭?jí) 2K-H（NWG ）型行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。確保其穩(wěn)定性，行星輪數(shù)目為 4，其傳動(dòng)比范圍為： 。由此，初定傳動(dòng)比分5.6~12?i配情況如下：第一級(jí)定軸傳動(dòng)： =2.95451i第二級(jí)定軸傳動(dòng)： =3.63152第三級(jí)行星傳動(dòng)： =5.16673i考慮到 500kW 風(fēng)力發(fā)電機(jī)大功率，要求結(jié)構(gòu)緊湊、高可靠性等特點(diǎn)，結(jié)合中國(guó)船級(jí)社風(fēng)力發(fā)電機(jī)組規(guī)范，本文采用的傳動(dòng)形式如圖 2-1。圖 2-1 風(fēng)力發(fā)電機(jī)組增速箱傳動(dòng)簡(jiǎn)圖增速器傳動(dòng)結(jié)構(gòu)分為三級(jí)，第一級(jí)為行星輪系，第一級(jí)行星架為輸入端，由第一級(jí)太陽(yáng)輪傳遞至第二級(jí)斜齒圓柱齒輪平行軸輪系傳動(dòng)；第三級(jí)采用直齒輪平 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196097行軸輪系傳動(dòng)，直接與電機(jī)相聯(lián)。3 齒輪設(shè)計(jì)與校核3.1 第一級(jí)行星輪系傳動(dòng)設(shè)計(jì)與校核3.1.1 齒輪基本參數(shù)計(jì)算根據(jù)初定條件即 （3-1）CnZiwabH?? CZa??4167.5盡可能取質(zhì)數(shù)， 則24a3?C（3-167.5?abbHZi2）計(jì)算 ：bZ（3-10)(??????baHawbiZnC3）計(jì)算并初選 ：cZ（3-38)(21????abcZ4）初選 27?cZ預(yù)計(jì)嚙合角??200???cbac?3.1.2 行星輪齒裝配條件驗(yàn)算（1）同心條件為了保證中心輪和行星架軸線重合，各對(duì)嚙合齒輪間的中心距必須相等。而對(duì)于角度變位傳動(dòng)，應(yīng)為 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196098（3-5）tbctacZZ??????oss（2）裝配條件由于各行星輪必須均布于中心齒輪之間。為此，各齒輪齒數(shù)與行星輪個(gè)數(shù)必須滿足裝配條件，否則，會(huì)出現(xiàn)行星齒輪無(wú)法裝配的情況。單排 2K-H 行星傳動(dòng)的裝配條件為：兩中心輪的齒數(shù)之和應(yīng)為行星輪數(shù)目的整數(shù)倍。即 （整數(shù)） CnZwca??（3-6）（3）鄰接條件保證相鄰兩行星輪的齒頂不相碰即 （3-acwdna???180si27）根據(jù)以上條件，初選模數(shù)為 10mm，按照技術(shù)要求查閱相關(guān)手冊(cè)，確定第一級(jí)行星輪系具體參數(shù)如表 3-1。表 3-1 第一級(jí)行星輪系參數(shù)齒數(shù) 模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角中心輪 24 10 0 260 215 240 0°行星輪 38 10 0 400 355 380 0°第一級(jí)內(nèi)齒圈 100 10 0 980 1025 1000 0°3.1.3 行星傳動(dòng)齒輪強(qiáng)度校核在行星輪系傳動(dòng)中，太陽(yáng)輪與行星輪間接觸強(qiáng)度最大，故只需驗(yàn)證該嚙合副齒輪接觸強(qiáng)度即可。根據(jù)中國(guó)船級(jí)社風(fēng)力發(fā)電機(jī)組規(guī)范，對(duì)各級(jí)行星輪系進(jìn)行強(qiáng)度校核。（1）太陽(yáng)輪與行星輪外嚙合接觸強(qiáng)度及彎曲強(qiáng)度校核 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196099太陽(yáng)輪 a 和行星輪 c 的材料選用 20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度56～60HRC，查閱手冊(cè)，選取 σHlim=1500MPa，σ Flim=480MPa輸入軸轉(zhuǎn)矩（4-mN17593.20950)(2 ?????nPTH1）太陽(yáng)輪輸入轉(zhuǎn)矩為（4-3405617.5921 ???iT2）太陽(yáng)輪輪齒上的轉(zhuǎn)矩為（4-mN971430561. ????pnTk3）式中 np—行星輪個(gè)數(shù)，n p=4；kp—太陽(yáng)輪浮動(dòng)時(shí)載荷分配的不均衡系數(shù)，k p=1.15。查手冊(cè)選取齒寬系數(shù) 83.0?d?計(jì)算齒寬為（4-4）m2.19240.11 ???b取 20?B205各系數(shù)的確定如下：使用系數(shù) 7.1AK動(dòng)載系數(shù)為（4-01.583.180.2403.103.1 221 ???????uvzV5）式中 —小齒輪 的速度， （4-v1z m/s./s069.4106???ndv6） 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960910接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-275.103.)/(18.052???bdbKH?7）彎曲強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-24.1)75.()(9.09.0???HF8）齒輪間載荷分布系數(shù)為（4-1??FHK9）則綜合系數(shù)為（4-25.17.0175.??????HVAH10）（4-0.4..??FVAFK11）齒面接觸應(yīng)力為（4-04MPa1 20481593.5127.0175.8.5.29? ??????bduKZtHVAHE????12）式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-EZ 2N/m190?EZ13）—節(jié)點(diǎn)區(qū)域影響系數(shù)， （4-14）H 5.2H—螺旋角系數(shù)， （4-15）?Z1cos???Z 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960911—重合度系數(shù)，（4-16）?Z 8.0365.14?????Z為 與 的重合度，?(24138).?—圓周力，（4-17）tF N81592240703???dTt齒面許用接觸應(yīng)力為（4-MPa138059.16.lim?????HWRXVLHPSZ??18）接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-32.1048??HPS?19）式中 —潤(rùn)滑系數(shù)，（4-LZ 02.1)(5.91.0)21(5.9.04 ??????LZ20）—速度系數(shù)，（4-21）VZ 96.08.1457.93.04157.93.0?????vZV—粗糙度系數(shù)，R（4-22）94.02)583.1(0.)1(53.08.308. ??????????????????duZz—工作硬化系數(shù)， ；W1WZ—接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的尺寸系數(shù)， （4-23）XZ 105.1???nXmZ太陽(yáng)輪齒根彎曲應(yīng)力為 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960912（4-MPa30120859.1075.641.0 ?????bmFKYtVAFSF?????24）式中 —重合度系數(shù)，（4-?Y 7.01653.2.cos75.. 2??????????Y25）—螺旋角系數(shù)，（4-? 120??26）—齒形系數(shù)， 。FSY6.4?FSY齒根許用彎曲應(yīng)力為（4-MPa652.148095.012)(lim???FXRrelTlSTFPS???27）齒根彎曲強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-19.23065?FPS?28）（2）行星輪與內(nèi)齒圈彎曲強(qiáng)度校核內(nèi)齒輪的材料選用 42CrMo，調(diào)質(zhì)，齒面硬度 HBS≥260，查手冊(cè)，選取σHlim=720MPa，σ Flim=320MPa內(nèi)齒輪齒根彎曲應(yīng)力為（4-MPa130460815922.0175.641.0 ?????bmFKYtVAFSF?????29） 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960913齒根許用彎曲應(yīng)力為（4-MPa43825.109.012)(lim????FXRrelTlSTFPSY???30）齒根彎曲強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-37.1048?FPS?31）3.2 第二級(jí)平行軸圓柱斜齒輪設(shè)計(jì)與校核3.2.1 基本參數(shù)計(jì)算齒數(shù)分配如下： 21ziz??具體參數(shù)如表 3-2。表 3-2 第二級(jí)平行軸斜齒輪參數(shù)分度圓直徑： ；87.6341?d82.142?d標(biāo)準(zhǔn)中心距： 50a3.2.2 齒輪強(qiáng)度校核材料選用 20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度 56～60HRC，查閱手冊(cè)，選取σHlim=1500MPa，σ Flim=480MPa輸入軸轉(zhuǎn)矩 ， （4-mN340562??Trp913.42?n32）查手冊(cè)選取齒寬系數(shù) 1d?齒數(shù)模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角直齒輪一 69 9 0 652.87 612.86 634.87 12°第二級(jí)直齒輪二 19 9 0 192.82 152.81 174.82 12° 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960914計(jì)算齒寬為（4-33 ）m8.174.11 ????db?取 m752?B80B齒輪 z1 受到轉(zhuǎn)矩為（4-N94.37615.3421 ????iT34）各系數(shù)的確定如下：使用系數(shù) 75.1?AK動(dòng)載系數(shù)為（4-35）026.135.1678.41903.103.122 ??????uvzV式中 —小齒輪 的速度，（4-36）m/s78.4/s106.58.74106?????ndv接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-38.10.)/(.521??bdbKH?37）彎曲強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-38.1).()(9.09.0???HF38）齒輪間載荷分布系數(shù)為（4-1??FHK39）齒面接觸應(yīng)力為 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609151352MPa 1758.40296315.38.1026.7518.094.0? ??????bdFuKZtHVAHE????式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-EZ 2N/m9?EZ40）—節(jié)點(diǎn)區(qū)域影響系數(shù)， （4-41）H 45.2H—螺旋角系數(shù)， （4-42）?Z 9.01cos?????Z—重合度系數(shù)， 為 與 的? 8.3675.4??? ??(19?Z26重合度， （4-43）)675.1??—圓周力，（4-44）tF N107298.74920???dTt齒面許用接觸應(yīng)力為（4-45）MPa142509.05.192.lim ?????HWRXVLHPSZ??接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-05.1324??HPS?46）式中 —潤(rùn)滑系數(shù)，（4-LZ 02.1)(5.91.0)21(5.9.04 ??????LZ47）—速度系數(shù)，（4-48）VZ 98.073.415.93.04157.93.0?????vZV 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960916—粗糙度系數(shù)，RZ 945.08.17)635.(105.)1(53.0 .308. ??????????????????duz—工作硬化系數(shù)， ；WZWZ—接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的尺寸系數(shù)，X 05.1.5???nXmZ結(jié)果計(jì)算發(fā)現(xiàn)第二級(jí)斜齒圓柱齒輪接觸強(qiáng)度不夠高，應(yīng)采取變位。為盡可能提高齒輪的接觸強(qiáng)度，應(yīng)按最大嚙合角選取總變位系數(shù) 。由?x，查變位系數(shù)線圖得其總變位系數(shù) 。869121????z 1.2?分配變位系數(shù) 、 。根據(jù)傳動(dòng)比由變位系數(shù)線圖得 ，x2 70x（4-49）4.170.12??x再次驗(yàn)算齒輪接觸強(qiáng)度為 186MPa 1758.40296315.38.1026.7518.095.20? ??????bdFuKZtHVAHE????式中 —節(jié)點(diǎn)區(qū)域影響系數(shù)，HZ.?HZ接觸強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-20.1864HPS?50）經(jīng)變位后齒輪接觸強(qiáng)度得到明顯提高。第二級(jí)齒輪 齒根彎曲應(yīng)力為（4-MPa41291750238.026.175.48069. ?????bmFKYtVAFSF????? 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196091751）式中 —重合度系數(shù)，?Y 69.0.675.102.cos75.02. 2??????????Y—螺旋角系數(shù)，（4-52）? 8.10???—齒形系數(shù)， 。FSY2.4?FSY齒根許用彎曲應(yīng)力為（4-MPa652.148095.012)(lim???FXRrelTlSTFPS???53）輸入齒齒根彎曲強(qiáng)度的安全系數(shù)為（4-54 ）60.1425?FPS?3.3 第三級(jí)平行軸圓柱直齒輪設(shè)計(jì)與校核3.3.1 基本參數(shù)計(jì)算齒數(shù)分配如下： 231ziz??具體參數(shù)如表 3-3。表 3-3 第三級(jí)平行軸直齒輪參數(shù)齒數(shù)模數(shù) 變位系數(shù) 齒頂圓 齒根圓 分度圓 螺旋角直齒輪一 65 6 0 402 375 390 0°第三級(jí)直齒輪二 22 6 0 144 117 132 0°分度圓直徑： ；391?d132?d標(biāo)準(zhǔn)中心距： 2a3.3.2 齒輪強(qiáng)度校核 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960918材料選用 20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度 56～60HRC，查閱手冊(cè)，選取σHlim=1500MPa，σ Flim=480MPa輸入軸轉(zhuǎn)矩 ， （4-mN94.372??Trp62.52?n55）查手冊(cè)選取齒寬系數(shù) 1d?計(jì)算齒寬為（4-56）m13211????b取 m352?B40B小齒輪受到轉(zhuǎn)矩（4-N3174954.2371 ????iT57）各系數(shù)的確定如下：使用系數(shù) 75.1?AK動(dòng)載系數(shù)為（4-067.1954.2167.023.0103.121 ?????uvzV58）式中 —小齒輪 的速度v1z（4-59）m/s67.10/s06.5432061 ????nd接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-378.1.)/(8.521??bdbKH?60）彎曲強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù)為（4-34.1)78.()(9.09.0???HF 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--14599196091961）齒輪間載荷分布系數(shù)為（4-1??FHK62）齒面接觸應(yīng)力為（4-129MPa 1352480995.21378.06.1758.05.? ??????bduKZtHVAHE????63）式中 —鋼制齒輪的彈性系數(shù)， （4-EZ 2N/m190?EZ64）—節(jié)點(diǎn)區(qū)域影響系數(shù)，H 5.2H—螺旋角系數(shù)， （4-65）?Z1cos???Z—重合度系數(shù)， 為 與 的重合? 78.064.?? ??(21?Z65度， （4-66）)8.2??—圓周力，（4-67）tF N4809132702???dTt齒面許用接觸應(yīng)力為 MPa1425094.05.98.lim ?????HWRXVLHPSZ??齒面接觸強(qiáng)度安全系數(shù)為（4-26.194??HP?68） 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960920齒根彎曲應(yīng)力為（4-MPa20891357.024.067.158.417.0 ?????bmFKYtVAFSF?????69）式中 —重合度系數(shù)?Y（4-70）7.0)(cos647.1502cos75.02. 2??????????—螺旋角系數(shù)，（4-80）?Y0???Y—齒形系數(shù)， 。FS 8.4?FS齒根許用彎曲應(yīng)力為（4-MPa652.148095.012)(lim???FXRrelTlSTFPSY???81）齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)為（4-15.32086?FPS?82）由上述校核可知，該傳動(dòng)設(shè)計(jì)方案基本符合強(qiáng)度要求，切實(shí)可行。該方案選取大齒寬和高等級(jí)制造精度保證機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，避免了點(diǎn)蝕和膠合等失效情況的出現(xiàn)，選取合適的傳動(dòng)比來(lái)滿足傳動(dòng)要求，對(duì)于第二級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)的初設(shè)計(jì)經(jīng)校核和變位后接觸強(qiáng)度得到明顯改善，結(jié)構(gòu)較安全可靠。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--1459919609214 傳動(dòng)軸及軸上零件的設(shè)計(jì)與校核4.1 行星輪心軸的設(shè)計(jì)與校核4.1.1 初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為 42CrMo，調(diào)制處理 260～290HBS，σ b=900～1100MPa ，σ0.2=650MPa。于是得（5-1）m3.1284.9051330min ??pAd為了與軸承相適應(yīng)，故需同時(shí)選取軸承型號(hào)。因軸承主要承受徑向載荷，且行星輪軸線在傳動(dòng)中要保持與太陽(yáng)輪良好的平行，以避免附加載荷，所以選用調(diào)心滾子軸承，性能、特點(diǎn)與調(diào)心球軸承相同，且具有較大的徑向承載能力。并根據(jù)最小軸徑 122.33mm，查機(jī)械手冊(cè)初步選取標(biāo)準(zhǔn)調(diào)心滾子軸承型號(hào)為 22326 C/W33。其尺寸為m9328013???BDd故行星輪心軸最小直徑為 130mm。4.1.2 行星輪心軸強(qiáng)度計(jì)算作用在心軸上的載荷按均布載荷計(jì)算，則最大彎矩為（5-2）mN560948271598)/2(2max ??????lFqlMt行星輪心軸的彎曲應(yīng)力為（5-3）??MPa160Pa5.2a130.5694.03ax ????d4.1.3 行星輪軸承壽命計(jì)算采用軸承為 22326 C/W33， ,m93283???BDd。kg5.28N,94?WCr行星架轉(zhuǎn)速為 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960922r/min854.27?Hn行星輪絕對(duì)轉(zhuǎn)速為（5-4）r/min59.17r/in3824167.591 ???gagzi行星輪相對(duì)行星架的相對(duì)轉(zhuǎn)速為（5-5）r/in264.105.9.??Hgn軸承壽命為（5-6）h56473092.8164.060130310 ??????????????trHghFCnL4.2 圓柱齒輪傳動(dòng)中間齒輪軸設(shè)計(jì)4.2.1 初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為 42CrMo，調(diào)制處理 260～290HBS，σ b=900～1100MPa ，σ0.2=650MPa。于是得（5-m39.108625.10330min ??pAd7）中間軸的最小直徑顯然是安裝軸承處軸的直徑，為了與軸承相適應(yīng)，故需同時(shí)選取軸承型號(hào)。因軸承既受軸向力，又受徑向力，所以選用圓錐滾子軸承?？梢酝瑫r(shí)承受徑向載荷及軸向載荷外圈可以分離，安裝時(shí)可調(diào)整軸承的游隙，一般成對(duì)使用。根據(jù)最小軸徑 108.39mm，查機(jī)械手冊(cè)選用初步選取標(biāo)準(zhǔn)圓錐滾子軸承型號(hào)為30322。其尺寸為: m4250.4m201????CBTDd故最小軸徑為 110mm。4.2.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1) 擬定軸上零件的裝配方案 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960923本設(shè)計(jì)的裝配方案在前面已經(jīng)分析，現(xiàn)選用如圖 4-1 所示的裝配方案圖 4-1 中間軸的結(jié)構(gòu)與裝配2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度①因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求，查機(jī)械手冊(cè)選擇 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30322，根據(jù)其基本尺寸確定 ；而 。m10??VIIdm5.4??VIl②右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行定位。由手冊(cè)上查得 30322 型軸承的定位軸肩安裝尺寸 。因此取 。軸環(huán)寬度42(ax)m,124(in)?baDd 136?VId，取 。hb4.1?5?VIl③取安裝齒輪處的軸段 II—III 的直徑 ；齒輪左端與左軸承之m12??Id間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為 135mm，為了使軸套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取 。30?Il④因?yàn)檩S段 III—IV 處是齒輪軸段，故 IV18?⑤取齒輪距箱體內(nèi)壁距離 ，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸m20?a承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s，取 s=10mm，已知滾動(dòng)軸承寬度T=54.5mm，則 。取89.5m)2015.4()15( ?????sTlI整 90mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。3) 軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。按 查手冊(cè)得平鍵截面Id?，鍵槽用鍵槽銑刀加工，由輪轂寬度再參考鍵的長(zhǎng)度系列，m1832??hb取鍵長(zhǎng) L=110mm，略小于輪轂寬度。同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960924性，故選擇齒輪轂與軸的配合為 ；滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)渡配合來(lái)67nH保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。4) 確定軸上圓角和倒角尺寸參考手冊(cè)，取軸端倒角為 ，各軸肩處得圓角半徑為 R=2mm。??4524.3 圓柱齒輪傳動(dòng)輸出軸的設(shè)計(jì)4.3.1 初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為 42CrMo，調(diào)制處理 260～290HBS，σ b=900～1100MPa ，σ0.2=650MPa。于是得（5-m54.71.0330min ??pAd8）輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑，為了與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩（5-mN730314.2?????TKAca9）式中 —工作情況系數(shù)，考慮到轉(zhuǎn)矩變化和沖擊載荷大，選用 =2.3。A AK按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊(cè)，選用 LZ6 caTYB80×172 型彈性柱銷聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩為 8000N·m。半聯(lián)軸器與軸配合榖孔長(zhǎng)度 。m172?L4.3.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1) 擬定軸上零件的裝配方案本設(shè)計(jì)的裝配方案在前面已經(jīng)分析，現(xiàn)選用如圖 4-2 所示的裝配方案。 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960925圖 4-2 輸出軸的結(jié)構(gòu)與裝配2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度①為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，VII—VIII 軸段左端需制出一軸肩，故取 VI—VII 段的直徑 ；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直m90??VId徑 D=92mm。為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故VII—VIII 段的長(zhǎng)度應(yīng)比 略短一些，現(xiàn)取 。1Lm170??VIl②初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承主要受徑向力作用，而且要求輸平穩(wěn)，所以選用圓柱滾子軸承和調(diào)心滾子軸承配合?？梢猿惺茌^大徑向載荷同時(shí)能夠自動(dòng)調(diào)心，允許內(nèi)圈對(duì)外圈軸線偏斜量≤1.5°~2.5°。參照工作要求并根據(jù) ，查90??VId機(jī)械手冊(cè)中初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級(jí)的單列調(diào)心滾子軸承 22219 CCK/W33，其基本尺寸為 m431795???BDd故 ，而 。?VI ??VIl右端滾動(dòng)軸承采用軸肩定位。由手冊(cè)上查得 22219 C/W33 型軸承定位軸肩高度 h=6mm，因此，取 。107?VId③因?yàn)檩S段 III—IV 為齒輪軸段，故取 。m140??IVl④取軸段 I—II 處與軸段 VI—VII 處相同的軸承直徑，因此 ，參m95??Id照工作要求，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓柱滾子軸承 NU219E，其基本尺寸為 m5.12317m95????WFBDd因此 ，又根據(jù)軸承安裝尺寸 、 ，選32?Il ax?dm106in?ad 請(qǐng)充值后下載含圖紙?jiān)次募嚎s包，需要其他課題加 Q--145991960926擇 II—III 段直徑為 。m108??Id⑤軸承端蓋的總寬度為 20mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于軸承加潤(rùn)