外文翻譯--四輥軋機(jī)上的板形控制模擬 中文版

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附錄 中文翻譯 四輥軋機(jī)上的板形控制模擬 形狀和輪廓是板材的重要指標(biāo) ,對(duì)于板帶軋機(jī)斑形控制是主要的技術(shù) 在 機(jī)上 ,冷軋的板形控制可以被模仿在 ]中 在 4輥熱連軋的板形控制正在研究中 ]和 ]關(guān)于缺陷區(qū)域的形成 ,金屬側(cè)邊流的影響也沒有被考慮 缺陷和壓力的分布被認(rèn)為是均勻的 ,它們不能被用于熱軋薄板或厚板軋制 于模仿熱板連軋的過程 ]在板帶三維塑性缺陷和軋輥的彈性缺陷區(qū)之間的聯(lián)系能夠被準(zhǔn)確的認(rèn)識(shí) 軋制過程的模擬是可以被執(zhí)行的 有限元法被用于準(zhǔn)確的分析板材的三維缺陷區(qū) ,影響系數(shù)法被用于分析軋輥的彈性缺陷的熱缺陷 在四輥 機(jī)中 ,這兩種方法的結(jié)合構(gòu)建了板形控制的數(shù)學(xué)模型 帶軋機(jī)上 ,板形控制可以被模擬 . ]缺陷和壓力的變化 . 1. 理論模型 有限元法的基本假設(shè) :(1)軋制過程關(guān)于 因此 ,因下面的分析和假設(shè)只考慮對(duì)稱的 面的上半部分 .(2)板材在輥縫中是硬塑性的和有彈性的 . 在圖 根據(jù)在圖 被分成了曲面線型元素沿著板展方向 R? 是工作輥的半徑 ,L 是缺陷區(qū)的長(zhǎng)度 ;10,b 是板材入口寬度 ; b? 是寬 展量 在進(jìn)口 (X=0)板材元素被表示 Y(i=0,1,2,… n)縱坐標(biāo)在其他位置是不知道的 在坐標(biāo)系 x,y,z 被貼在坐標(biāo)系為??? ?? 的平面中 ,入圖 3 所示 ,在缺陷區(qū)中 ,側(cè)面的換置功能 ? ???? ,,金屬高度換置功能 ? ???? ,,假定是 : ? ? ? ? ? ??????? ,,, y ?? ? ? ? ? ? ??????? ,,, z ?? (1) 從 0]1] ? ???,f? , ? ???,z? 是在缺陷區(qū) (X=1)的出口處的側(cè)面和高度置換功能 . 在坐標(biāo)系中 ,長(zhǎng)條元素寬度 1D 是 : ? ???,y? 和 ? ???,z? 沿著側(cè)面方向被示為第三少量的功能 ,假定沿著高度方向是二次曲線 ,如圖 示 行 ,第 1 行和第 2 行未向替代方法解決 ? ???,y? 和 ? ???,z? 使 y? 和 z? 第一衍生物和第二衍生物滿足 ? ,且 ? 是連續(xù)的 ? ? ?, 和 U? ? ?, (i=0,1,2… n; j=0,1,2… n)因此有 ? ?14 ?n 個(gè)未知參數(shù) , ? ?? 和 ? ?? （ i=0,1,2..n;j=0,1,2）在 0]3]據(jù)連續(xù)、體積和理論的原理。前張力 ? ???? ,1 ? 和后張力 ? ???? ,0 ?能被得到：分別是交叉橫截面入口 橫截面；S ,分別是面積和平面的長(zhǎng)度坐標(biāo)系；01,??分別是平均前后張力， E 是板材的柔性度； V 是板材系數(shù)0?是長(zhǎng)度壓力系數(shù)。且能根據(jù)多項(xiàng)式作用被表達(dá)出來，當(dāng)入口板材很好， ? ? 0,00 ????。 以塑性方程中，屈服條件和連續(xù)體積原理，在缺陷區(qū)域中的三維壓力可被解決。從不同的平衡方程中，在缺陷區(qū)的進(jìn)口和出口處的壓力邊界條件和在邊界面的壓力邊界條件是：在 和 z 方向中，????? ,,,,,是普通的應(yīng)力和剪應(yīng)力，n?是交界面處的普通應(yīng)力；,是在三個(gè)方向交界面的普通應(yīng)力的余弦。在缺陷區(qū)中，用有限元法單位軋制力能夠被計(jì)算。 影響系數(shù)法。 在軋輥的長(zhǎng)度范圍中，輥身用m 節(jié)? ?.,1? 。下載的圖表和劃分軋輥的部分在圖 4和圖 5中所被顯方出來。 ? 是上工作輥調(diào)節(jié)距離。 0?? 時(shí)是凹形輥縫， 0?? 是凸形輥縫， ? ???工作輥和支承輥之間的 接觸壓力。F,是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力；21, 個(gè)坐標(biāo)系的原點(diǎn)正好在左邊壓力點(diǎn)之下，即軸線超過了左邊支持點(diǎn)。 工作輥和支承輥軸線錯(cuò)位表示為：在工作輥與支承輥間的彈性平坦度。用一半空間輥體模型，如下： 在工作輥和支承輥之間的變形能力方程是： 工作輥計(jì)算模型是： 板材橫向分布是： 是下段輥，;,.. ,1, ?是工作輥和支承輥的偏移影響系數(shù)，并且表示了在點(diǎn)由作用在點(diǎn)是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力系數(shù)，表示了被單位彎輥力引起的在點(diǎn)21,工作輥?zhàn)笥夷┒说妮S線錯(cuò)位。 C 是左端壓力支承點(diǎn)和工作輥?zhàn)蠖碎g的距離。bw 是工作輥和支承輥間的軸線偏移，,分別是工作輥和支承輥間的平坦系數(shù)和平坦度。D ?? ,是工作輥和支承輥頭；D ?? ,0是最初的輥頭和熱輥頭和更低的工作輥， 且取決于機(jī)架和其他載荷零件；0縫。 把方程（ 12）和方程（ 14）代入方程（ 16），就構(gòu)成了 m 個(gè)方程組。與此同時(shí)，加入里的平衡方程和工作輥的工作時(shí)間，因此方程的總數(shù)是 ? ?2?m 個(gè)。在方程組中，方程（ 15）和方程（ 16）代入方程（ 19），然后軋制板材的厚度能夠被解出。 于四輥軋機(jī)形狀流的分析和計(jì)算被表示在圖 6 中。三維的塑性缺陷區(qū)分析被用于確定橫軸 ? ?方向y 的單位寬度的壓力的分布。前張力是 1? 后張力是 2? 等。軋輥彈性缺陷區(qū)的分析用于確定在工作輥和支承輥之間的接觸應(yīng)力和有載輥縫的形狀 1h （即出口板材厚度的橫軸分布情況）。在某種特定的情況下，出口形狀（ 1? 的橫軸分布）是能夠獲得的。 基于對(duì)于 4 輥 機(jī)的實(shí)踐，已經(jīng)研究了板形控制。板材進(jìn)口寬度是1235進(jìn)口寬度是 出口厚度是 板材進(jìn)口屈服強(qiáng)度是 100進(jìn)口板材屈服是 700 m? 。前張力是 后張力是 0工作輥的彎曲力 1077工作輥有一個(gè)直徑 850寬為 2250工作輥，支承輥的直徑為 1500長(zhǎng)度是 2050在工作輥兩端彎曲力間的間隙是3150最大和最小工作輥直徑是 1300最大和最小工作輥直徑是15998工作輥之間空間 動(dòng)距離 ? ?0?是 ?? 是 圖 7中顯示了出口板材頭部的橫向分布和在條件為077的單位寬度軋制， ? 是 25 75隨著寬度 ? 的增加， h? 極劇減少。 1p 的橫向變化更加迅速。 圖 8中 077 1? 的分布， ? 是 25 75隨著增加 1? 的橫向差在 ? = 33加到 ? =75的 75對(duì)原板材這一點(diǎn)很明顯，頭部的變化越大，對(duì) 1? 的影響越大。 圖 9中顯示了 1h? ，著1h? 的變化很小， 更弱。 圖 10中顯示在 ? 為 300 600 900條件。1? 的橫向分布。 1? 的橫向增加，尤其在邊部。 為了研究熱軋板材的形狀和頭部的寬度影響，并消除了其他影響因素，在模擬中， ? 是 10即 00 ????），w 1T 在相同比例下是變化的。 圖 11顯示了對(duì)于不同的 B ； 1h? 和著 B 的增加， 1h? 先是增加，然后減少。在 B =1635， 1h? （ =m? ）。同時(shí)軋輥間隙分布變得更加均勻。此外隨著 B 增加，y 向摩擦力隨著 B 的增加，作用寬度增加，使 1? 橫向變化增加。 圖 12中顯示了在不同 B 下 1? 的分布情況， 1? 的橫向差先是減少然后 1? 的變化很小，甚至寬度和厚度不斷成比例增加，板材的壓力和缺陷沿著高度方向的變化并不明顯。 3結(jié)論 （ 1） 增加， 1h? 極劇減少， 1? 的橫向差增加。隨著1h? 輕微減少， 1? 的橫向差別增加，尤其左邊緣，隨著 B 增加， 1h? 先是增加然后減少，同時(shí)輥更加平坦。 1? 橫向差則先減少然后增加。 （ 2） ? 的影響是很大的，它適于板形和板材頭部的預(yù)設(shè)定，適于板材形狀和頭部的在線調(diào)整。