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山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 1 畢業(yè)設計說明書中文摘要 膜片彈簧離合器的設計 摘要 汽車離合器位于發(fā)動機和變速箱之間的飛輪殼內(nèi) 用螺釘將離合器總成固定在 飛輪的后平面上 離合器的輸出軸就是變速箱的輸入軸 在汽車行駛過程中 駕駛員 可根據(jù)需要踩下或松開離合器踏板 使發(fā)動機與變速箱暫時分離和逐漸接合 以切斷 或傳遞發(fā)動機向變速器輸入的動力 膜片彈簧離合器是近年來在轎車和輕型汽車上廣泛采用的一種離合器 它的轉(zhuǎn)矩 容量大而且較穩(wěn)定 操作輕便 平衡性好 也能大量生產(chǎn) 對于它的研究已經(jīng)變得越 來越重要 此設計說明書詳細的說明了輕型汽車膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)形式 參數(shù)選 擇以及計算過程 本文主要是對輕型汽車的膜片式彈簧離合器進行設計 根據(jù)車輛使用條件和車輛 參數(shù) 按照離合器系統(tǒng)的設計步驟和要求 主要進行了以下工作 選擇相關(guān)設計參數(shù) 主要為 摩擦片外徑 的確定 離合器后備系數(shù) 的確定 單位壓力 的確定 并進D p 行了各主從部分的設計主要為 摩擦片的設計 膜片彈簧的設計 操縱機構(gòu)的設計 扭轉(zhuǎn)減震器的設計 以及從動盤設計 從動盤轂的設計 設計等 關(guān)鍵詞 離合器 膜片彈簧 從動盤 壓盤 摩擦片 段振東 膜片彈簧離合器的設計 2 畢業(yè)設計說明書外文摘要 The design of diaphragm spring clutch Abstract Automobile Clutch is in the flywheel shell between the engine and gearbox using screw to fix the clutch assembly in the back of the flywheel clutch output shaft is the input shaft of the gearbox When the auto is running the driver may need to tread the pedal or release the clutch pedal so that the engine and gearbox temporarily separate and progressively joint together to cut off the engine or transmit the power input from transmission to the engine In recent years theca spring clutch is a kind of clutch that is widely adopted in vehicle and light vehicle It has great capacity of torque and is more stable easy to manipulate with well equilibrium And it also can be produced in batch So the research of the clutch is becoming more and more important This design manual of the light vehicle theca spring clutch elaborates on the construction choosing parameters and process of calculate This paper is to design the single car theca spring clutch According to vehicle conditions and parameters and in accordance with steps and 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 3 requirements of the clutch system mainly focusing on following work to select the main parameters such as the determination of friction diameter D the determination of clutch reserve factor the pressure on the units identified P And the thesis is to design the main and subtract parts such as the design of friction plate the design of diaphragm spring and the design of manipulating construction the design of the reversible shock absorber and the follower plate design the hub driven design and so on Keywords clutch diaphragm spring follower plate friction disc 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 1 目錄 緒論 1 1 1 概述 1 1 2 設計任務書 1 1 3 功用 2 1 4 離合器的工作原理 3 1 5 膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)及其優(yōu)點 4 1 5 1 膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu) 4 1 5 2 膜片彈簧離合器的優(yōu)點 5 1 6 方案選擇 6 2 主要零部件的結(jié)構(gòu)設計要求 6 2 1 摩擦片的設計要求 6 2 2 膜片彈簧的設計 7 2 3 壓盤的設計 7 2 4 從動盤的設計 7 2 5 離合器蓋的設計 7 3 設計計算說明書 8 3 1 離合器設計技術(shù)參數(shù) 8 3 2 離合器基本性能關(guān)系式 8 3 3 后備系數(shù)的選擇 9 3 4 摩擦片外徑 D 內(nèi)徑 D和厚度 B 9 3 5 小結(jié) 11 4 主動部分設計 11 4 1 壓盤設計 11 4 1 1 壓盤傳力方式的選擇 11 4 1 2 壓盤的幾何尺寸的確定 11 段振東 膜片彈簧離合器的設計 2 4 2 離合器蓋的設計 12 4 3 傳動片設計 13 4 4 小結(jié) 14 5 從動部分設計 14 5 1 摩擦片設計 14 5 2 從動盤轂的設計 15 5 3 從動片設計 17 5 4 操縱機構(gòu) 17 5 4 1 離合器踏板行程計算 18 5 4 2 踏板力的計算 19 5 4 3 從動軸的計算 20 5 4 4 分離軸承的壽命計算 20 5 5 小結(jié) 21 6 扭轉(zhuǎn)減振器設計 21 6 1 扭轉(zhuǎn)減振器的功能 21 6 2 扭轉(zhuǎn)減振器的結(jié)構(gòu)類型的選擇 21 6 3 扭轉(zhuǎn)減振器參數(shù)的確定 22 6 4 減振彈簧的尺寸確定 25 7 膜片彈簧設計 26 7 1 膜片彈簧的概念 26 7 2 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 27 7 3 膜片彈簧的彈性特性 28 7 4 膜片彈簧的強度計算 31 7 5 小結(jié) 33 8 標準化審核報告 33 8 1 產(chǎn)品圖樣的審核 33 8 2 產(chǎn)品技術(shù)文件的審查 33 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 3 8 3 標準間的使用情況 34 8 4 審查結(jié)論 34 9 使用說明書 34 10 謝辭 35 11 參考文獻 36 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 1 膜片彈簧離合器的設計 緒論 1 1 概述 對 于 內(nèi) 燃 機 汽 車 來 說 離 合 器 在 機 械 傳 動 系 中 作 為 一 個 獨 立 的 總 成 而 存 在 它 是 汽 車 傳 動 系 中 直 接 與 發(fā) 動 機 相 連 接 所 總 成 目 前 各 種 汽 車 廣 泛 采 用 的 摩 擦 式 離 合 器 主 要 依 靠 主 從 動 部 分 之 間 的 摩 擦 來 傳 遞 動 力 且 能 分 離 的 裝 置 它 主 要 包 括 主 動 部 分 發(fā) 動 機 飛 輪 離 合 器 蓋 和 壓 盤 從 動 部 分 從 動 盤 壓 緊 機 構(gòu) 壓 緊 彈 簧 和 操 縱 機 構(gòu) 分 離 叉 分 離 軸 承 離 合 器 踏 板 及 傳 動 部 件 等 等 四 部 分 組 成 主 從 動 部 分 和 壓 緊 機 構(gòu) 是 保 證 離 合 器 處 于 接 合 狀 態(tài) 并 能 傳 遞 動 力 的 基 本 結(jié) 構(gòu) 操 縱 機 構(gòu) 是 使 離 合 器 主 從 動 部 分 分 離 的 裝 置 在 早 期 研 發(fā) 的 離 合 器 中 錐 形 離 合 器 最 為 成 功 近 來 人 們 對 離 合 器 的 要 求 越 來 越 高 傳 統(tǒng) 的 推 式 膜 片 彈 簧 離 合 器 結(jié) 構(gòu) 正 逐 步 地 向 拉 式 膜 片 彈 簧 離 合 器 結(jié) 構(gòu) 發(fā) 展 傳 統(tǒng) 的 操 縱 形 式 的 操 縱 形 式 正 向 自 動 操 縱 的 形 式 發(fā) 展 因 此 提 高 離 合 器 的 可 靠 性 和 延 長 其 使 用 壽 命 適 應 發(fā) 動 機 的 高 轉(zhuǎn) 速 增 加 離 合 器 傳 遞 轉(zhuǎn) 矩 的 能 力 和 簡 化 操 縱 已 成 為 離 合 器 的 發(fā) 展 趨 勢 隨 著 汽 車 發(fā) 動 機 轉(zhuǎn) 速 功 率 不 斷 提 高 和 汽 車 電 子 技 術(shù) 的 高 速 發(fā) 展 人 們 對 離 合 器 的 要 求 越 來 越 高 從 提 高 離 合 器 工 作 性 能 的 角 度 出 發(fā) 傳 統(tǒng) 的 推 式 膜 片 彈 簧 離 合 器 結(jié) 構(gòu) 正 逐 步 地 向 拉 式 膜 片 彈 簧 離 合 器 結(jié) 構(gòu) 發(fā) 展 傳 統(tǒng) 的 操 縱 形 式 正 向 自 動 操 縱 的 形 式 發(fā) 展 1 2 設計任務書 離合器位于發(fā)動機和變速箱之間的飛輪殼內(nèi) 用螺釘將離合器總成固定在飛輪的 后平面上 離合器的輸出軸就是變速箱的輸入軸 在汽車行駛過程中 駕駛員可根據(jù) 需要踩下或松開離合器踏板 使發(fā)動機與變速箱暫時分離和逐漸接合 以切斷或傳遞 發(fā)動機向變速器輸入的動力 能按工作需要隨時將主動軸與從動軸接合或分離的機 械零件 可用來操縱機器傳動系統(tǒng)的起動 停止 變速及換向等 在設計過程中應滿 足以下要求 段振東 膜片彈簧離合器的設計 2 1 能在任何行駛情況下 可靠地傳遞發(fā)動機的最大扭矩 為此 離合器的摩擦 力矩 應大于發(fā)動機最大扭矩 cTmaxeT 2 接合平順 柔和 即要求離合器所傳遞的扭矩能緩和地增加 以免汽車起步 沖撞或抖動 3 分離迅速 徹底 換檔時若離合器分離不徹底 則飛輪上的力矩繼續(xù)有一部 份傳入變速器 會使換檔困難 引起齒輪的沖擊響聲 4 從動盤的轉(zhuǎn)動慣量小 離合器分離時 和變速器主動齒輪相連接的質(zhì)量就只 有離合器的從動盤 減小從動盤的轉(zhuǎn)動慣量 換檔時的沖擊即降低 5 具有吸收振動 噪聲和沖擊的能力 6 散熱良好 以免摩擦零件因溫度過高而燒裂或因摩擦系數(shù)下降而打滑 7 操縱輕便 以減少駕駛員的疲勞 8 摩擦式離合器 摩擦襯面要耐高溫 耐磨損 襯面磨損在一定范圍內(nèi) 要能 通過調(diào)整 使離合器正常工作 1 3 功用 1 保證汽車平穩(wěn)起步 起 步 前 汽 車 處 于 靜 止 狀 態(tài) 如 果 發(fā) 動 機 與 變 速 箱 是 剛 性 連 接 的 一 旦 掛 上 檔 汽 車 將 由 于 突 然 接 上 動 力 突 然 前 沖 不 但 會 造 成 機 件 的 損 傷 而 且 驅(qū) 動 力 也 不 足 以 克 服 汽 車 前 沖 產(chǎn) 生 的 巨 大 慣 性 力 使 發(fā) 動 機 轉(zhuǎn) 速 急 劇 下 降 而 熄 火 如 果 在 起 步 時 利 用 離 合 器 暫 時 將 發(fā) 動 機 和 變 速 箱 分 離 然 后 離 合 器 逐 漸 接 合 由 于 離 合 器 的 主 動 部 分 與 從 動 部 分 之 間 存 在 著 滑 磨 的 現(xiàn) 象 可 以 使 離 合 器 傳 出 的 扭 矩 由 零 逐 漸 增 大 而 汽 車 的 驅(qū) 動 力 也 逐 漸 增 大 從 而 讓 汽 車 平 穩(wěn) 地 起 步 2 便于換檔 汽 車 行 駛 過 程 中 經(jīng) 常 換 用 不 同 的 變 速 箱 檔 位 以 適 應 不 斷 變 化 的 行 駛 條 件 如 果 沒 有 離 合 器 將 發(fā) 動 機 與 變 速 箱 暫 時 分 離 那 么 變 速 箱 中 嚙 合 的 傳 力 齒 輪 會 因 載 荷 沒 有 卸 除 其 嚙 合 齒 面 間 的 壓 力 很 大 而 難 于 分 開 另 一 對 待 嚙 合 齒 輪 會 因 二 者 圓 周 速 度 不 等 而 難 于 嚙 合 即 使 強 行 進 入 嚙 合 也 會 產(chǎn) 生 很 大 的 齒 端 沖 擊 容 易 損 壞 機 件 利 用 離 合 器 使 發(fā) 動 機 和 變 速 箱 暫 時 分 離 后 進 行 換 檔 則 原 來 嚙 合 的 一 對 齒 輪 因 載 荷 卸 除 嚙 合 面 間 的 壓 力 大 大 減 小 就 容 易 分 開 而 待 嚙 合 的 另 一 對 齒 輪 由 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 3 于 主 動 齒 輪 與 發(fā) 動 機 分 開 后 轉(zhuǎn) 動 慣 量 很 小 采 用 合 適 的 換 檔 動 作 就 能 使 待 嚙 合 的 齒 輪 圓 周 速 度 相 等 或 接 近 相 等 從 而 避 免 或 減 輕 齒 輪 間 的 沖 擊 3 防 止 傳 動 系 過 載 汽 車 緊 急 制 動 時 車 輪 突 然 急 劇 降 速 而 與 發(fā) 動 機 相 連 的 傳 動 系 由 于 旋 轉(zhuǎn) 的 慣 性 仍 保 持 原 有 轉(zhuǎn) 速 這 往 往 會 在 傳 動 系 統(tǒng) 中 產(chǎn) 生 遠 大 于 發(fā) 動 機 轉(zhuǎn) 矩 的 慣 性 矩 使 傳 動 系 的 零 件 容 易 損 壞 由 于 離 合 器 是 靠 摩 擦 力 來 傳 遞 轉(zhuǎn) 矩 的 所 以 當 傳 動 系 內(nèi) 載 荷 超 過 摩 擦 力 所 能 傳 遞 的 轉(zhuǎn) 矩 時 離 合 器 的 主 從 動 部 分 就 會 自 動 打 滑 因 而 起 到 了 防 止 傳 動 系 過 載 的 作 用 1 4 離合器的工作原理 1 壓盤和蓋總成未與飛輪緊固狀態(tài) 見圖 4 1 當離合器蓋未固定到飛輪上時 此時離合器蓋與飛輪的安裝面有一個距離 L 膜片 彈簧不受力 處于自由狀態(tài) 因此 壓盤和從動片沒有受到軸向壓力 故發(fā)動機的扭 矩無法傳遞到變速器輸入軸 2 離合器接合狀態(tài) 見圖 4 2 當離合器蓋緊壓在飛輪的端面上 鋼絲支承圈壓膜片彈簧使之彈性變形 膜片彈 簧對壓盤產(chǎn)生壓緊力 從動盤被夾緊在壓盤與飛輪之間 發(fā)動機的扭矩可以傳遞到變 速器輸入軸 3 離合器分離狀態(tài) 見圖 4 3 踩下踏板 通過操縱機構(gòu)使分離軸承左移 則膜片彈簧以鋼絲支承圈為支點轉(zhuǎn)動 即膜片彈簧外翻 壓盤的壓緊力被解除 同時 壓盤在已處于彈性變形的三組傳 動片和分離鉤的向后拉力共同作用下被拉離從動盤 從動盤被松開 離合器處于分離 狀態(tài) 此時 僅離合器主動部分隨發(fā)動機旋轉(zhuǎn) 而離合器從動盤不旋轉(zhuǎn) 發(fā)動機的扭 矩不能傳遞到變速器輸入軸 段振東 膜片彈簧離合器的設計 4 4 1 4 2 4 3 1 5 膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)及其優(yōu)點 1 5 1 膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu) 膜片彈簧離合總成由膜片彈簧 離合器蓋 壓盤 傳動片和分離軸承總成等部分 組成 1 離合器蓋 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 5 離合器蓋一般為 120 或 90 旋轉(zhuǎn)對稱的板殼沖壓結(jié)構(gòu) 通過螺栓與飛輪聯(lián)結(jié)在 一起 離合器蓋是離合器中結(jié)構(gòu)形狀比較復雜的承載構(gòu)件 壓緊彈簧的壓緊力最終都 要由它來承受 2 膜片彈簧 膜片彈簧是離合器中重要的壓緊元件 在其內(nèi)孔圓周表面上開有許多均布的長徑 向槽 在槽的根部制成較大的長圓形或矩形窗孔 可以穿過支承鉚釘 這部分稱之為 分離指 從窗孔底部至彈簧外圓周的部分形狀像一個無底寬邊碟子 其截面為截圓錐 形 稱之為碟簧部分 3 壓盤 壓盤的結(jié)構(gòu)一般是環(huán)形盤狀鑄件 離合器通過壓盤與發(fā)動機緊密相連 壓盤靠近 外圓周處有斷續(xù)的環(huán)狀支承凸臺 最外緣均布有三個或四個傳力凸耳 4 傳動片 離合器接合時 飛輪驅(qū)動離合器蓋帶動壓盤一起轉(zhuǎn)動 并通過壓盤與從動盤摩擦 片之間的摩擦力使從動盤轉(zhuǎn)動 在離合器分離時 壓盤相對于離合器蓋作自由軸向移 動 使從動盤松開 這些動作均由傳動片完成 傳動片的兩端分別與離合器蓋和壓盤 以鉚釘或螺栓聯(lián)接 一般采用周向布置 在離合器接合時 離合器蓋通過它來驅(qū)動壓 盤共同旋轉(zhuǎn) 在離合器分離時 可利用它的彈性恢復力來牽動壓盤軸向分離并使操縱 力減小 5 分離軸承總成 分離軸承總成由分離軸承 分離套筒等組成 分離軸承在工作時主要承受軸向分 離力 同時還承受在高速旋轉(zhuǎn)時離心力作用下的徑向力 目前國產(chǎn)的汽車中多使用角 接觸推力球軸承 采用全密封結(jié)構(gòu)和高溫鏗基潤滑脂 其端面形狀與分離指舌尖部形 狀相配合 舌尖部為平面時采用球形端面 舌尖部為弧形面時采用平端面或凹弧形端 面 1 5 2 膜片彈簧離合器的優(yōu)點 膜片彈簧離合器與其他形式離合器相比 具有一系列優(yōu)點 1 膜片彈簧離合器具有較理想的非線性彈性特性 2 膜片彈簧兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用 結(jié)構(gòu)簡單 緊湊 軸向尺寸小 零 件數(shù)目少 質(zhì)量小 段振東 膜片彈簧離合器的設計 6 3 高速旋轉(zhuǎn)時 彈簧壓緊力降低很少 性能較穩(wěn)定 4 膜片彈簧以整個圓周與壓盤接觸 使壓力分布均勻 摩擦片接觸良好 磨損均 勻 5 易于實現(xiàn)良好的通風散熱 使用壽命長 6 膜片彈簧中心與離合器中心線重合 平衡性好 1 6 方案選擇 本車設計采用單片膜片彈簧離合器 本車采用的摩擦式離合器是因為其結(jié)構(gòu)簡單 可靠性強 維修方便 目前大多數(shù)汽車都采用這種形式的離合器 而采用干式離合器 是因為濕式離合器大多是多盤式離合器 用于需要傳遞較大轉(zhuǎn)矩的離合器 而該車型 不在此列 采用膜片彈簧離合器是因為膜片彈簧離合器具有很多優(yōu)點 首先 由于膜 片彈簧具有非線性特性 因此可設計成當摩擦片磨損后 彈簧壓力幾乎可以保持不變 且可減輕分離離合器時的踏板力 使操縱輕便 其次 膜片彈簧的安裝位置對離合器 軸的中心線是對的 因此其壓力實際上不受離心力的影響 性能穩(wěn)定 平衡性也好 再者 膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用 使離合器的結(jié)構(gòu)大為簡化 零 件數(shù)目減少 質(zhì)量減小并顯著地縮短了其軸向尺寸 另外 由于膜片彈簧與壓盤是以 整個圓周接觸 使壓力分布均勻 摩擦片的接觸良好 磨損均勻 也易于實現(xiàn)良好的 散熱通風等 由于膜片彈簧離合器具有上述一系列的優(yōu)點 并且制造膜片彈簧的工藝 水平也在不斷地提高 因而這種離合器在轎車及微型 輕型客車上已得到廣泛的采用 而且逐漸擴展到載貨汽車上 從動盤選擇單片式從動盤是一位其結(jié)構(gòu)簡單 調(diào)整方便 壓盤驅(qū)動方式采用傳動片式是因為其沒有太明顯的缺點且簡化了結(jié)構(gòu) 降低了裝配要 求又有利于壓盤定中 選擇拉式離合器是因為其較拉式離合器零件數(shù)目更少 結(jié)構(gòu)更 簡化 軸向尺寸更小 質(zhì)量更小 并且分離杠桿較大 使其踏板操縱力較輕 綜上本次設計選擇單片拉式膜片彈簧離合器 2 主要零部件的結(jié)構(gòu)設計要求 2 1 摩擦片的設計要求 摩擦系數(shù)穩(wěn)定 工作溫度 單位壓力的變化對其影響要小 有足夠的機械強度和 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 7 耐磨性 熱穩(wěn)定性好 磨合性好 密度小 有利于結(jié)合平順 長期停放離合器摩擦片 不會粘著現(xiàn)象的 綜上所述 選擇石棉基材料 石棉基摩擦材料是由石棉或石棉織物 粘結(jié)劑 樹脂或硅膠 和特種添加劑熱壓制成 其摩擦系數(shù)為 0 25 0 3 密度小 價 格便宜 多年來在汽車離合器上使用效果良好 同時 摩擦片從動鋼片用鉚釘連接 連接可靠 更換摩擦片方便 而且適宜在從動鋼片上裝波形彈簧片以獲得軸向彈性 2 2 膜片彈簧的設計 膜片彈簧使用優(yōu)質(zhì)高精質(zhì)鋼 用優(yōu)質(zhì)彈簧鋼板制成 形狀為蝶形 開有徑向切槽 切槽內(nèi)端連通 外端為圓孔 兩個切槽之間鋼板形成一個彈性杠桿 既是壓緊彈簧 又是分離杠桿 其碟簧部分的尺寸精度要求高 碟簧材料為 60SiMnA 為了提高膜片彈簧的承載能 力 要對膜片彈簧進行調(diào)質(zhì)處理 得具有高抗疲勞能力的回火索氏體 要防止膜片內(nèi) 緣離開 同時對膜片彈簧進行強壓處理 將彈簧壓平并保持 小時 使其高壓力14 2 區(qū)產(chǎn)生塑性變形以產(chǎn)生殘余反向應力 對膜片彈簧的凹表面進行噴丸處理 可提高彈 簧的疲勞壽命 同時 為提高分離指的耐磨性 對其進行局部高頻淬火式鍍鉻 采用 乳白鍍鉻 如膜片彈簧許用應力可取為 1500 1700N mm 2 2 3 壓盤的設計 壓盤的材料選用 HT20 40 鑄造制成 它要有一定的質(zhì)量和剛度 以保證足夠的熱 容量和防止溫度升高而產(chǎn)生的彎曲變形 壓盤應與飛輪保持良好的對中 并進行靜平 衡 壓盤的摩擦工作面需平整光滑 其端面粗糙不低于 0 8 壓盤殼用 M8 12mm 螺栓 將其一端固定在飛輪端面上 另一端固定在壓盤端面上 2 4 從動盤的設計 扇形波狀彈簧兩兩對置鉚接于從動鋼片上 兩側(cè)在鉚接摩擦片 鉚釘都采用鋁制 埋頭鉚釘 摩擦襯面在鉚接后腰磨削加工 使其工作表面的不平度誤差小于 0 2mm 從 動盤本體采用 45 號鋼沖壓加工得到 為防止其彎曲變形而引起分離不徹底 一般在從 動盤本體上設徑向切口 段振東 膜片彈簧離合器的設計 8 2 5 離合器蓋的設計 離合器蓋的膜片彈簧支撐處須具有較大的剛度和較高的尺寸精度 壓盤高度 叢 承壓點到摩擦面的距離 公差要小 支撐環(huán)和支撐鉚釘?shù)陌惭b尺寸精度要高 耐磨性 好 膜片彈簧的支撐形式采用鉚釘作支承時 如果分離軸承與曲軸中心線不同心 可 引起鉚釘?shù)倪^度磨損 提高鉚釘硬度的套筒和支承與曲軸中心線不同心 亦可引起鉚 釘?shù)倪^度 提高鉚釘硬度的套筒和支承圈是提高耐磨性的結(jié)構(gòu)措施 采用 10 鋼材材料 HRc40 50 3 設計計算說明書 3 1 離合器設計技術(shù)參數(shù) 表 3 1 離合器原始數(shù)據(jù) 車型 夏利 汽車的質(zhì)量 1300kg 汽車最大加載質(zhì)量 600 kg 發(fā)動機最大轉(zhuǎn)速 3600r min 發(fā)動機最大扭矩 180N m 發(fā)動機最大功率 68KW 主減速比 3 38 汽車最大時速 180 km h 3 2 離合器基本性能關(guān)系式 摩擦片或從動盤的外徑是離合器的重要參數(shù) 它對離合器的輪廓尺寸有決定性的 影響 并根據(jù)離合器能全部傳遞發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩來選擇 為了能可靠地傳遞發(fā)動機 最大轉(zhuǎn)矩 離合器的靜摩擦力矩 應大于發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 而離合器傳遞的maxc c maxc 摩擦力矩 又決定于其摩擦面數(shù) Z 摩擦系數(shù) f 作用在摩擦面上的總壓緊力 P 與摩 擦片平均摩擦半徑 Rm 即 3 1 mNfPerc ax 式中 離合器的后備系數(shù) 見下表 3 2 摩擦系數(shù) 計算時一般取 0 25 0 30 f 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 9 該車型發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 為 180N m 取后備系數(shù) 為 1 5 可得離合器的靜maxc 摩擦力矩 180 1 5 270N mc 3 3 后備系數(shù)的選擇 后備系數(shù) 是離合器設計中的一個重要參數(shù) 它反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn) 矩的可靠程度 在選擇 時 應考慮摩擦片在使用中的磨損后離合器仍能可靠地傳遞 發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 防止離合器滑磨時間過長 防止傳動系過載以及操縱輕便等因素 乘用車 選擇 1 20 1 75 本次設計取 1 5 表 3 2 離合器后備系數(shù)的取值范圍 車型 后備系數(shù) 乘用車及最大總質(zhì)量小于 6t 的商用車 1 20 1 75 最大總質(zhì)量為 6 14t 的商用車 1 50 2 25 掛車 1 80 4 00 3 4 摩擦片外徑 D 內(nèi)徑 d 和厚度 b 摩擦片外徑是離合器的基本尺寸 它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)重量和使用壽命 它和 離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小有一定關(guān)系 顯然 傳遞大的轉(zhuǎn)矩 就需要大的尺寸 發(fā) 動機轉(zhuǎn)矩是重要的參數(shù) 當按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩來確定 D 時 可以查表 3 3 來確定摩擦 片外徑 D 的尺 表 3 3 離合器尺寸選擇參數(shù)表 摩擦片外徑 D mm 發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 Te max N m 單片離合器 雙片離合器 重負荷 中等負荷 極限值 225 130 150 170 250 170 200 230 280 240 280 320 300 260 310 360 325 320 380 450 350 410 480 550 段振東 膜片彈簧離合器的設計 10 380 510 600 700 410 620 720 830 430 350 680 800 930 所選的尺寸 D 應符合有關(guān)標準 JB1457 74 的規(guī)定 表 3 2 給出了離合器摩擦片的尺寸 系列和參數(shù) 摩擦片的外徑可由式 3 2 求得 maxeDTK 為直徑系數(shù) 取值見表 3 4 取 14 6 得 D 240mm DK 表 3 4 直徑系數(shù)的取值范圍 車型 直徑系數(shù) DK 乘用車 14 6 16 0 18 5 單片離合器 最大總質(zhì)量為 1 8 14 0t 的商用車 13 5 15 0 雙片離合器 最大總質(zhì)量大于 14 0t 的商用車 22 5 24 0 根據(jù)離合器摩擦片的標準化 系列化原則 根據(jù)下表 3 5 離合器摩擦片尺寸系列 和參數(shù) 即 GB1457 74 表 3 5 離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù) 外徑 Dm內(nèi)徑 dm厚度 hm內(nèi)外徑之比 dD 單位面積 2 Fm 160 110 3 2 0 687 10600 180 125 3 5 0 694 13200 200 140 3 5 0 700 16000 225 150 3 5 0 667 22100 250 155 3 5 0 620 30200 300 175 3 5 0 583 46600 325 190 3 5 0 585 54600 可取 摩擦片有關(guān)標準尺寸 外徑 D 250 內(nèi)徑 d 155 厚度 h 3 5 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 11 內(nèi)徑與外徑比值 C 0 62 單面面積 F 30200mm2 3 5 小結(jié) 本部分對離合器的摩擦片進行了設計選擇 確定了離合器摩擦片的外徑尺寸 對 以后其他多個部件總成的外形尺寸選擇起了決定作用 通過對摩擦片這個零件的設計 選擇 還可以間接確定離合器的外形尺寸等 4 主動部分設計 4 1 壓盤設計 4 1 1 壓盤傳力方式的選擇 壓盤是離合器的主動部分 在傳遞發(fā)動機轉(zhuǎn)矩時 它和飛輪一起帶動從動盤轉(zhuǎn)動 所以它必須和飛輪連接在一起 但這種連接應允許壓盤在離合器的分離過程中能自由 的沿軸向移動 如前面所述采用傳動片式的傳力方式 由彈簧鋼帶制成的傳動片一端 鉚在離合器蓋上 另一端用螺釘固定在壓盤上 為了改善傳動片的受力情況 它一般 都是沿圓周布置 4 1 2 壓盤的幾何尺寸的確定 由于摩擦片的尺寸在前面已經(jīng)確定 故壓盤的內(nèi)外徑也可因此而確定 壓盤外徑 D 230 壓盤內(nèi)徑 d 145 那么壓盤的的尺寸歸結(jié)為確定其厚度 壓盤的厚度確定主要依據(jù)以下兩點 1 壓盤應有足夠的質(zhì)量 在離合器的結(jié)合過程中 由于滑磨功的存在 每結(jié)合一次都要產(chǎn)生大量的熱 而每次結(jié)合的時間又短 大約在 3 秒鐘左右 因此熱量根本來不及全部傳到空氣中去 這樣必然導致摩擦副的溫升 在頻繁使用和困難條件下工作的離合器 這種溫升更為 嚴重 它不僅會引起摩擦片摩擦系數(shù)的下降 磨損加劇 嚴重時甚至會引起摩擦片和 壓盤的損壞 由于用石棉材料制成的摩擦片導熱性很差 在滑磨過程中產(chǎn)生的熱主要由飛輪和 段振東 膜片彈簧離合器的設計 12 壓盤等零件吸收 為了使每次接合時的溫升不致過高 故要求壓盤有足夠大的質(zhì)量以 吸收熱量 2 壓盤應具有較大的剛度 壓盤應具有足夠大的剛度 以保證在受熱的情況下不致產(chǎn)生翹曲變形 而影響離 合器的徹底分離和摩擦片的均勻壓緊 鑒于以上兩個原因壓盤一般都做得比較厚 但一般不小于 10 在該設計中 初步確定該離合器的壓盤的厚度為 20 在初步確定該離合器壓盤厚度以后 應校核離合器接合一次時的溫升 其接合一 次的溫升不得超過 8 10 若溫升過高可以適當增加壓盤的厚度 壓盤的厚度初步確定后 應校核離合器一次接合的溫升不應超過 8 10 溫升 的校核按式為 L mc 4 1 式中 傳到壓盤的熱量所占的比率 對單片離合器 0 5 m 壓盤的質(zhì)量 kg c 壓盤的比熱容 鑄鐵的比熱容為 kgJ 4 81 L 滑磨功 J 若溫升過高 可適當增加壓盤的厚度 壓盤單件的平衡精度應不低于 15 20g cm 選擇壓盤厚度為 20mm 外徑 230mm 內(nèi)徑 145mm 代入公式 4 1 進行校核計算 6 732 符合標準 2 3 4 2 離合器蓋的設計 離合器蓋一般都與飛輪固定在一起 通過它傳遞發(fā)動機的一部分轉(zhuǎn)矩 此外 它 還是離合器壓緊彈簧和分離杠桿的支承殼體 因此 在設計中應注意以下幾個問題 1 離合器的剛度 離合器分離杠桿支承在離合器蓋上 如果蓋的剛度不夠 即當離合器分離時 可 能會使蓋產(chǎn)生較大的變形 這樣就會降低離合器操縱機構(gòu)的傳動效率 嚴重時還可能 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 13 造成離合器分離不徹底 引起摩擦片的早期磨損 還會造成變速器的換檔 如 08 鋼 板 沖壓成帶加強筋和卷邊的復雜形狀 2 離合器的通風散熱 為了加強離合器的冷卻 離合器蓋必須開有許多通風窗口 通常在離合器壓緊彈 簧座處開有通風窗口 3 離合器的對中問題 離合器蓋內(nèi)裝有分離杠桿 壓盤 壓緊彈簧等重要零件 因此它相對于飛輪必須 有良好的對中 否則會破壞離合器的平衡 嚴重影響離合器的工作 離合器蓋的對中方式有兩種 一種是用止口對中 另有種是用定位銷或定位螺栓 對中 由于本設計選用的是傳動片傳動方式 因而離合器蓋通過一外圓與飛輪上的內(nèi) 圓止口對中 4 3 傳動片設計 壓盤與飛輪通過彈性傳動片連接時 則傳動片應進行拉伸應力的強度校核 若通 過凸塊一窗孔 傳力銷或鍵連接時 則應進行擠壓應力的強度校核 4 2 RzFTe maxj 式中 考慮發(fā)動機轉(zhuǎn)矩 分配到壓盤上的比例系數(shù) 單片離合器取 5 0 力的作用半徑 見圖 4 1 m R 工作元件 例凸塊一窗孔 傳動銷 鍵 的數(shù)目 這里取 3 組每組 4 片 z 接觸面積 mm 2 這里取長為 65mm 寬為 20mm 所以 F 1300 mm2 F 計算得 15 22 符合標準 5 j 段振東 膜片彈簧離合器的設計 14 1 傳力裝置 2 分離杠桿中間支承 3 支承叉 4 調(diào)整螺母 圖 4 1 壓盤及分離杠桿計算用圖 4 4 小結(jié) 本部分對離合器主動件進行了設計 計算 選擇及校核 主動件包括離合器蓋 壓盤等 這些部件都是給離合器傳遞扭矩的部件 他們共同的特點是都要有良好的散 熱能力 有能有效把在主動部分的熱傳遞出去的能力 這些部件總成都是符合標準的 部件 經(jīng)過嚴格的校核計算 可以符合使用的標準 滿足使用的需要 5 從動部分設計 5 1 摩擦片設計 離合器摩擦片在離合器接合過程中將遭到嚴重的滑磨 在相對很短的時間內(nèi)產(chǎn)生 大量的熱 因此 要求面片應有下列一些綜合性能 1 在工作時有相對較高的摩擦系數(shù) 2 在整個工作壽命期內(nèi)應維持其摩擦特性 步希望出現(xiàn) 摩擦系數(shù)衰退現(xiàn)象 3 在短時間內(nèi)能吸收相對高的能量 且有好的耐磨性能 4 能承受較高的壓盤作用載荷 在離合器接合過程中表現(xiàn)出良好的性能 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 15 5 能抵抗高轉(zhuǎn)速下大的離心力載荷而不破壞 6 在傳遞發(fā)動機轉(zhuǎn)矩時 有足夠的剪切強度 7 具有小的轉(zhuǎn)動慣量 材料加工性能良好 8 在整個正常工作溫度范圍內(nèi) 和對偶材料壓盤 飛輪等有良好的兼容摩擦性能 9 摩擦副對偶面有高度的溶污性能 不易影響它們的摩擦作用 10 具有良好的性能 價格比 不會污染環(huán)境 鑒于以上各點 近年來 摩擦材料的種類增長極快 挑選摩擦材料的基本原則是 1 滿足較高性能標準 2 成本最小 3 考慮代替石棉 本設計離合器摩擦片選用金屬陶瓷材料 它是由金屬機體 陶瓷成分和潤滑劑組 成的一種多元復合材料 金屬基體的主要作用是以機體接合方式將陶瓷成分和潤滑劑 保持其中 形成具有一定機械強度的整體 陶瓷組分主要起摩擦劑作用 而潤滑劑組 分則主要起提高材料抗咬合性和抗粘性的潤滑作用 并使摩擦副工作平穩(wěn) 潤滑劑組 分和陶瓷組分一起共同形成金屬陶瓷摩擦磨損性能調(diào)節(jié)劑 這種材料能很好的的完成上邊提到的各種要求 所以選擇這種材料 摩擦片的尺寸參數(shù)在 3 4 中已經(jīng)查表得出 不再敘述 6 5 2 從動盤轂的設計 從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件 它幾乎受承由發(fā)動機傳來的全部轉(zhuǎn)矩 它一般采用齒側(cè)對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上 花鍵的尺寸可根據(jù)摩擦片 的外徑 D 與發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩 由表 5 1 選取 maxeT 一般取 1 0 1 4 倍的花鍵軸直徑 從動盤轂一般采用碳鋼 并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 表面 和心部硬度一般 26 32HRC 為提高花鍵內(nèi)孔表面硬度和耐磨性 可采用鍍鉻工藝 對減振彈簧窗口及與從動片配合處 應進行高頻處理 段振東 膜片彈簧離合器的設計 16 表 5 1 花健的的選取 花健尺寸 摩擦片的外 徑 mmD N mmaxeT齒數(shù) n 外徑 mm D內(nèi)徑 mm d齒厚 mmt有效齒長 l mm 擠壓應力 MPac 160 49 10 23 18 3 20 9 8 180 69 10 26 21 3 20 11 6 200 108 10 29 23 4 25 11 1 225 150 10 32 26 4 30 11 3 250 196 10 35 28 4 35 10 2 280 275 10 35 32 4 40 12 5 300 304 10 40 32 5 40 10 5 325 373 10 40 32 5 45 11 4 350 471 10 40 32 5 50 13 0 花鍵尺寸選定后應進行擠壓應力 MPa 及剪切應力 j MPa 的強度校核 j 5 1 MPaznldDjej 3082max 5 2 lbjej 154ax 式中 分別為花鍵外徑及內(nèi)徑 mm Dd n 花鍵齒數(shù) b 分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬 mm lmaxe z 從動盤毅的數(shù)目 取 Z 1 發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 N mm maxe 從動盤毅通常由 40Cr 45 號鋼 35 號鋼鍛造 并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 HRC28 32 由表 5 1 選取得 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 17 花鍵齒數(shù) n 10 花鍵外徑 D 32mm 花鍵內(nèi)徑 D 26mm 鍵齒寬 b 4mm 有效齒長 l 30mm 擠壓應力 11 3MPa 校核 19 342MPa j 8 324MPa 符合強度得要求 j 5 3 從動片設計 從動片通常用 1 3 2 0mm 厚的鋼板沖壓而成 有時將其外緣的盤形部分磨薄至 0 65 1 0mm 以減小其轉(zhuǎn)動慣量 從動片的材料與其結(jié)構(gòu)型式有關(guān) 整體式即不帶波 形彈簧片的從動片 一般用高碳鋼 50 或 85 號鋼 或 65Mn 鋼板 熱處理硬度 HRC38 48 采用波形彈簧片的分開式 或組合式 從動片 從動片采用 08 鋼板 氰化 表面硬度 HRC45 層深 0 2 0 3mm 波形彈簧片采用 65Mn 鋼板 熱處理硬度 HRC43 51 5 4 操縱機構(gòu) 汽車離合器操縱機構(gòu)是駕駛員用來控制離合器分離又使之柔和接合的一套機構(gòu) 它始于離合器踏板 終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承 由于離合器使用頻繁 因此離合 器操縱機構(gòu)首先要求操作輕便 輕便性包括兩個方面 一是加在離合器踏板上的力不 應過大 另一方面是應有踏板形成的校正機構(gòu) 離合器操縱機構(gòu)按分離時所需的能源 不同可分為機械式 液壓式 彈簧助力式 氣壓助力機械式 氣壓助力液壓式等等 離合器操縱機構(gòu)應滿足的要求是 3 1 踏板力要小 轎車一般在 80 150N 范圍內(nèi) 貨車不大于 150 200N 2 踏板行程對轎車一般在 mm 范圍內(nèi) 對貨車最大不超過 180mm 150 8 3 踏板行程應能調(diào)整 以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原 4 應有對踏板行程進行限位的裝置 以防止操縱機構(gòu)因受力過大而損壞 5 應具有足夠的剛度 6 傳動效率要高 段振東 膜片彈簧離合器的設計 18 7 發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正常工作 機械式操縱機構(gòu)有杠系傳動和繩索系兩種傳動形式 杠傳動結(jié)構(gòu)簡單 工作可靠 但是機械效率低 質(zhì)量大 車架和駕駛室的形變可影響其正常工作 遠距離操縱桿系 布置困難 而繩索傳動可消除上述缺點 但壽命短 機構(gòu)效率不高 本次設計的普通輪型離合器操縱機構(gòu) 采用液壓式操縱機構(gòu) 液壓操縱機構(gòu)有如 下優(yōu)點 1 液壓式操縱機構(gòu)傳動效率高 質(zhì)量小 布置方便 便于采用吊掛踏板 從而 容易密封 不會因駕駛室和車架的變形及發(fā)動機的振動而產(chǎn)生運動干涉 2 可使離合器接合柔和 可以降低因猛踩踏板而在傳動系產(chǎn)生的動載荷 正由 于液壓式操縱有以上的優(yōu)點 故應用日益廣泛 離合器液壓操縱機構(gòu)由主缸 工作缸 管路系統(tǒng)等部分組成 mm mm mm mm120 a501 a1352 d671 d mm mm mm mm5c4 c0b92 5 4 1 離合器踏板行程計算 踏板行程 由自由行程 和工作行程 組成 S1S2S 5 3 2112021 dbacZf 式中 為分離軸承的自由行程 一般為 mm 取 mm 反映到fS0 0 3 55 10 fS 踏板上的自由行程 一般為 mm 分別為主缸和工作缸的直徑 Z 為摩130 212 擦片面數(shù) 為離合器分離時對偶摩擦面間的間隙 單片 mm 取 3 8 mm 為杠桿尺寸 2 1 S1a21b21c2 得 mm mm 合格 37 S 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 19 c12S0fb1d21a2S 圖 5 1 液壓操縱機構(gòu)示意圖 5 4 2 踏板力的計算 踏板力為 5 4 sfFi 式中 為離合器分離時 壓緊彈簧對壓盤的總壓力 為操縱機構(gòu)總傳動比 F i 為機械效率 液壓式 機械式 為21dcbai 90 8 80 7 sF 克服回位彈簧 1 2 的拉力所需的踏板力 在初步設計時 可忽略之 N 則30 467 F6 43 i0 N19 fF 合格 分離離合器所作的功為 SZFWL 5 0 1 式中 為離合器拉接合狀態(tài)下壓緊彈簧的總壓緊力 N 則1F 32 1085 J45 21 L 段振東 膜片彈簧離合器的設計 20 合格 5 4 3 從動軸的計算 1 選材 40Cr 調(diào)質(zhì)鋼可用于載荷較大而無很大沖擊的重要軸 初選 40Cr 調(diào)質(zhì) 2 確定軸的直徑 3nPAd 式中 A 為由材料與受載情況決定的系數(shù) 見表 5 2 取 n 為軸的轉(zhuǎn)速 年 n 3600r min 則10 d 26 63mm 取 mm 36d 表 5 2 軸常用幾種材料的 及 A 值 軸的材料 Q235 A 20 Q275 35 1Cr18Ni9Ti 45 40Cr 35SiMn 38SiMnMo 3Cr13 aMP 15 25 20 35 25 45 35 56 A 149 126 135 112 126 103 112 97 取 n 為軸的轉(zhuǎn)速 年 n 3600r min 則10 d 26 63mm 取 mm 36d 5 4 4 分離軸承的壽命計算 分離軸承的參數(shù) 表 3 14 分離軸承參數(shù)表 型號 Cr pf n 7014C 48 2KN 1 2 3 3600r min 則由下式 601PCnLh rpFf 得 h4913 hL 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 21 5 5 小結(jié) 本部分對離合器從動盤各部件總成進行了設計計算及校核 從動盤包括摩擦片 扭轉(zhuǎn)減振器 波形彈簧 從動盤轂及其他一些起緊固 傳遞力作用的零件 考慮了其 各方面的要求及特征 改進了原零件的一些設計方案和材料 使整體效果更好一些 并能提高離合器本身的使用壽命及汽車的舒適性等 6 扭轉(zhuǎn)減振器設計 6 1 扭轉(zhuǎn)減振器的功能 為了降低汽車傳動系的振動 通常在傳動系中串聯(lián)一個彈性一阻尼裝置 它就是 裝在離合器從動盤上的扭轉(zhuǎn)減振器 其彈性元件用來降低傳動系前端的扭轉(zhuǎn)剛度 降 低傳動系扭振系統(tǒng)三節(jié)點振型的固有頻率 以便將較為嚴重的扭振車速移出常用車速 范圍 當然 在實際中要做到這一點是非常困難的 其阻尼元件用來消耗扭振能量 從而可有效地降低傳動系的共振載荷 非共振載荷及噪聲 7 6 2 扭轉(zhuǎn)減振器的結(jié)構(gòu)類型的選擇 圖 6 1 給出了幾種扭轉(zhuǎn)減振器的結(jié)構(gòu)圖 它們之間的差異在于采用了不同的彈性 元件和阻尼裝置 采用圓柱螺旋彈簧和摩擦元件的扭轉(zhuǎn)減振器 見圖 4 1a d 得到了最 廣泛的應用 在這種結(jié)構(gòu)中 從動片和從動盤毅上都開有 6 個窗口 在每個窗口中裝 有一個減振彈簧 因而發(fā)動機轉(zhuǎn)矩由從動片傳給從動盤毅時必須通過沿從動片圓周切 向布置的彈簧 這樣即將從動片和從動盤毅彈性地連接在一起 從而改變了傳動系統(tǒng) 的剛度 當 6 個彈簧屬同一規(guī)格并同時起作用時 扭轉(zhuǎn)減振器的彈性特性為線性的 這種具有線性特性的扭轉(zhuǎn)減振器 結(jié)構(gòu)較簡單 廣泛用于汽油機汽車中 當 6 個彈簧 屬于兩種或三種規(guī)格且剛度由小變大并按先后次序進人工作時 則稱為兩級或三級非 線性扭轉(zhuǎn)減振器 圖 4 1e 為三級的 這種非線性扭轉(zhuǎn)減振器 廣泛為現(xiàn)代汽車尤其是 柴油發(fā)動機汽車所采用 柴油機的怠速旋轉(zhuǎn)不均勻度較大 常引起變速器常嚙合齒輪 輪齒問的敲擊 為此 可使扭轉(zhuǎn)減振器具有兩級或三級非線性彈性特性 第一級剛度 很小 稱怠速級 對降低變速器怠速噪聲效果顯著 線性扭轉(zhuǎn)減振器只能在一種載荷 段振東 膜片彈簧離合器的設計 22 工況 通常為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 下有效地工作 而三級非線性扭轉(zhuǎn)減振器的彈性特性則 擴大了適于其有效工作的載荷工況范圍 這有利于避免傳動系共振 降低汽車在行駛 和怠速時傳動系的扭振和噪聲 采用空心圓柱形見 圖 4 1f 或星形等其他形狀的橡膠彈性元件的扭轉(zhuǎn)減振器 也 具有非線性的彈性特性 雖然其結(jié)構(gòu)簡單 橡膠變形時具有較大的內(nèi)摩擦 因而不需 另加阻尼裝置 但由于它會使從動盤的轉(zhuǎn)動慣量顯著增大 且在離合器熱狀態(tài)下工作 需用專門的橡膠制造 因此尚未得到廣泛采用 減振器的阻尼元件多采用摩擦片 在 圖 4 1a 的結(jié)構(gòu)中阻尼摩擦片的正壓力靠從 1 從動片 2 從動盤轂 3 摩擦片 4 減振彈簧 5 碟形彈簧墊片 6 壓緊彈簧 7 減振盤 8 橡膠彈性元件 圖 6 1 減振器結(jié)構(gòu)圖 動片與減振盤間的連接鉚釘建立 其結(jié)構(gòu)雖簡單 但當摩擦片磨損后 阻尼力矩便減 小甚至消失 為了保證正壓力從而阻尼力矩的穩(wěn)定 可加進碟形彈簧 圖 4 1c d 同 時采用不同剛度的碟形彈簧和圓柱螺旋壓簧分別對兩組摩擦片建立不同的正壓力 圖 4 1d 就可實現(xiàn)阻尼力矩的非線性變化 6 3 扭轉(zhuǎn)減振器參數(shù)的確定 1 扭轉(zhuǎn)減振器的角剛度 減振器扭轉(zhuǎn)角剛度 Ca 決定于減振彈簧的線剛度及結(jié)構(gòu)布置尺寸 按下列公式初選 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 23 角剛度 Ca 13 6 1 Tj 式中 為極限轉(zhuǎn)矩 按下式計算Tj 1 5 2 0 6 2 j emax 式中 2 0 適用乘用車 1 5 適用商用車 本設計為商用車 選取 1 5 為發(fā)動機最maxeT 大扭矩 代入數(shù)值得 380 C a 7273 5 本設計初選 Ca 7000N m raD Tj 2 扭轉(zhuǎn)減振器最大摩擦力矩 由于減振器扭轉(zhuǎn)剛度 Ca 受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的限制 不可能很低 故為了在 發(fā)動機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振 必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 一般可按下式初選為T 0 06 0 17 6 3 Temax 取 0 15 本設計按其選取 28 5N m emax 3 扭轉(zhuǎn)減振器的預緊力矩 減振彈簧安裝時應有一定的預緊 這樣 在傳遞同樣大小的極限轉(zhuǎn)矩它將降低減 振器的剛度 這是有利的 但預緊力值一般不應該大于摩擦力矩否則在反向工作時 扭轉(zhuǎn)減振器將停止工作 一般選取 0 05 0 15 19 N m 6 4 T預 Temax 4 扭轉(zhuǎn)減振器的彈簧分布半徑 減振彈簧的分布尺寸 R1 的尺寸應盡可能大一些 一般取 R1 0 60 0 75 d 2 6 5 結(jié)合 mm 得 R1 取 50mm 則 R1 d 2 0 65 502 d 其中 d 為摩擦片內(nèi)徑 代入數(shù)值 得 R1 50mm 5 扭轉(zhuǎn)減振器彈簧數(shù)目 可參考表 6 1 選取 本設計 D 250mm 故選取 Z 6 段振東 膜片彈簧離合器的設計 24 表 6 1 減振彈簧的選取 離合器摩擦片外徑 D減振彈簧數(shù)目 Z 225 250 4 6 250 325 6 8 325 355 8 10 350 10 以上 6 扭轉(zhuǎn)減振器減振彈簧的總壓力 當限位彈簧與從動盤轂之間的間隙被消除時 彈簧傳遞扭矩達到最大 Tj 6 6 P總 RTj1 式中 的計算應按 Tj的大者來進行 678 57N P總 總 每個彈簧工作壓力 6 7 PZ 總 169 64N 7 從動片相對從動盤轂的最大轉(zhuǎn)角 6 8 2arcsinlR 4 52 8 限 位 銷 與 從 動 盤 缺 口 側(cè) 邊 的 間 隙 6 9 2sina 式中 R 2 為限位銷的安裝半徑 一般為 2 5 4mm 本設計取 3 9 限位銷直徑 限位銷直徑 按結(jié)構(gòu)布置選定 一般 9 5 12mm 本設計取 11 d d d 10 從動盤轂缺口寬度及安裝窗口尺寸 為充分利用減振器的緩沖作用 將從動片上的部分窗口尺寸做的比從動盤轂上的窗口尺寸稍大 一些 如圖 6 2 所示 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 25 圖 6 2 從動盤窗口尺寸簡圖 一般推薦 A1 A a 1 4 16mm 這樣 當?shù)孛鎮(zhèn)鱽頉_擊時 開始只有部分彈簧參加 工作 剛度較小 有利于緩和沖擊 本設計取 a 1 5mm A 25mm A 1 26 5 6 4 減振彈簧的尺寸確定 在初步選定減振器的主要尺寸后 即可根據(jù)布置上的可能來確定減振彈簧設計的 相關(guān)尺寸 彈簧的平均直徑 一般由結(jié)構(gòu)布置決定 通常選取 11 15 左右 本設計選2D2D 取 12 2D 彈簧鋼絲直徑 6 10 2318Pd 式中 扭轉(zhuǎn)許用應力 550 600MPa 算出 后應該圓整為標準值 一般為 1d 3 4mm 左右 代入數(shù)值 得 3 398 符合上述要求 8 1d 減振彈簧剛度 6 11 210acRz 200 9N mm 減振彈簧的有效圈數(shù) 6 12 iCGDd32418 式中 G 為材料的扭轉(zhuǎn)彈性模數(shù) 對鋼 83000N mm2 代入數(shù)值 得 3 984 i 段振東 膜片彈簧離合器的設計 26 減振彈簧的總?cè)?shù) 5 98 1 52ni 減振彈簧在最大工作壓力 P 時最小長度 6 13 min1Ld 22 37 式中 0 337 為彈簧圈之間的間隙 10 d 減振彈簧的總變形量 6 14 Plc 3 51 減振彈簧的自由高度 6 15 0minll 25 88 減振彈簧的預變形量 6 16 Tl 預 1czR 0 21 減振彈簧安裝后的工作高度 6 17 0ll 24 13 7 膜片彈簧設計 7 1 膜片彈簧的概念 膜片彈簧的大端處為一完整的截錐 類似無底的碟子 和一般機械上用的碟形彈 簧一樣 故稱作碟簧部分 膜片彈簧起彈性作用的正是其碟簧部分 與碟形彈簧不同 的是在膜片彈簧上還有徑向開槽部分 形成許多稱為分離指 起分離杠桿作用的彈性 杠桿 分離指與碟簧部分小端交接處的徑向槽較寬且呈長方孔 分離指根部的過渡圓 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 27 角半徑應大于 4 5mm 以減少分離指根部的應力集中 長方孔又可用來安置銷釘固定膜 片彈簧 7 2 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 1 膜片彈簧原始內(nèi)截錐高與彈簧片厚度比的選擇 此比值對膜片彈簧的彈性特性影響極大 因此 要利用 H h 對彈簧特性的影響正 確地選擇該比值 以得到理想的特性曲線及獲得最佳的使用性能 一般汽車的膜片彈 簧離合器多取 1 6 H h 2 的要求 er 選取 3 5mm 10mm 90mm 其滿足 的要求 17 18 19 1 2 er2 er 7 支承圈平均半徑和膜片彈簧與壓盤的接觸半徑 支承圈平均半徑 與膜片彈簧與壓盤的接觸半徑 的取值將影響膜片彈簧的剛度 1r 1R 應略大于 r 且盡量接近 r 應略小于 R 且盡量接近于 R 1r 1 山西農(nóng)業(yè)大學工程技術(shù)學院畢業(yè)設計說明書 29 7 3 膜片彈簧的彈性特性