彈簧片沖壓工藝及彎曲模具設(shè)計(jì)

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1、前 言 由于模具技術(shù)的迅速發(fā)展，模具設(shè)計(jì)與制造已成為機(jī)械行業(yè)中一個(gè)大的分枝。從事模具行業(yè)工作的專業(yè)人才也越來越多，模具也傾向標(biāo)準(zhǔn)化，系列化，模具的諸多零件已經(jīng)具有互換性，模具的設(shè)計(jì)周期越來越短，因此模具已經(jīng)成為提高產(chǎn)品的競(jìng)爭(zhēng)能力的重要手段。模具已成為各種產(chǎn)品不可缺少的工藝設(shè)備。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容是：彈簧片沖壓工藝及彎曲模具設(shè)計(jì)。畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的不僅是對(duì)大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的一個(gè)鞏固和總結(jié)，而且是大學(xué)期間重要的實(shí)踐環(huán)節(jié)，它能綜合培養(yǎng)查資料的能力、畫圖能力、獨(dú)立分析能力、向老師、同學(xué)學(xué)習(xí)的能力。畢業(yè)設(shè)計(jì)作為對(duì)所學(xué)專業(yè)知識(shí)的一次綜合檢測(cè)，為以后參加工作也將奠定堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。 本次重點(diǎn)設(shè)計(jì)的是一副沖孔落

2、料連續(xù)模，一副彎曲模。這次設(shè)計(jì)是在老師認(rèn)真、耐心的指導(dǎo)下進(jìn)行的，是在對(duì)模具的經(jīng)濟(jì)性、模具的壽命、生產(chǎn)周期及生產(chǎn)成本等因素進(jìn)行了全面的仔細(xì)的分析下而進(jìn)行設(shè)計(jì)的。因我個(gè)人經(jīng)驗(yàn)和水平有限，因此很難避免在設(shè)計(jì)的過程中存在不合理之處，望各位老師多多批評(píng)指正。 本論文是在厲春元老師的精心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下完成的。厲春元老師嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度，淵博的知識(shí)為我們樹立了榜樣，在此向她表示衷心的感謝！ 在論文的設(shè)計(jì)和寫作過程中，得到同學(xué)的大力支持和協(xié)助，在此一并感謝！ 我相信：在厲春元老師的耐心指導(dǎo)和同學(xué)們的大力支持下，我一定能順利完成本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，為四年大學(xué)學(xué)習(xí)生涯劃上一個(gè)完整的句號(hào)。

3、 目錄 前 言 1 1 緒論 6 1.1 沖壓技術(shù)理論概述 6 1.1.1 全面推廣CAD/CAM/CAE技術(shù) 6 1.1.2 高速銑削加工 6 1.1.3 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng) 6 1.1.4 電火花銑削加工 6 1.1.5 優(yōu)質(zhì)材料及先進(jìn)表面處理技術(shù) 7 1.1.6 模具研磨拋光將自動(dòng)化、智能化 7 1.2 沖壓加工經(jīng)濟(jì)性分析 7 1.2.1 提高模具標(biāo)準(zhǔn)化程度 7 1.2.2 沖壓件的成本分析 7 2 零件工藝性分析及確定工藝結(jié)構(gòu)方案 8 2.1 產(chǎn)品零件圖 8 2.2 零件工藝性分析 8 2.2

4、.1 結(jié)構(gòu)與尺寸 8 2.2.2 精度 8 2.2.3 材料 8 2.3 確定沖裁工藝方案 9 3 確定模具總體結(jié)構(gòu)方案 10 3.1 模具類型 10 3.2 操作與定位方式 10 3.3 卸料與出件方式 10 3.4 模架類型及精度 10 4 工藝計(jì)算 10 4.1 排樣設(shè)計(jì)與計(jì)算 10 4.1.1 排樣方法 10 4.1.2 搭邊值的確定 11 4.1.3 送料步距與條料寬度計(jì)算 12 4.1.4 材料利用率及排樣草圖 12 4.2 沖裁力、壓力機(jī)的選取及壓力中心計(jì)算 13 4.2.1 沖裁力的計(jì)算 13 4.2.2 卸料力、推件力和頂件力 13 4.2

5、.3 壓力機(jī)所需總沖壓力的計(jì)算 14 4.3 壓力中心的計(jì)算 14 4.3.1 壓力中心的計(jì)算 14 4.4 凸、凹模刃口尺寸計(jì)算 15 4.5 卸料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、彈性元件的選用和計(jì)算 18 4.5.1 卸料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 18 4.5.2 彈性元件的選用和計(jì)算 19 5 連續(xù)模的主要零件設(shè)計(jì) 20 5.1 凸凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 20 5.1.1 凹模 20 5.1.2 凸模 21 5.2 定位形式與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 23 5.2.1 設(shè)計(jì)原則 23 5.2.2 定位零件機(jī)構(gòu)與應(yīng)用 24 5.3 結(jié)構(gòu)件與安裝 25 5.3.1 凸模固定板 25 5.3.2 模柄 25 5.3.3 墊

6、板 25 5.4 模架 26 5.4.1 對(duì)模架的基本要求 26 5.4.2 模架形式 26 5.4.3 導(dǎo)柱與導(dǎo)套 26 5.4.4 模具閉合高度校核 27 5.5模具緊固件與自制零件選用 27 5.5.1 模具緊固件的規(guī)格型號(hào) 27 5.5.2 模具自制零件的材料及熱處理要求 27 5.6 壓力機(jī)的選用與校核 28 5.6.1壓力機(jī)的選用 28 5.6.2 沖壓力和做功的校核 28 6 彎曲模設(shè)計(jì)計(jì)算 29 6.1 彎曲力的計(jì)算及壓力機(jī)的選擇 29 6.1.1 彎曲力的計(jì)算 29 6.1.2 彎曲用壓力機(jī)的額定壓力的確定 29 6.2 彈簧片的回彈量計(jì)算 3

7、0 6.3 彎曲模工作部分尺寸的確定 31 6.3.1 凸模和凹模形狀 31 6.3.2 凸、凹模工作部分尺寸與公差 31 6.3.3 凸、凹模間隙 32 6.4 彎曲模的結(jié)構(gòu)零件設(shè)計(jì) 32 6.4.1滑塊 32 6.4.2 斜楔 33 6.4.3 頂件桿 33 6.4.4 模 柄 34 6.5 彎曲模具彈簧結(jié)構(gòu)及選用 34 6.6 彎曲模整體模具結(jié)構(gòu) 35 6.7 彎曲模具工作過程 36 6.8 彎曲模零件總體尺寸的確定 37 6.8.1 模架零件尺寸 37 6.8.2 緊固件選用 37 6.8.3 模具自制零件的材料及熱處理要求 37 7 模具的裝配

8、 38 7.1 模具裝配的要點(diǎn)概述 38 7.2 連續(xù)模的裝配工藝 38 7.2.1 裝配前的準(zhǔn)備 38 7.2.2 檢查 38 7.2.3 確定裝配方法和裝配順序 38 8 方案二：進(jìn)行沖孔落料的設(shè)計(jì) 39 8.1 零件的沖裁工藝分析 39 8.2 操作與定位方式 39 8.3 卸料裝置的設(shè)計(jì) 40 8.5 工藝計(jì)算 40 8.5.1 排樣 40 8.5.2 確定條料的寬度和縱向定距 40 8.5.3 材料利用率及排樣草圖 41 8.6 凸凹模刃口尺寸的計(jì)算 41 8.7 沖裁力的計(jì)算 41 8.8 模架的選擇 42 8.9 緊固件選用 43 8.10

9、 壓力機(jī)的選擇 43 9.兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn) 43 9.1 制造精度及使用壽命比較： 43 9.2 模具的安裝和調(diào)整 44 9.3 其它方面比較 44 總 結(jié) 45 參考文獻(xiàn) 46 致 謝 47 1 緒論 1.1 沖壓技術(shù)理論概述 模具技術(shù)的發(fā)展應(yīng)該為適應(yīng)模具產(chǎn)品“交貨期短”、“精度高”、“質(zhì)量好”、“價(jià)格低”的要求服務(wù)。達(dá)到這一要求急需發(fā)展如下幾項(xiàng)： 1.1.1 全面推廣CAD/CAM/CAE技術(shù) 模具CAD/CAM/CAE技術(shù)是模具設(shè)計(jì)制造的發(fā)展方向。隨著微機(jī)軟件的發(fā)展和進(jìn)步，普及CA

10、D/CAM/CAE技術(shù)的條件已基本成熟，各企業(yè)將加大CAD/CAM技術(shù)培訓(xùn)和技術(shù)服務(wù)的力度；進(jìn)一步擴(kuò)大CAE技術(shù)的應(yīng)用范圍。計(jì)算機(jī)和網(wǎng)絡(luò)的發(fā)展正使CAD/CAM/CAE技術(shù)跨地區(qū)、跨企業(yè)、跨院所地在整個(gè)行業(yè)中推廣成為可能，實(shí)現(xiàn)技術(shù)資源的重新整合，使虛擬制造成為可能。 1.1.2 高速銑削加工 國(guó)外近年來發(fā)展的高速銑削加工，大幅度提高了加工效率，并可獲得極高的表面光潔度。另外，還可加工高硬度模塊，還具有溫升低、熱變形小等優(yōu)點(diǎn)。高速銑削加工技術(shù)的發(fā)展，對(duì)汽車、家電行業(yè)中大型型腔模具制造注入了新的活力。目前它已向更高的敏捷化、智能化、集成化方向發(fā)展。 1.1.3 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)

11、 高速掃描機(jī)和模具掃描系統(tǒng)提供了從模型或?qū)嵨飹呙璧郊庸こ銎谕哪Ｐ退璧闹T多功能，大大縮短了模具的在研制制造周期。有些快速掃描系統(tǒng)，可快速安裝在已有的數(shù)控銑床及加工中心上，實(shí)現(xiàn)快速數(shù)據(jù)采集、自動(dòng)生成各種不同數(shù)控系統(tǒng)的加工程序、不同格式的CAD數(shù)據(jù)，用于模具制造業(yè)的“逆向工程”。模具掃描系統(tǒng)已在汽車、摩托車、家電等行業(yè)得到成功應(yīng)用，相信在“十五”期間將發(fā)揮更大的作用。 1.1.4 電火花銑削加工 電火花銑削加工技術(shù)也稱為電火花創(chuàng)成加工技術(shù)，這是一種替代傳統(tǒng)的用成型電極加工型腔的新技術(shù)，它是有高速旋轉(zhuǎn)的簡(jiǎn)單的管狀電極作三維或二維輪廓加工(像數(shù)控銑一樣)，因此不再需要制造復(fù)雜的成型電極，這顯然

12、是電火花成形加工領(lǐng)域的重大發(fā)展。國(guó)外已有使用這種技術(shù)的機(jī)床在模具加工中應(yīng)用。預(yù)計(jì)這一技術(shù)將得到發(fā)展。 1.1.5 優(yōu)質(zhì)材料及先進(jìn)表面處理技術(shù) 選用優(yōu)質(zhì)鋼材和應(yīng)用相應(yīng)的表面處理技術(shù)來提高模具的壽命就顯得十分必要。模具熱處理和表面處理是否能充分發(fā)揮模具鋼材料性能的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。模具熱處理的發(fā)展方向是采用真空熱處理。模具表面處理除完善應(yīng)發(fā)展工藝先進(jìn)的氣相沉積(TiN、TiC等)、等離子噴涂等技術(shù)。 1.1.6 模具研磨拋光將自動(dòng)化、智能化 模具表面的質(zhì)量對(duì)模具使用壽命、制件外觀質(zhì)量等方面均有較大的影響，研究自動(dòng)化、智能化的研磨與拋光方法替代現(xiàn)有手工操作，以提高模具表面質(zhì)量是重

13、要的發(fā)展趨勢(shì)。這是我國(guó)長(zhǎng)遠(yuǎn)發(fā)展的目標(biāo)。模具自動(dòng)加工系統(tǒng)應(yīng)有多臺(tái)機(jī)床合理組合；配有隨行定位夾具或定位盤；有完整的機(jī)具、刀具數(shù)控庫(kù)；有完整的數(shù)控柔性同步系統(tǒng)；有質(zhì)量監(jiān)測(cè)控制系統(tǒng)。 1.2 沖壓加工經(jīng)濟(jì)性分析 1.2.1 提高模具標(biāo)準(zhǔn)化程度 我國(guó)模具標(biāo)準(zhǔn)化程度正在不斷提高，估計(jì)目前我國(guó)模具標(biāo)準(zhǔn)件使用覆蓋率已達(dá)到30%左右。國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家一般為80%左右。 1.2.2 沖壓件的成本分析 所謂經(jīng)濟(jì)性，就是以最小的耗費(fèi)取得最大的經(jīng)濟(jì)效果。也就是生產(chǎn)中的“最小最大”原則。在沖壓生產(chǎn)中，保證產(chǎn)品質(zhì)量，完成產(chǎn)品數(shù)量、品種計(jì)劃的前提下，產(chǎn)品成本越低，說明企業(yè)經(jīng)濟(jì)效果越大。 沖壓件的制造成本為： .

14、........(1) 式中 C——制造成本（費(fèi)用）； ——材料費(fèi)，包括原材料費(fèi)、外購(gòu)件費(fèi)； ——加工費(fèi)，包括工人工資、設(shè)備折舊費(fèi)、車間經(jīng)費(fèi)等； ——模具費(fèi) 上述可知，沖壓件的制造成本為：C∑＝C材+C模+CⅠ沖壓件生產(chǎn)成本是由固定費(fèi)和可變費(fèi)兩部分組成的，所以要設(shè)法降低固定費(fèi)用或可變費(fèi)用，都能使生產(chǎn)成本降低，利潤(rùn)增加，為四化建設(shè)積累資金。可見企業(yè)要提高經(jīng)濟(jì)效益，就要在降低成本上下功夫。 2 零件工藝性分析及確定工藝結(jié)構(gòu)方案 2.1 產(chǎn)品零件圖 圖2.1 彈簧片沖壓零件圖 沖裁工件是一種常見的彈簧片，其材料為

15、60Si2Mn，厚度為0.5mm，工件需大批量生產(chǎn)，如圖2.1所示。 2.2 零件工藝性分析 沖裁的工藝性是從沖壓件工藝方面來衡量設(shè)計(jì)是否合理。在滿足工件零件使用要求的條件下，能夠以最經(jīng)濟(jì)最簡(jiǎn)單的方法沖出來就說明工藝性好。但是工藝性的好壞是相對(duì)的，它直接受到工廠的沖壓技術(shù)和設(shè)備等因素的制約。 2.2.1 結(jié)構(gòu)與尺寸 該零件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，形狀對(duì)稱，尺寸較小，強(qiáng)度要求不高，外形簡(jiǎn)單。懸臂寬度10mm大于1.5t，最小孔徑4mm大于t。適宜于沖裁加工。 2.2.2 精度 本次零件設(shè)計(jì)精度要求不高，圖上所注尺寸公差無特殊要求，選取公差等級(jí)為IT14級(jí)，利用普通沖裁方式可達(dá)到要求。其模具制造精度

16、也不高，能達(dá)到經(jīng)濟(jì)精度。 查公差表可得各尺寸公差為： mm、mm、mm，mm，mm，mm， mm， mm， mm。 2.2.3 材料 優(yōu)質(zhì)彈簧鋼60Si2Mn，厚度0.5mm軟態(tài)，帶料，抗剪強(qiáng)度，斷后伸長(zhǎng)率。此材料具有較高的彈性和良好的塑性，其沖裁加工性較好。 2.3 確定沖裁工藝方案 確定工藝方案就是確定沖壓件的加工路線，合理的工藝方案應(yīng)在不同的工藝分析進(jìn)行全面的分析與研究比較與其經(jīng)濟(jì)效果，然后選擇合理的工藝方案。此零件沖壓包括沖孔落料、彎曲兩個(gè)基本工序，其中沖孔落料和彎曲能分別采取兩種方案，具體分析如下： （1）單工序沖裁——單工序彎曲，采用單工序模生產(chǎn)。 （2）級(jí)進(jìn)沖裁—

17、—落料——彎曲，采用連續(xù)模與單工序模相結(jié)合生產(chǎn)。 （3）復(fù)合?！獜澢捎脧?fù)合模具及彎曲相結(jié)合生產(chǎn)。 方案（1）模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造周期短，加工成本低。但需要五道工序、五套模具才能完成零件的加工，生產(chǎn)效率較低，難以滿足零件大批量生產(chǎn)的需求。且不便于工人操作。所以一般不予采用。 方案（2）采用連續(xù)沖裁沖出的零件精度和平直度較好，生產(chǎn)效率高，操作方便，通過設(shè)計(jì)合理的模具結(jié)構(gòu)和排樣方法可以達(dá)到較好的零件質(zhì)量和避免模具強(qiáng)度不夠的問題。同時(shí)又減少了一副模具，大大節(jié)省了成本。 方案（3）采用復(fù)合模具。只有當(dāng)制件精度要求高，生產(chǎn)批量大，表面要求平整時(shí)，才選用復(fù)合模具結(jié)構(gòu)。而且制作的費(fèi)用較高，一般不

18、采用。 由于零件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，為提高生產(chǎn)效率，這樣應(yīng)采用復(fù)合沖裁或連續(xù)沖裁方式。如采用復(fù)合模，則其凸凹模壁厚不能太薄（外形與內(nèi)形、內(nèi)形與內(nèi)形），以免影響強(qiáng)度；凸凹模刃磨有時(shí)不方便，尤其是在凸凹模即沖裁，又成形的情況下。 連續(xù)模具有如下優(yōu)點(diǎn)：（1）生產(chǎn)效率較高，尤其能適合于在單機(jī)上實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化；（2）安全、省料及其它開支??；（3）模具的使用壽命長(zhǎng)，修模調(diào)整容易；（4）沖制的產(chǎn)品精度高，美觀。 故此沖裁件采用連續(xù)模為合理，設(shè)計(jì)方案為分別對(duì)凸模組件和凹模組件進(jìn)行了定位和固緊。使裝配容易和裝配精度容易得到保證。 綜上所述可知，宜采用方案（2），在此沖件中，采用先完成沖孔壓加強(qiáng)緊后沖孔落料能保證

19、凸凹模的最小壁厚，又因?yàn)榱慵某叽绫容^大，若在一副模具中完成全部工序的，則會(huì)造成模具龐大，不方便制造，同時(shí)不經(jīng)濟(jì)，生產(chǎn)成本會(huì)成倍增加，故采用先在連續(xù)模中完成沖孔落料，最后彎曲成型的工藝方案。 3 確定模具總體結(jié)構(gòu)方案 3.1 模具類型 根據(jù)零件的沖裁工藝方案，優(yōu)先采用級(jí)進(jìn)沖裁模。 3.2 操作與定位方式 雖然零件的生產(chǎn)批量較大，但合理安排生產(chǎn)可用手工送料方式能夠達(dá)到批量要求，且能降低模具成本，因此采用手工送料的方式。考慮零件尺寸較小，材料厚度較薄，為了便于操作和保證零件的精度，宜采用導(dǎo)料板導(dǎo)向，側(cè)刃定距的定位方式。為減小料頭和料尾的材料消耗和提高定距的可靠性，采用雙刃左右對(duì)稱

20、布置。 3.3 卸料與出件方式 考慮零件厚度較薄，采用彈性卸料的方式。為了便于操作、提高生產(chǎn)率，沖件和廢料采用由凸模直接從凹模洞口推下的出件方式。 3.4 模架類型及精度 由于零件厚度薄，沖裁間隙小，又是級(jí)進(jìn)模，因此采用導(dǎo)向平穩(wěn)的中間導(dǎo)柱模架?？紤]零件精度要求不是很高，但沖裁間隙較小，因此采用1級(jí)精度的模架。 4 工藝計(jì)算 4.1 排樣設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.1.1 排樣方法 排樣對(duì)材料的利用率，工件的尺寸精度，生產(chǎn)率，模具制造難易程度和使用壽命有一定的影響。按材料的經(jīng)濟(jì)利用程度或廢料的多少，排樣可分為有廢料排樣與少、無廢料排樣兩大類。排樣又可分直排、斜排、對(duì)排、對(duì)頭斜排、多排、混

21、合排等。 有廢料排樣有如下幾種形式： （1）直排 排樣時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用直排，因?yàn)橹迸诺哪＞咦詈?jiǎn)單。但對(duì)于三角形、角尺形等工件，采用直排會(huì)造成較大的材料浪費(fèi)，可考慮選擇斜排或?qū)ε拧? （2）斜排 斜排將時(shí)制模工作量增大。 （3）對(duì)排 選取對(duì)排省料幅度較大。比直排省料可達(dá)30%--50%。但需要注意：如果采取送料一次沖一件的方案，即用單凸模，模具結(jié)構(gòu)與直排時(shí)基本相同，模具費(fèi)也相差不大，但只實(shí)用于條料，不能用卷料。 （4）混合排 如果將一種零件落料后的廢料作為另一種工件的原材料，當(dāng)然也可以提高材料的利用效率。但這種排樣對(duì)于小型件既不方便又不安全。而采用混合排是只有兩種零件的板厚與材質(zhì)相同，并在

22、設(shè)計(jì)人員的細(xì)心安排之下才有可能實(shí)現(xiàn)。 如下圖所示三種排樣方法： 圖4.1 直排、對(duì)角排 、斜排 綜上所述相同個(gè)數(shù)的零件采用直排料面積為16200，對(duì)角排17360 ，斜排17020，為了節(jié)省材料并結(jié)合零件本身的形狀，本排樣采用直排法。 4.1.2 搭邊值的確定 搭邊值的作用，搭邊是指排樣時(shí)零件與條料側(cè)邊這間留下的剩料。其作用是使條料定位，保證零件的質(zhì)量和精度，補(bǔ)償定位誤差，確保沖出合格的零件，并使條料有一定的剛度，不彎曲，便于送進(jìn)，并能使沖模的壽命提高。為了節(jié)約材料，應(yīng)選擇合理的搭邊值，它一般與卸料板的形式，條料厚度，沖壓寬度L有關(guān)。 本設(shè)計(jì)采用彈性卸料板，條料厚度t＝0.

23、5mm,沖壓寬度L＝80mm>50mm,查《冷沖模設(shè)計(jì)》P60知：搭邊值工件間＝1.8mm，側(cè)面＝2.0mm。又由于其為中碳剛類型，由經(jīng)驗(yàn)確定要乘以0.9的系數(shù)。所以實(shí)際搭邊值： 工件間搭邊值 ＝1.8mm×0.9＝1.6mm， 側(cè)面搭邊值 ＝2.0mm×0.9＝1.8mm 4.1.3 送料步距與條料寬度計(jì)算 條料在模具上每次送進(jìn)的距離稱為送料步距，用A表示。其大小為條料上兩個(gè)對(duì)應(yīng)沖裁件的對(duì)應(yīng)點(diǎn)之間的距離，對(duì)于無廢料一模出兩件，送料步距是工件寬度的兩倍。查《沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)》P63，條料寬度按公式（2）計(jì)算即

24、 ....... (2) 式中 L──條料公稱寬度，mm； B──垂直于送料方向的工件尺寸,mm； ──側(cè)搭邊，mm； b ──側(cè)刃切除的料寬，mm △──△為剪板機(jī)下料公差，△=0.5mm 條料是由板料剪裁下料而得，為保證送料順利，剪裁時(shí)的公差整帶分布規(guī)定上偏差為零，下偏差為負(fù)值條料在模具上送進(jìn)時(shí)一般都有導(dǎo)向，當(dāng)使用導(dǎo)料板導(dǎo)向而又無側(cè)壓裝置時(shí)，在寬度方向也會(huì)產(chǎn)生送料誤差。另因采用IA型側(cè)刃每邊增加切入寬度1.5mm，所以 條料寬度 L =（80+2×1.8+2×1.5）=86.6 mm 送料步距 A = 28+1.6=29

25、.6mm 4.1.4 材料利用率及排樣草圖 通常以一個(gè)步距內(nèi)零件的實(shí)際面積與所用毛坯面積的百分率來表示： η＝/＝(/LB)×100％ ........　(3) 式中　　──個(gè)步距內(nèi)零件的實(shí)際面積； 　　　　──個(gè)步距內(nèi)所需毛坯面積； 　　　　 L──送料步距； 　　　　 B──條料寬度。 經(jīng)計(jì)算，一個(gè)步距內(nèi)彈簧片的實(shí)際有效面積約為1760 mm2 ，一個(gè)步距內(nèi)所需毛坯面積為86.6×59.2＝5008.3mm2 ，如圖4.2 圖4.2　彈簧片排樣草圖 沖裁單件材料的利用率： 因此選用卷料，采用單排排樣，這樣的材料利用率較合宜，且操作方便。 4.2 沖

26、裁力、壓力機(jī)的選取及壓力中心計(jì)算 4.2.1 沖裁力的計(jì)算 沖裁力是選擇壓力機(jī)的主要依據(jù)，也是設(shè)計(jì)模具所必須的數(shù)據(jù)。其沖裁力F的計(jì)算公式為：F＝KLtτ 其中F為沖裁力N；L為沖裁件的周長(zhǎng)mm；t板料厚度mm；τ為材料的抗剪強(qiáng)度MPa；Ｋ為系數(shù)，常取1.3 在一般情況下，材料的σb≈1.3τ，為計(jì)算方便，也可用這個(gè)式子計(jì)算 沖裁力： F＝Ltσb ...... (4) 彈簧片模具的沖裁力為：F＝Ltσb＝281.92×0.5×1300＝183248N (其中L=21.9×4＋100＋20+41.2+28+2

27、9.2=281.92mm ) 4.2.2 卸料力、推件力和頂件力 從凸模上卸下板料所需的力稱為卸料力；從凹模內(nèi)向下推出工件或廢料所需的力稱推件力；從凹模內(nèi)向上頂工件或廢料所需的力稱為頂件力。 、與和沖件輪廓的形狀、沖裁間隙、材料種類和厚度、潤(rùn)滑情況、凹模洞口形狀因素有關(guān)。在實(shí)際生產(chǎn)中常用以下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： .......(5) .......(6) .......(7) 式中

28、F──沖裁力； ──卸料力系數(shù)； ──推件力系數(shù)； ──頂件力系數(shù)； n──梗塞在凹模內(nèi)的沖件數(shù)（n＝h/t） h──為凹模直壁洞口的高度。 、與可分別由表4.1查取。當(dāng)沖裁件形狀復(fù)雜、沖裁間隙較小，潤(rùn)滑較差、材料強(qiáng)度高時(shí)應(yīng)取較大的值；反之則應(yīng)取較小的值。 表4.1 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 料厚/mm 0.5～2.5 0.025～0.06 0.05 0.06 取為0.04、為0.05、為0.06 4.2.3 壓力機(jī)所需總沖壓力的計(jì)算 采用彈壓卸料裝置和下出件模具： ......................... (8)

29、 采用彈壓裝置和上出件模具時(shí)： .................... (9) 采用剛性卸料裝置和下出件模具時(shí)： .................. (10) 彈簧片模具采用彈性卸料，其所需總壓力為 ＝1.1×F＝201572N＝201.5KN 4.3 壓力中心的計(jì)算 4.3.1 壓力中心的計(jì)算 模具的壓力中心必須通過模柄軸線而和壓力機(jī)的滑塊中心線重合，以使平穩(wěn)工作，減少導(dǎo)向磨損，提高模具及壓力機(jī)的壽命。 圖4.3 壓力中心坐標(biāo)系 選取如圖4.3所示的坐標(biāo)系。 因?yàn)槿齻€(gè)工位均是對(duì)稱分布的，所以其Y坐標(biāo)為0， 對(duì)于X坐標(biāo)，三

30、個(gè)工位的中心分別為（0，0）（29.6，0）（59.2，0） 即＝0，＝29.6，＝59.2，三個(gè)工位的對(duì)應(yīng)長(zhǎng)度是＝186.72mm， ＝69.2mm，＝87.32mm 按《沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)》P103式（3.25）計(jì)算壓力中心 ..........（11） ＝ =21.028mm 所以連續(xù)沖裁下零件的壓力中心為：（21.028，0） 4.4 凸、凹模刃口尺寸計(jì)算 凸、凹模加工方法一般分為兩種： （1）凸、凹模分開加工法，當(dāng)凸、凹模分開加工時(shí)，模具具有互換性，便于模具成批制造。但是制模精度要求高、制造困

31、難、相應(yīng)地會(huì)增加加工成本。凸、凹模配合加工適合于較復(fù)雜的、非圓形的模具，制造簡(jiǎn)便，成本低廉。 （2）凸、凹模配合加工法，采用配做法制模時(shí)，配做件的最后精加工要等基準(zhǔn)件完全加工完才進(jìn)行。按配做法制模的加工順序，落料時(shí)先加工凹模，配做凸模；沖孔時(shí)先加工凸模，配做凹模。在工件尺寸精度較低，特別是板料較薄時(shí)，基準(zhǔn)件的公差值較大，而配做件允許的公差值要小得多。這說明基準(zhǔn)件加工較容易，而配做件加工較難。 用單配加工法常用于生產(chǎn)復(fù)雜形狀及薄料沖裁件的模具。在計(jì)算復(fù)雜形狀的凸模和凹模工作部分的尺寸時(shí)，往往存在著三類不同性質(zhì)的尺寸：第一類，凸?；虬寄Ｔ谀p后會(huì)增大的尺寸；第二類，凸?；虬寄Ｔ谀p后會(huì)減小的尺

32、寸；第三類，凸?；虬寄Ｔ谀p后基本不變的尺寸。如圖，其中尺寸a、b、c對(duì)于凸模來說屬于第二類尺寸，對(duì)于凹模來說屬于第一類尺寸；尺寸d對(duì)于凸模來說屬于第一類尺寸，對(duì)于凹模來說屬于第二類尺寸；尺寸e對(duì)于凸模和凹模來說都是屬于第三類尺寸。 圖4.4 復(fù)雜形狀沖裁件的尺寸分類 尺寸的計(jì)算方法： 第一類尺寸＝(沖裁件上該尺寸的最大極限尺寸－x△)△ ...............(12) 第二類尺寸＝(沖裁件上該尺寸的最小極限尺寸＋x△)△ ...........(13) 第三類尺寸＝?jīng)_裁件上該尺寸的中間尺寸±(1/8)△ ...........(14) 對(duì)于該工件來說，在

33、連續(xù)模中完成的工步是沖孔，落料 ，該工件精度無特殊要求，根據(jù)工件公差等級(jí)取為IT14級(jí)，由于材料薄，模具間隙小，故凸凹模采用配做加工為宜。又根據(jù)排樣圖可知，凹模的加工比凸模的加工要困難，且級(jí)進(jìn)模的所有凹模的孔均在一個(gè)模板上，因此，選用凹模為制造基準(zhǔn)件。所以不論沖孔、落料，只計(jì)算凹模刃口的尺寸及公差。各凸模按凹模各對(duì)應(yīng)尺寸標(biāo)注其基本尺寸，并注明按凹模實(shí)際刃口尺寸配雙面間隙0.04mm。零件圖的尺寸為： 圖4.5零件圖 （1）連續(xù)模中落料模，計(jì)算凹模刃口尺寸，按照一定的間隙配做凸模。按磨損情況分類計(jì)算： 凹模磨損后增大的尺寸，查《中國(guó)模具工程大典第4卷模具工程大典》P273，按

34、照公式（4.14）計(jì)算： .................... （14） 尺寸R 磨損后增大，查表X = 0.5 = = 尺寸R 磨損后增大，查表X = 0.5 = = 尺寸磨損后增大，查表X = 0.5 = = 尺寸磨損后增大，查表X = 0.75 = = （2）沖孔時(shí)，把凸模尺寸換算到凹模的尺寸計(jì)算，由于先做凹模，凸模是按凹模以一定的間隙配制的，所以凹模公差δ凹也要比較小。 即δ凹＝δ凸－△Ｚ＝1/4△－(Zmax－

35、Zmin)。 由圖4.6中可以得到換算后凹模的基本尺寸與公差 圖4.6　沖孔，將凸模尺寸換算到凹模的計(jì)算圖 即 d凹＝(dmin＋x△＋Zmin－δ凹) ................（16） 沖孔凹模、落料凸模分別按照沖孔凸模、落料凹模的實(shí)際尺寸進(jìn)行配制，雙邊由表查得Zmax ＝0.06mm，Zmin ＝0.04mm，△Z＝ Zmax－Zmin ＝0.02mm大批量生產(chǎn)、且工作精度要求不高，按大間隙可提高模具的壽命。 凹模磨損后減小的尺寸，按公式d凹＝(dmin＋x△＋Zmin－δ凹)計(jì)算 尺寸R 磨損后減小，查表X = 0.75 δ凹 ＝δ凸－△Ｚ＝

36、1/4△－△Ｚ=1/4×0.43-0.02=0.09 d凹 ＝(dmin＋x△＋Zmin－δ凹) ＝（14+0.75×0.02+0.04-0.09）=13.97 尺寸R 磨損后減小，查表X = 0. 5 δ凹＝δ凸－△Ｚ＝1/4△－△Ｚ=1/4×0.62-0.02=0.153 d凹＝(dmin＋x△＋Zmin－δ凹) ＝（32+0.5×0.02+0.04-0.153）=31.89 尺寸R 磨損后減小，查表X = 0. 75 δ凹＝δ凸－△Ｚ＝1/4△－△Ｚ=1/4×0.36-0.02=0.07 d凹＝(dmin＋x△＋Zmin－δ凹) ＝（10+0.75×0.02+0.0

37、4-0.07）=9.99 沖孔凹模為圓形，故可按d凹=(dmin＋x△＋Zmin) 計(jì)算： 尺寸R磨損后減小，查表X = 0. 5 d凹＝(dmin＋x△＋Zmin) =（4+0.5×0.3+0.04）= 4.19 （3）凹模磨損后不變的尺寸，按公式計(jì)算： 尺寸R 磨損后不變的尺寸 = = （4）側(cè)刃孔尺寸可按公式計(jì)算，取=0.02則 由于現(xiàn)在凹模基本上都采用線切割方法加工，精度可達(dá)±0.01～0.02mm，而凸模因結(jié)構(gòu)形式不同有多種加工方法。在留出不小于0.02mm研磨量的情況下，采用線切割的機(jī)床加工凹模時(shí)，各型孔尺寸和孔距尺寸的制造公差均可標(biāo)注為0.01（為機(jī)床的

38、一般能達(dá)到的加工精度）。凸凹模的材料根據(jù)性能特點(diǎn)選用T10A。 4.5 卸料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、彈性元件的選用和計(jì)算 4.5.1 卸料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 卸料裝置的功用是在一次沖裁結(jié)束之后，將條料或工序件與落料凸?；驔_孔凸模脫離，以便進(jìn)行下一次沖裁。卸料裝置可分為固定卸料裝置和彈性卸料裝置，卸料裝置可分為固定卸料和彈性卸料兩種： 剛性卸料，常用于較硬、較厚且精度要求不太高的工件沖裁。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，卸料力大。彈性卸料常用于沖裁厚度小于1.5mm的板料，由于壓料的作用，沖裁件平整。 本設(shè)計(jì)零件厚度為0.5mm，零件精度要求不高，所以采用彈性卸料。 固定卸料板的平面外形尺寸一般與凹模板相同，其厚度可取凹模厚度的

39、0.8～1倍，板料厚度超過3mm時(shí)，可與凹模厚度一致。彈性卸料板形孔與凸模的單面間隙可以取0.2～0.5mm，厚料與硬料可取大植。 則厚度H固＝0.8×H凹＝0.8×18＝14.4mm,因?yàn)闆_裁件為材料為60Si2Mn，厚度為0.5mm，所以取H固＝14mm。 卸料板凸臺(tái)的高度： H＝導(dǎo)料板的厚度－板料厚度＋（0.03～0.50）mm＝4mm 4.5.2 彈性元件的選用和計(jì)算 本次設(shè)計(jì)中只進(jìn)行彈壓卸料的彈簧進(jìn)行計(jì)算和選用。彈性卸料板的平面外形尺寸一般與凹模相同，板料厚度未超過0.8mm時(shí)，其卸料板寬度在125～200之間，查《模具工程大典》P574可知凹模最小厚度為H＝14mm。

40、卸料彈簧的選用： （1） 初步確定彈簧的個(gè)數(shù)N，一般2～4個(gè)，本設(shè)計(jì)選用4個(gè)，使受力均勻。 （2） 根據(jù)卸料力＝/N＝0.04/4＝18324N （4.16） （3） 根據(jù)極限工作壓力大于預(yù)壓力，一般可以?。剑?.5～2） （4） 根據(jù)彈簧壓力與其壓縮量成正比的特征，計(jì)算彈簧的預(yù)壓量， ＝×/＝0.5 （4.17） 式中 ──彈簧極限壓縮量（mm） ──彈簧的預(yù)壓力（N） ──彈簧極限工作負(fù)荷（N） 選用彈簧長(zhǎng)度確定: LR18×12×80(GB/T2089—1994), （5） 檢驗(yàn)選的彈簧是否合

41、適，使彈簧工作時(shí)的總壓縮量不超過彈簧允許的極限工作負(fù)荷的壓縮量即滿足 ≥＝＋＋＝80+1.5+10＝91.5mm （4.18） 式中 ──卸料板的工作行程（mm）， ──凸模的刃磨量，一般取4～10mm 沖孔落料凸模長(zhǎng)度L應(yīng)根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)確定，據(jù)《冷沖模設(shè)計(jì)》P99公式知，凸模長(zhǎng)度的計(jì)算公式為： =++－0.2mm （4.19） 式中 ──凸模固定板厚度，mm； ──彈壓卸料板厚度，mm； ──預(yù)壓狀態(tài)下卸料彈簧的長(zhǎng)度,其長(zhǎng)度

42、為(0.85～0.9)； 0.2──附加厚度，凸?？s進(jìn)卸料板的距離. 凸模固定板外形與尺寸與凹模板相同，厚度為凹模板厚度的0.8～1倍。凸模固定板厚度為16mm。對(duì)于螺釘?shù)跹b的直通式凸模，其型孔于凸模的雙邊間隙可取0.1～0.3，這里取0.2mm. =++－0.2=16+14+27－0.5=56.5mm 5 連續(xù)模的主要零件設(shè)計(jì) 5.1 凸凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5.1.1 凹模 （1）類型 凹模型孔側(cè)壁形狀形狀有兩種： 一種是側(cè)壁與凹模的凹模面稍傾斜的斜壁孔。但斜壁孔的加工存在難度，增加成本，在此處暫不采用。 一種是側(cè)壁與凹模面垂直的直壁孔，在刃口孔內(nèi)易于聚集廢

43、料或工件，增大了凹模的脹裂力、推件力和孔壁的磨損。磨損后刃口形成倒錐形狀，可能使沖成的工件從孔口反跳到凹模表面上造成操作困難，但直壁刃口凹模，刃口強(qiáng)度較高，刃口修磨后工作部分尺寸不變，制造方便。適合用于截面為非圓形的工件。本零件采用這種形式。臺(tái)階型孔的設(shè)計(jì)參數(shù)：一是直刃口的有效高度h，一般的當(dāng)t≤1mm時(shí)，取h＝4～5mm，一是斜壁孔比單邊孔擴(kuò)大值b，一般取b＝0.5～1mm。 所以取 h＝4mm，b＝1mm。如圖4.1所示 圖5.1 凹模型孔側(cè)壁形狀 （2）凹模結(jié)構(gòu)尺寸的確定 凹模厚度：H＝Kb（須≥15mm） （5.1

44、） 凹模壁厚：C≥（1.5～2）H（須≥30～40mm） （5.2） 式中 b──沖裁件最大外形尺寸，b＝80mm； K──系數(shù)，查表取K＝0.2， 則：H＝Kb＝0.2×80＝16mm，取18mm 凹模壁厚：C≥（1.5～2）H＝27～36mm，查表得C=30 沿送料方向的凹模型孔壁間最大距離為： b＝3×28+1.6×2＝87.2mm 垂直送料方向的凹模型孔壁間最大距離為： ＝80+2×1.8+6×2＝95.6mm 確定凹模有效面積，如圖5.2所示，從型孔邊界畫一矩形l×b初定為凹模有效

45、面積74mm×95.64mm。 凹模有效面積矩形的對(duì)稱中心應(yīng)與壓力中心重合，以便使模柄的中心線通過壓力中心。但壓力中心對(duì)于矩形的寬度并不處于對(duì)稱位置，長(zhǎng)度也不處于對(duì)稱位置，因此應(yīng)將矩形的長(zhǎng)度增大為，使壓力中心對(duì)于處于對(duì)稱位置，即以壓力中心到矩形左邊的距離為實(shí)際凹模有效面積矩形長(zhǎng)度的一半。則修正后的凹模有效面積矩形的長(zhǎng)度與寬度b分別為： L ＝ 95.64mm b ＝（74-21.03）×2＝105.94mm 其面積分布情況如圖5.2所示： 圖5.2 凹模有效面積 （3）計(jì)算凹模外形尺寸 從凹模有效面積矩形×b向四周擴(kuò)大一個(gè)允許的凹模壁厚C值，即30mm，即為凹模外形尺寸

46、L×B的尺寸。則： 凹模長(zhǎng)度L： L＝95.6+2×30＝155.6mm 凹模寬度B： B＝105.94+2×30＝165.94mm 經(jīng)綜合考慮，選取與計(jì)算值相近的標(biāo)準(zhǔn)凹模板輪廓尺寸，將上述尺寸圓整為：16016018mm，采用整體式的凹模結(jié)構(gòu)。 5.1.2 凸模 （1） 凸模的設(shè)計(jì)原則 為了保證凸模能夠正常工作，設(shè)計(jì)任何結(jié)構(gòu)形式的凸模都須滿足如下三個(gè)原則： ① 精確定位 凸模安裝到固定板上以后，在工作過程中其軸線或母線不允許發(fā)生任何方向的移位，否則將造成沖裁間隙不均勻，降低模具壽命，嚴(yán)重時(shí)造成啃模。 ② 防止拔出 回程時(shí)，卸料力對(duì)凸模產(chǎn)生拉深作用。凸模的

47、結(jié)構(gòu)應(yīng)能防止凸模從固定板中拔出。 ③ 防止轉(zhuǎn)動(dòng) （2） 凸模的結(jié)構(gòu)形式 經(jīng)綜合考慮，落料凸模的刃口部分為非圓形斷面，為了便于凸模和固定扳的加工，可設(shè)計(jì)成直通式形狀結(jié)構(gòu)，其工作部分和固定部分的形狀做成一樣，這類凸模采用磨削，線切割的方式加工，凸模的尺寸根據(jù)刃口尺寸，卸料裝置和安裝固定要求確定。凸模的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖5.3所示， 圖5.3 沖孔落料凸模 沖孔凸模采用標(biāo)準(zhǔn)A型的圓凸模。 圖5.4 圓形沖孔凸模 (3) 固定方式 凸模在上模的正確固定應(yīng)該是既要保證凸模工作可靠和良好的穩(wěn)定性，還要使凸模在更換或修理時(shí)拆裝方便。落料凸模采用直通式凸模。其工作部分要進(jìn)行淬火，

48、其長(zhǎng)度為25mm，另一端要要處于軟態(tài)，便于與固定板進(jìn)行鉚接，為了鉚接其總長(zhǎng)要增加1mm，其配合為過渡配合，間隙為H7/m6。其結(jié)構(gòu)形式如圖所示： 圖5.5鉚接結(jié)構(gòu)圖 對(duì)于沖孔凸模，將安裝部分設(shè)計(jì)成便于加工成型的長(zhǎng)圓形，通過固定板固定。其配合間隙為H7/m6。凸模固定板內(nèi)凸模的固定方法通常時(shí)凸模壓入固定板內(nèi)。 （4）受力校合 凸模端面尺寸較小時(shí)，必須進(jìn)行承壓能力和抗縱向彎曲能力兩方面的校驗(yàn)。此設(shè)計(jì)中圓形沖孔凸模斷面面積最小，故只對(duì)其進(jìn)行校核。 承壓能力校驗(yàn)： （5.3） 對(duì)圓

49、形凸模，，代入上式可得 （5.4） 式中 P──沖裁力，N； F──凸模最小斷面面積，mm； d──凸模直徑，mm； t──毛料厚度，mm； ──毛料的抗剪強(qiáng)度，MPa； ──凸模材料的許用壓應(yīng)力，MPa。 其中＝20，查《沖壓模具與制造》P103表9-9，知MPa，取1000MPa，τ＝706Mpa，則： 　　 　　　　　　　 （5.5） 所以 成

50、立，即該沖孔凸模承壓能力足夠。 5.2 定位形式與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5.2.1 設(shè)計(jì)原則 （1）定位支承點(diǎn)和支承面，定位至少有三個(gè)支承點(diǎn)（通常采用支承面）、兩個(gè)導(dǎo)向點(diǎn)（有時(shí)可采用導(dǎo)向面）及一個(gè)定程點(diǎn)（有時(shí)可采用定程面），定位的支承點(diǎn)及導(dǎo)向點(diǎn)之間應(yīng)有足夠的距離，以保證坯料及條料的定位精度和穩(wěn)定。 （2）定位的方向與位置選擇，定位的方向與位置應(yīng)使操作方便，送料方向從右至左或從前至后較為合適，前者導(dǎo)向點(diǎn)最好設(shè)計(jì)在后側(cè)，后者導(dǎo)向點(diǎn)設(shè)計(jì)在左側(cè)較為合適。在校平及整形時(shí)，最好先采用以外形初定位，再以導(dǎo)正銷定位的方法。 （3）處理好粗定位與精定位的關(guān)系，多工位級(jí)進(jìn)模等在多工序聯(lián)合沖壓時(shí)，往往設(shè)有

51、初始定位（粗定位）和最終定位（精定位）所構(gòu)成的復(fù)合型定位機(jī)構(gòu)，上、下工序的定位形式應(yīng)力求一致，粗定位要服從精定位，以防止相互矛盾。 （4）非對(duì)稱外形的制件定位，其定位方向應(yīng)固定，以免沖反而影響制件的質(zhì)量。 （5）多工序沖壓各工序沖壓基準(zhǔn)，沖壓件的全部工序應(yīng)保證定位基準(zhǔn)統(tǒng)一的原則，否則容易增大定位誤差。多道工序分別沖壓時(shí)，上下工序的定位形式應(yīng)力求一致。 （6） 應(yīng)保證定位的可靠和沖壓的安全，定位機(jī)構(gòu)必須遠(yuǎn)離產(chǎn)生細(xì)小廢料或切屑的地方，否則這些廢料和切屑的混入，常會(huì)影響定位工作和定位尺寸精度。同時(shí)還要注意定位機(jī)構(gòu)不應(yīng)被廢料堵塞或卡住，以保證沖壓的安全和可靠性。 5.2.2 定位零件機(jī)構(gòu)與應(yīng)用

52、 條料靠著導(dǎo)料板一側(cè)導(dǎo)向送進(jìn)，以免送偏。此級(jí)進(jìn)模中，從左向右送料，與條料相靠的導(dǎo)料板裝在左側(cè)。材料比較薄，右側(cè)裝有承料板有利于條料平穩(wěn)進(jìn)入，提高沖裁質(zhì)量。同時(shí)為使條料順利通過，導(dǎo)料板間的距離應(yīng)等于條料的最大寬度加上一間隙值（一般大于0.5mm）。查表選導(dǎo)料板的高度H＝4mm。 模具導(dǎo)料板之間的距離按下式 A＝B+b （5.6） 式中 B──條料公稱寬度 mm； b──條料與導(dǎo)料板間的間隙 mm； A＝B+b＝86.6+0.5＝87.1mm 圖5.6 導(dǎo)料板

53、 （3）側(cè)刃定距 側(cè)刃定距是在條料的一側(cè)或兩側(cè)沖切定距槽，定距槽的距離等于步距的長(zhǎng)度。其定距精度比擋料銷定距高。在多工位連續(xù)模中常采用側(cè)刃定距定位。側(cè)刃定距既適合于手工送料，也適合于自動(dòng)或半自動(dòng)送料。 考慮零件尺寸較小，材料厚度較薄，為了便于操作和保證零件的精度，宜采用側(cè)刃定距。由于材料的厚度在1.5mm以下，且精度要求不高，所以選用IA型省料。側(cè)刃的寬度為6mm,長(zhǎng)度為一個(gè)步距長(zhǎng)度29.6mm 為了保證料尾的充分利用，兩個(gè)側(cè)刃采用兩側(cè)對(duì)稱布置，同時(shí)提高零件外形尺寸的精度。 5.3 結(jié)構(gòu)件與安裝 5.3.1 凸模固定板 用凸模固定板將凸模固定在模座上，其平面輪廓尺寸除應(yīng)保證凸模安裝

54、孔外，還要考慮螺釘與銷釘孔的設(shè)置。由于工件形狀不規(guī)則，固定板的外形與凹模輪廓尺寸基本上是一致的，型孔的位置應(yīng)當(dāng)與凹模的型孔位置協(xié)調(diào)一致。 一般取其厚度等于凹模厚度的60%～80%，此處取20mm。 其外形尺寸為160mm×160mm×20mm。固定板內(nèi)形尺寸則根據(jù)凸模形狀確定。凸模固定板孔與凸模采用過渡配合（H7/m6），壓裝后端面要磨平，以保證沖模的垂直度。 5.3.2 模柄 模柄是連接上模與壓力機(jī)的零件。此處選用壓入式模柄，它與上模座孔采用H7/m6過渡配合，壓裝后端面要磨平，以保證沖模的垂直度。并加銷釘防止轉(zhuǎn)動(dòng)。銷釘直徑為φ6，模柄直徑d值按壓力機(jī)模座孔為φ50。 模柄為直徑d

55、＝50mm，高度L＝105mm的A型壓入式模柄。如圖5.7所示。 圖5.7 模柄A50×105 5.3.3 墊板 墊板裝在固定板與上模座或下模座之間，它的作用是直接承受和擴(kuò)散凸模傳遞的壓力，以降低模座所受的單位壓力，保護(hù)模座以免被凸模端面壓陷而影響模具的正常工作。墊板的外形尺寸與凹模大致相同，墊板的厚度由經(jīng)驗(yàn)可選為6～10mm。 在此確定墊板的外形尺寸為160mm×160mm×8mm。 墊板的材料一般可選45鋼，熱處理硬度取43～48HRC。 5.4 模架 模架是由上下模座、模柄及導(dǎo)向裝置 (最常用的是導(dǎo)柱、導(dǎo)套) 組成。 模架是整副模具的骨架，模具的全部零件都固定在

56、它的上面，并且承受沖壓過程中的全部載荷。模架的上模座通過模柄與壓力機(jī)滑塊相連，下模座用螺釘壓板固定在壓力機(jī)工作臺(tái)面上。上、下模之間靠模架的導(dǎo)向裝置來保持其精確位置，以引導(dǎo)凸模的運(yùn)動(dòng)，保證沖裁過程中間隙均勻。一般模架均已列入標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)模具時(shí)，應(yīng)加以正確選用。 5.4.1 對(duì)模架的基本要求 (1) 要有足夠的強(qiáng)度與剛度； (2) 要有足夠的精度 (如上下模座要平行，導(dǎo)柱導(dǎo)套中心要與上下模座垂直，模柄要與上模座垂直等) ； (3) 上下模之間的導(dǎo)向要精確 (導(dǎo)向件之間的間隙要很小，上下模之間的移動(dòng)應(yīng)平穩(wěn)和無滯住現(xiàn)象)。 5.4.2 模架形式 標(biāo)準(zhǔn)模架中，應(yīng)用最廣的是用導(dǎo)柱、導(dǎo)套作為導(dǎo)向裝

57、置的模架。根據(jù)導(dǎo)柱、導(dǎo)套配置的不同有四種基本型式：后側(cè)導(dǎo)柱模架、中間導(dǎo)柱模架、對(duì)角導(dǎo)柱模架、四導(dǎo)柱模架。當(dāng)沖裁板厚在0.8mm以下的模具時(shí)，選用H6/h5配合的Ⅰ級(jí)精度模架。當(dāng)沖裁板厚度為0.8~1.4mm時(shí)，選用H7/h6配合的Ⅱ級(jí)精度模架。 在這里選用H6/h5配合的Ⅰ級(jí)精度的對(duì)角導(dǎo)柱模架，L為160mm，B為160mm，H最大為200mm最小為160mm， 下模座為160mm×160mm×45mm， 上模座為160 mm×160mm×40mm。 5.4.3 導(dǎo)柱與導(dǎo)套 導(dǎo)柱導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)與尺寸都可直接由標(biāo)準(zhǔn)中選取。在選用時(shí)應(yīng)注意導(dǎo)柱的長(zhǎng)度應(yīng)保證沖模在最低工作位置時(shí)，導(dǎo)柱上端面與上模

58、座頂面的距離不小于10~15mm，而下模座底面與導(dǎo)柱底面的距離應(yīng)為0.5~1mm。導(dǎo)柱與導(dǎo)套之間的配合根據(jù)沖裁間隙大小選用。 導(dǎo)柱1 32mm×160mm（GB2861.1-81） 導(dǎo)套1 32mm×80mm （GB2861.6-81） 導(dǎo)柱2 28mm×160mm（GB2861.1-81） 導(dǎo)套2 28mm×80mm （GB2861.6-81） 5.4.4 模具閉合高度校核 模具的閉合高度H模具是指模具在最低工作位置時(shí)上模座的上平面與下模座的下平面之間的高度。 模具的閉合高度必需與壓力機(jī)的裝模高度相適應(yīng)。壓力機(jī)裝模高度是指滑塊在下止點(diǎn)位置時(shí)，滑塊底平面與壓力機(jī)工作臺(tái)上的

59、墊板上平面之間的高度。由于壓力機(jī)的連桿長(zhǎng)度可以調(diào)節(jié)，所以壓力機(jī)的裝模高度是可以調(diào)節(jié)的。當(dāng)連桿調(diào)節(jié)至最短時(shí)為壓力機(jī)的最大裝模高度Hmax；當(dāng)連桿調(diào)至最長(zhǎng)時(shí)為壓力機(jī)的最小裝模高度Hmin。 模具的閉合高度H應(yīng)介于壓力機(jī)的最大裝模高度Hmax與最小裝模高度Hmin之間，否則就不能保證正常的安裝與工作。最小裝模高度Hmin為215mm。. 其關(guān)系為：Hmin+10mm≤H≤Hmax－5mm。 (4.5) 則代入數(shù)據(jù)得：Hmin+10mm＝170mm≤H≤Hmax－5mm＝195mm，加墊塊滿足要求。 模具的其他外形結(jié)構(gòu)尺寸也必須與壓力機(jī)相適應(yīng)。如模具外

60、形輪廓平面尺寸與壓力機(jī)的滑塊底面尺寸與工作臺(tái)面尺寸，模具的模柄與滑塊的模柄孔尺寸，模具下模座下彈頂裝置的平面尺寸與壓力機(jī)工作臺(tái)面孔的尺寸等都必須相適應(yīng)，才能使模具正確的安裝和正常使用。 5.5模具緊固件與自制零件選用 5.5.1 模具緊固件的規(guī)格型號(hào) 按確定的沖模形式及計(jì)算出的參數(shù)，從冷沖模標(biāo)準(zhǔn)中查出有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)件。具體如下: 銷釘: 2—Ф8×50 GB119—86 2—Ф8×55 GB119—86 2—Ф6×12 GB/T 119.1—2000 4—Ф4×15 GB119—86 螺釘: 8—M12×45 GB70—85 4—M4

61、×8 GB70—85 4—M6×15 GB70—85 5.5.2 模具自制零件的材料及熱處理要求 上、下模座：HT200 模 柄：45鋼、 43～48HRC 墊 板：45鋼、 43～48HRC 凸模固定板：45鋼、 43～48HRC 導(dǎo) 料 板：45鋼、 調(diào)質(zhì)28～32HRC 卸 料 板：45鋼、 43～48HRC 凹 模：T10A、 60～64HRC 凸 模：T10A、 58～62HRC 5.6 壓力機(jī)的選用與校核 5.6.1壓力機(jī)的選用 所選用的壓力

62、機(jī)公稱壓力應(yīng)大于計(jì)算出來的總沖壓力250kN；壓力機(jī)的最大裝模高度應(yīng)大于或等于170mm(沖模閉合高度+5mm)；工作臺(tái)板尺寸應(yīng)能滿足沖模的正確安裝。按上述要求可選用J23—25開式雙柱可傾壓力機(jī)。但需要在工作臺(tái)面上加設(shè)墊板。其主要技術(shù)參數(shù)為： 選擇壓力機(jī)的型號(hào)為開式雙柱可傾式壓力機(jī)：J23－25.它的主要技術(shù)參數(shù)如下： 公稱壓力 250KN 滑塊行程 65mm 滑塊行程次數(shù) 55/105次/min 最大裝模高度 270mm

63、 連桿調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 55mm 模柄孔尺寸（直徑×深度/ mm） 50×70mm 工作臺(tái)尺寸(前后×左右) 370×560mm 電動(dòng)機(jī)功率/KW 2.2KW 5.6.2 沖壓力和做功的校核 總沖壓力201.5kN<公稱壓力250kN 對(duì)J23—25壓力機(jī)來說=9且 ＝11.32mm （5.7） 根據(jù)材料成型設(shè)備式（2-18）壓力機(jī)的做功能力有： ：＝0.315×250kN×11.32mm=382.1J （5.8）

64、 而此時(shí)工件的變形功為： ＝201.5kN×0.5mm＝100.75J （5.9） 因?yàn)椋蔬x擇J23-25壓力機(jī)，做功足夠。 6 彎曲模設(shè)計(jì)計(jì)算 6.1 彎曲力的計(jì)算及壓力機(jī)的選擇 6.1.1 彎曲力的計(jì)算 （1）彎曲過程有兩步，第一步是凸模向下運(yùn)動(dòng)的彎曲，彎曲按照自由彎曲計(jì)算，U形件彎曲使用帶反頂板的U型彎曲模具，但不進(jìn)行校型彎曲時(shí)，反頂壓力的彎曲力按式計(jì)算： （6.1） 式中 B──彎曲線長(zhǎng)度（mm）； t──板料厚度（mm）； ──材料抗拉強(qiáng)度（MPa）； ──彎曲

65、凸模圓角半徑（mm）。 第二步是通過滑塊向左壓圓弧的彎曲，并施加校正力。由于采用側(cè)壓滑塊的結(jié)構(gòu)，側(cè)壓力是通過斜楔行塊傳遞給滑塊的，取斜楔的角度為60， 故總彎曲力為：＝0.5×11886＝5943N （2）頂件力或壓料力 對(duì)于設(shè)有頂件裝置或壓料裝置的彎曲模，其頂件力可近似取自由彎曲力的30％～80％，即：＝K （6.2） 式中 ──自由彎曲力 ──頂件力 K── 系數(shù) 其中K取0.2，所以＝ K＝0.2×11886＝2377.2N 6.1.2 彎曲用壓力機(jī)的額定壓力的確定 壓力機(jī)公稱壓力的確

66、定，為了確保機(jī)械壓力機(jī)的安全，按經(jīng)驗(yàn)，可將計(jì)算的彎曲力限制在壓力機(jī)額定壓力的75%～80%，并據(jù)此確定壓力機(jī)的額定壓力。對(duì)于有彈性頂件裝置的自由彎曲可按照進(jìn)行驗(yàn)算 ＝1.2×（11886+5943）＝21394.8N （6.3） 按上述要求可選用J23—6.3開式雙柱可傾壓力機(jī)。 其主要技術(shù)參數(shù)為： 公稱壓力： 40kN 滑塊行程： 40mm 最大封閉高度： 160mm 封閉高度調(diào)節(jié)量： 40mm 模柄孔尺寸： φ30mm×50mm 工作臺(tái)尺寸（前后×左右）： 180mm×280mm 工作臺(tái)板厚度： 35mm 6.2 彈簧片的回彈量計(jì)算 為了便于敘述，將彈簧片的半徑為R68，R3的圓角分別稱為大圓角和小圓角，其半徑分別表示為和。由文獻(xiàn)可知，彎曲回彈和曲率回彈量表示。 當(dāng)R<(5～8)t(t為板料的厚度)時(shí)工件彎曲半徑變化不大，只考慮角度的回彈。因＝3＜6t＝3mm,所以對(duì)