畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)

《畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)（40頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、xxxxxx畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì) 全套圖紙加扣 3346389411 或 3012250582學(xué)學(xué) 院院 專業(yè)班級專業(yè)班級 學(xué)生姓名學(xué)生姓名 學(xué)生學(xué)號(hào)學(xué)生學(xué)號(hào) 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師 20152015 年年 5 5 月月 2020 日日I目 錄摘摘 要要.IIIABSTRACT.IV第第 1 章章 緒論緒論.11.1 研究背景及意義.11.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)況.11.3 設(shè)計(jì)要求及技術(shù)參數(shù).3第第 2 章章 總體結(jié)構(gòu)方案擬定總體結(jié)構(gòu)方案擬定.4第第 3 章章 主減速器的設(shè)計(jì)主減速器的設(shè)計(jì).63.1 主減速器的結(jié)構(gòu)形式.63.1.1 主減速器的齒

2、輪類型.63.1.2 主減速器的減速形式.73.1.3 主從動(dòng)齒輪的支承形式.83.2 基本參數(shù)選擇與計(jì)算.93.2.1 主減速比的確定.90i3.2.2 齒輪計(jì)算載荷的確定.103.3 齒輪的設(shè)計(jì)與校核.133.3.1 主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)的選擇.133.3.2 斜齒輪材料選擇.133.3.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì).133.3.4 校核齒面的接觸強(qiáng)度.163.4 軸承的選擇與校核.173.4.1 軸承的載荷計(jì)算.173.4.2 軸承型號(hào)的確定.18第第 4 章章 差速器的設(shè)計(jì)差速器的設(shè)計(jì).204.1 差速器結(jié)構(gòu)形式選擇.204.2 差速器齒輪設(shè)計(jì).204.3 齒輪強(qiáng)度計(jì)算.23II4.3.1

3、齒輪材料選擇.234.3.2 校核計(jì)算.234.4 行星齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.234.4.1 行星齒輪軸的分類及選用.244.4.2 行星齒輪軸的尺寸設(shè)計(jì).244.4.3 行星齒輪軸的材料.24第第 5 章章 傳動(dòng)半軸的設(shè)計(jì)傳動(dòng)半軸的設(shè)計(jì).255.1 半軸的型式選擇.255.2 半軸的設(shè)計(jì)與校核.255.2.1 半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.255.2.2 半軸的強(qiáng)度較核.265.3 半軸的結(jié)構(gòu)、材料及熱處理.28第第 6 章章 萬向節(jié)的設(shè)計(jì)萬向節(jié)的設(shè)計(jì).296.1 萬向節(jié)結(jié)構(gòu)選擇.296.2 萬向節(jié)設(shè)計(jì)計(jì)算.306.3 萬向節(jié)的材料及熱處理.30總總 結(jié)結(jié).31參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).32致致 謝謝.33III摘

4、要本文主要是設(shè)計(jì)某乘用車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，對于乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，既要滿足轉(zhuǎn)向的要求，又要滿足驅(qū)動(dòng)的要求。其主要由主減速器、差速器、半軸、萬向節(jié)、驅(qū)動(dòng)橋橋殼等構(gòu)成。驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)是否合理直接關(guān)系到汽車使用性能的好壞，它承受著來自路面和懸架之間的一切力和力矩，是汽車中工作條件最惡劣的總成之一，如果設(shè)計(jì)不當(dāng)會(huì)造成嚴(yán)重的后果。本次設(shè)計(jì)根據(jù)給定的參數(shù)，首先對主減速器進(jìn)行設(shè)計(jì)，主要是對主減速器的結(jié)構(gòu)，以及幾何尺寸進(jìn)行了設(shè)計(jì)，主減速器的形式設(shè)計(jì)為單級主減速器，而主減速器的齒輪形式采用的是漸開式圓柱斜齒輪；其次，對差速器的形式進(jìn)行選擇，差速器的形式采用普通對稱式圓錐行星齒輪差速器；接著，對半軸的結(jié)構(gòu)、支承形式，以及

5、萬向節(jié)的形式和特點(diǎn)進(jìn)行了分析設(shè)計(jì)；最后，對以上的零件進(jìn)行了強(qiáng)度的校核，并用 AutoCAD 軟件繪制本轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的裝配圖和主要零部件圖紙。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，主減速器，差速器，半軸，萬向節(jié)IVAbstractThis article is designed to drive a passenger car steering axle, drive axle steering for passenger cars, the steering is necessary to meet the requirements, but also to meet the driving requir

6、ements. Which is mainly composed of the main reducer, differential, axle, universal joints, drive axle housing and so on. Drive axle design is reasonable car use is directly related to performance quality, which bear all the forces and moments from between the road surface and the suspension is one

7、of the worst working conditions in automobile assembly, improper design will result if serious consequences.The design according to the given parameters, the first of the main reducer designed mainly for the final drive structure, and geometry has been designed in the form of the final drive designe

8、d as a single-stage main gear, and the main reducer The gear is used in the form of involute helical gear; secondly, to choose the form of differential, differential form of ordinary symmetrical cone planetary gear differential; Next, axle configuration, support form and the forms and characteristic

9、s of joints were analyzed design; Finally, the above parts of the strength check, and draw of the steering assembly drawing with AutoCAD software drive axle and the main parts of drawings.Keywords:Steering drive axle, The main reducer, Differential, Axle, Universal joint乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)1第 1 章 緒論1.1 研究背景及

10、意義（1）轎車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋是轎車的重要大總成，承受著轎車的裝在簧上及地面經(jīng)車輪、車架或承載式車身經(jīng)懸架給予的鉛垂力、縱向力、橫向力及其力矩，以及沖擊載荷；驅(qū)動(dòng)橋還傳遞著傳動(dòng)系中的最大轉(zhuǎn)矩，橋殼還承受著反作用力矩。（2）轎車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式和設(shè)計(jì)參數(shù)除對橋車的可靠性和耐久性有重要影響外，也對轎車的行駛性能如動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性、平順性、通過性和操縱穩(wěn)定性等有直接影響。因此，轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)選型、設(shè)計(jì)參數(shù)選取及設(shè)計(jì)計(jì)算最轎車的整體設(shè)計(jì)具有及其重要的作用。（3）轎車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)涉及的機(jī)械零部件的品種極為廣泛，對這些零部件、元件及總成的制造也幾乎要涉及到所有的現(xiàn)代機(jī)械制造工藝（包括鑄、鍛、焊、熱處理、粉

11、末冶金等熱加工工藝，車、銑、刨、磨、拉削、冷滾壓或擠壓、噴丸處理、冷沖、配對研磨等冷加工工藝，鍍銅、鍍錫、鍍鋅、磷化處理、滲流處理等表面處理工藝等） 。因此，通過對轎車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的學(xué)習(xí)和設(shè)計(jì)實(shí)踐，再加進(jìn)優(yōu)化設(shè)計(jì)、可靠性分析和有限元分析等內(nèi)容，可以更好的掌握現(xiàn)代轎車設(shè)計(jì)與機(jī)械涉及的全面知識(shí)和技能。1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)況驅(qū)動(dòng)橋作為汽車四大部件之一，它的性能的好壞直接影響整車性能，而對于載重汽車顯得尤為重要。當(dāng)采用大功率發(fā)動(dòng)機(jī)輸出大的轉(zhuǎn)矩以滿足目前載重汽車的快速、重載的高效率、高效益的需要時(shí)，必須要搭配一個(gè)高效、可靠的驅(qū)動(dòng)橋。（1）主減速器在 20 世紀(jì)末的 20 多年，世界減速器齒輪技術(shù)有了很大

12、的發(fā)展，產(chǎn)品發(fā)展的總趨勢是小型化、高速化、低噪聲、高可靠度。技術(shù)中最引人注目的要數(shù)硬齒面技術(shù)、功率分支技術(shù)和模塊化設(shè)計(jì)技術(shù)。硬齒面技術(shù)在 20 世紀(jì) 80 年代在國外日趨成熟。采用優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件滲碳淬火磨齒的硬齒面齒輪，精度不低于 ISO13281975 的 6 級。綜合承載能力為中硬齒面齒輪的 4 倍為軟齒面齒輪的 5-6 倍。一個(gè)中等規(guī)格的硬齒面齒輪減速器的重量僅為2軟齒面齒輪減速器的 1/3 左右。20 世紀(jì) 70 年代至 90 年代初期，我國的高速齒輪技術(shù)經(jīng)歷了繪測仿制、技術(shù)引進(jìn)、技術(shù)攻關(guān)到獨(dú)立設(shè)計(jì) 3 個(gè)階段。目前我國的設(shè)計(jì)制造能力基本上可以滿足國內(nèi)生產(chǎn)需要，設(shè)計(jì)制造的最高參數(shù)最大功

13、率 44MW，最高線速度 168m/s，最高轉(zhuǎn)數(shù)67000r/min。我國低速重載齒輪技術(shù)，特別是硬齒面齒輪技術(shù)也經(jīng)歷了測繪仿制等階段，從無到有逐步發(fā)展起來。除了摸索掌握的制造技術(shù)外。在 20 世紀(jì) 80 年代末至 90 年代初推廣的硬齒面技術(shù)中，我們還作了解決“斷軸”、“選用”等一系列有意義的工作。在這期間我們還制定了一系列的減速器標(biāo)準(zhǔn)如ZBJ19004-88圓柱齒輪減速器 、ZBJ19026-90運(yùn)輸機(jī)械用減速器等幾個(gè)硬齒面減速器標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)今世界各國減速器及齒輪技術(shù)發(fā)展總趨勢是六高、二低、二化方面發(fā)展。六高即高承載能力、高齒面硬度、高精度、高速度、高可靠性和高傳動(dòng)效率，即噪聲低、成本低二化即

14、標(biāo)樁化、多樣化。 減速器和齒輪的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的發(fā)展，在一定程度上標(biāo)志著一個(gè)國家的工業(yè)水平。因此，開拓和發(fā)展減速器和齒輪技術(shù)在我國有廣闊的前景。（2）差速器目前國內(nèi)重型汽車的差速器產(chǎn)品的技術(shù)基本源自美國、德國、日本等幾個(gè)傳統(tǒng)的工業(yè)國家，我國現(xiàn)有的技術(shù)基本上是引進(jìn)國外的基礎(chǔ)上發(fā)展的，而且已經(jīng)有了一定的規(guī)模。但是目前我國的差速器沒有自己的核心技術(shù)產(chǎn)品，自主開發(fā)能力仍然很弱，影響了整車新車的開發(fā)。在差速器的技術(shù)開發(fā)上還有很長的路要走。 當(dāng)前汽車在朝著經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性的方向發(fā)展，如何能夠使自己的產(chǎn)品燃油經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性盡可能提高是每個(gè)汽車廠家都在做的事情，當(dāng)然這是一個(gè)廣泛的概念，汽車的每一個(gè)部件都在發(fā)生著

15、變化。差速器也不例外，尤其是那些對操控性有較高需求的車輛。國外的那些差速器生產(chǎn)企業(yè)的研究水平已經(jīng)很高，而且還在不斷的進(jìn)步，年銷售額達(dá) 18 億美金的伊頓公司汽車集團(tuán)是全球化的汽車零部件制造供應(yīng)商，在發(fā)動(dòng)機(jī)氣體管理，變速箱，牽引力控制和安全排放控制領(lǐng)域居全球領(lǐng)先地位。對汽車差速器的內(nèi)部各零件的加工制造要用精密制造方法。零件主要產(chǎn)品包括發(fā)動(dòng)機(jī)氣體管理部分及動(dòng)力控制系統(tǒng)，其中屬于動(dòng)力控制系統(tǒng)10的差速器類產(chǎn)品 2004 年的銷售量達(dá) 250 萬只，在同類產(chǎn)品中居領(lǐng)先地位。國內(nèi)的差速器起步較晚，目前的3發(fā)展主要靠引進(jìn)消化國外產(chǎn)品來滿足需求。目前中國的汽車上廣泛采用的差速器為對稱錐齒輪式差速器，具有結(jié)構(gòu)

16、簡單、質(zhì)量較小等優(yōu)點(diǎn)。伊頓公司汽車集團(tuán)是全球化的汽車零部件制造供應(yīng)商，在同類產(chǎn)品中居領(lǐng)導(dǎo)地位。最近伊頓開發(fā)了新型的鎖式差速器，它的工作原理及其他差速器的不同之處：當(dāng)一側(cè)輪子打滑時(shí)，普通開式差速器幾乎不能提供任何有效扭矩給車輛，而伊頓的鎖式差速器則可以在發(fā)現(xiàn)車輪打滑，鎖定動(dòng)力傳遞百分之百的扭矩到不打滑車輪，足以克服各種困難路面給車輛帶來的限制。在牽引力測試、連續(xù)彈坑、V 型溝等試驗(yàn)中，兩驅(qū)車在裝有伊頓鎖式差速器后，越野性能及通過性能甚至超過了四驅(qū)動(dòng)的車輛，通過有限元軟件的分析，就可以知道各個(gè)齒輪的受力情況。因?yàn)橹灰?qū)動(dòng)輪的任何一側(cè)發(fā)生打滑空轉(zhuǎn)以后，伊頓鎖式差速器會(huì)馬上鎖住動(dòng)力，并把全部動(dòng)力轉(zhuǎn)移到

17、另一有附著力的輪上，使車輛依然能正常向前或向后行駛。毫無疑問，更強(qiáng)的越野性和安全性是差速器的最終目標(biāo)。1.3 設(shè)計(jì)要求及技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)某乘用車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，其技術(shù)參數(shù)如下：整備質(zhì)量：1350kg； 滿載質(zhì)量：1760kg最大扭矩：175N.m 功率：104KW軸距：2690mm 輪距：前/后 1593mm輪胎型號(hào)：225/55R17偏頻：100 次/分4第 2 章 總體結(jié)構(gòu)方案擬定轎車多采用前置發(fā)動(dòng)機(jī)前乾驅(qū)動(dòng)的布置型式，其前橋既是轉(zhuǎn)向橋又是驅(qū)動(dòng)橋，稱為轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋。顯然，在轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋的驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置中，半軸需采用分段式的并用萬向節(jié)聯(lián)接起來，以便使轉(zhuǎn)向車輪能夠轉(zhuǎn)向。通常是在半軸與主銷兩者的中心線交

18、點(diǎn)處裝用一個(gè)等速萬向節(jié)，如圖 2-1 所示。圖 2-1 轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋示意圖1-主減速器；2-主減速器殼；3-差速器；4-內(nèi)半軸；5-半軸套管；6-萬向節(jié)；7-轉(zhuǎn)向節(jié)軸；8-外半軸；9-輪轂；10-輪轂軸承；11-轉(zhuǎn)向節(jié)殼體；12-主銷；13-主銷軸承；14-球形支座通常，轎車的轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋是斷開式的。斷開式驅(qū)動(dòng)橋必須與獨(dú)立懸架相匹配。當(dāng)左、右驅(qū)動(dòng)車輪經(jīng)各自的獨(dú)立懸架直接與承載式車身或車架相聯(lián)時(shí)，在左、右轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)車輪之間實(shí)際上沒有車橋，但在習(xí)慣上仍稱為斷開式車橋，轎車的前轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋多采用這種結(jié)構(gòu)，如圖 2-2 所示1-主減速器；2-半軸；3-彈性元件；4-減振器；5-車輪；6-擺臂；7-擺臂軸圖 2

19、-2由于要求設(shè)計(jì)的是乘用車的前驅(qū)動(dòng)橋，因?yàn)椴捎锚?dú)立懸架，也考慮乘用車的舒5適性和運(yùn)動(dòng)的協(xié)調(diào)性，選用斷開式驅(qū)動(dòng)橋。這種驅(qū)動(dòng)橋無剛性的整體外殼，主減速器及其殼體裝在車架或車身上，兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪與車架或車身作彈性聯(lián)系，并可獨(dú)立地分別相對于車架或車身作上下擺動(dòng)，車輪傳動(dòng)裝置采用萬向節(jié)傳動(dòng)。汽車懸掛總成的類型及其彈性元件與減振裝置的工作特性是決定汽車行駛平順性的主要因素，而汽車簧下部分質(zhì)量的大小，對其平順性也有顯著的影響。斷開式驅(qū)動(dòng)橋的簧下質(zhì)量較小，又與獨(dú)立懸掛相配合，致使驅(qū)動(dòng)車輪與地面的接觸情況及對各種地形的適應(yīng)性比較好，由此可大大地減小汽車在不平路面上行駛時(shí)的振動(dòng)和車廂傾斜，提高汽車的行駛平順性和平均

20、行駛速度，減小車輪和車橋上的動(dòng)載荷及零件的損壞，提高其可靠性及使用壽命。6第 3 章 主減速器的設(shè)計(jì)3.1 主減速器的結(jié)構(gòu)形式主減速器的結(jié)構(gòu)形式主要是根據(jù)其齒輪的類型，主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安置方法以及減速形式的不同而異。3.1.1 主減速器的齒輪類型主減速器的結(jié)構(gòu)形式主要是根據(jù)齒輪類型、減速器形式不同而不同。主減速器的齒輪主要有螺旋錐齒輪、雙曲面齒輪、圓柱齒輪和蝸輪蝸桿等形式。（1）螺旋錐齒輪傳動(dòng) 螺旋錐齒輪傳動(dòng)(圖 3-1a)的主、從動(dòng)齒輪軸線垂直相交于一點(diǎn)，齒輪并不同時(shí)在全長上嚙合，而是逐漸從一端連續(xù)平穩(wěn)地轉(zhuǎn)向另一端。圖 3-1 齒輪傳動(dòng)形式（2）雙曲面齒輪傳動(dòng)雙曲面齒輪傳動(dòng)(圖 3-1b

21、)的主、從動(dòng)齒輪的軸線相互垂直而不相交，主動(dòng)齒輪軸線相對從動(dòng)齒輪軸線在空間偏移一距離 E，此距離稱為偏移距。由于偏移距正的存在，使主動(dòng)齒輪螺旋角大于從動(dòng)齒輪螺旋角 (圖 54)。12（3）圓柱齒輪傳動(dòng) 圓柱齒輪傳動(dòng)(圖 3-1c)一般采用斜齒輪，廣泛應(yīng)用于發(fā)動(dòng)機(jī)橫置且前置前驅(qū)動(dòng)7的轎車驅(qū)動(dòng)橋(圖 3-2)和雙級主減速器貫通式驅(qū)動(dòng)橋。圖 3-2 圓柱齒輪傳動(dòng)（4）蝸桿傳動(dòng)蝸桿(圖 3-1d)傳動(dòng)與錐齒輪傳動(dòng)相比有如下優(yōu)點(diǎn)：蝸桿傳動(dòng)主要用于生產(chǎn)批量不大的個(gè)別重型多橋驅(qū)動(dòng)汽車和具有高轉(zhuǎn)速發(fā)動(dòng)機(jī)的大客車上。根據(jù)給定技術(shù)參數(shù)，本次設(shè)計(jì)參考同級別的邁騰 1.8T 的轎車作為參考設(shè)計(jì)對象，由于邁騰 1.8T

22、 的轎車的發(fā)動(dòng)機(jī)采用的是橫置的形式，變速器也采用橫置式，所以動(dòng)力輸出的方向正好與前橋軸線的方向平行。因此，此設(shè)計(jì)不必采用圓錐齒輪來改變動(dòng)力旋轉(zhuǎn)的方向，采用圓柱齒輪傳動(dòng)就可以滿足要求。一般采用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，驅(qū)動(dòng)橋?yàn)閿嚅_式。動(dòng)力通過左右兩根半軸傳遞給車輪。3.1.2 主減速器的減速形式對于普通乘用轎車，由于 i6，一般采用單級主減速器，單級減速驅(qū)動(dòng)橋產(chǎn)品的優(yōu)勢：單級減速驅(qū)動(dòng)車橋是驅(qū)動(dòng)橋中結(jié)構(gòu)最簡單的一種，制造工藝較簡單，成本較低，是驅(qū)動(dòng)橋的基本型，在重型汽車上占有重要地位；目前重型汽車發(fā)動(dòng)機(jī)向低速大扭矩發(fā)展的趨勢使得驅(qū)動(dòng)橋的傳動(dòng)比向小速比發(fā)展；隨著公路狀況的改善，特別是高速公路的迅猛發(fā)展，許多

23、重型汽車使用條件對汽車通過性的要求降低，因此，重型汽車產(chǎn)品不必像過去一樣，采用復(fù)雜的結(jié)構(gòu)提高其的通過性；與帶輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋相比，由于產(chǎn)品結(jié)構(gòu)簡化，單級減速驅(qū)動(dòng)8橋機(jī)械傳動(dòng)效率提高，易損件減少，可靠性增加。3.1.3 主從動(dòng)齒輪的支承形式主減速器中心必須保證主從動(dòng)齒輪具有良好的嚙合狀況，才能使它們很好地工作。齒輪的正確嚙合，除了與齒輪的加工質(zhì)量裝配調(diào)整及軸承主減速器殼體的剛度有關(guān)以外，還與齒輪的支承剛度密切相關(guān)。（1）主動(dòng)斜齒圓柱齒輪的支承圖 3-3 主動(dòng)圓柱斜齒輪跨置式主動(dòng)斜齒圓柱齒輪的支承形式可分為懸臂式支承和跨置式支承兩種。查閱資料、文獻(xiàn)，經(jīng)方案論證，采用跨置式支承結(jié)構(gòu)（如圖 3-3

24、示） 。齒輪前、后兩端的軸頸均以軸承支承，故又稱兩端支承式?？缰檬街С惺怪С袆偠却鬄樵黾樱过X輪在載荷作用下的變形大為減小，約減小到懸臂式支承的 130 以下而主動(dòng)斜齒圓柱齒輪后軸承的徑向負(fù)荷比懸臂式的要減小至 1/51/7。齒輪承載能力較懸臂式可提高 10%左右。 本課題所設(shè)計(jì)的轎車滿載質(zhì)量 1760kg，所以選用跨置式可以提高齒輪的承載能力。（2）從動(dòng)斜齒圓柱齒輪的支承圖 3-4 從動(dòng)圓柱斜齒輪支撐形式從動(dòng)斜齒圓柱齒輪采用圓錐滾子軸承支承（如圖 3-4 示） 。為了增加支承剛度，兩軸承的圓錐滾子大端應(yīng)向內(nèi)，以減小尺寸 c+d。為了使從動(dòng)斜齒圓柱齒輪背面的差速器殼體處有足夠的位置設(shè)置加強(qiáng)肋以

25、增強(qiáng)支承穩(wěn)定性，c+d 應(yīng)不小于從動(dòng)斜齒圓柱齒輪大端分度圓直徑的 70%。為了使載荷能均勻分配在兩軸承上，應(yīng)是 c 等于9或大于 d。3.2 基本參數(shù)選擇與計(jì)算3.2.1 主減速比的確定0i主減速比的大小對主減速器的結(jié)構(gòu)型式、輪廓尺寸、質(zhì)量以及變速器處于最0i高檔位時(shí)汽車的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性都有直接的影響。主減速比的選擇，應(yīng)在汽0i車總體設(shè)計(jì)時(shí)和傳動(dòng)系的總傳動(dòng)比（包括變速器、分動(dòng)器和取力器、驅(qū)動(dòng)橋等傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比）一起由汽車的整車動(dòng)力計(jì)算來確定。由于發(fā)動(dòng)機(jī)的工作條件和汽車傳動(dòng)系的傳動(dòng)比（包括主減速比）有關(guān)，可以采用優(yōu)化設(shè)計(jì)方法對發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)與傳動(dòng)系的傳動(dòng)比及主減速比進(jìn)行最優(yōu)匹配，以使汽車獲得最

26、佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)0i性。對于具有很大功率儲(chǔ)備的轎車、客車、長途公共汽車，尤其是對競賽汽車來說，在給定發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率的情況下，所選擇的值應(yīng)能保證這些汽車有盡可能高maxeP0i的最高車速。這時(shí)值就按下式來確定：maxaV0i （3-1）ghapriVnrimax0377. 0式中：車輪的滾動(dòng)半徑，m；rr 最大功率時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，r/min；pn汽車的最高車速，km/h；maxav變速器最高擋傳動(dòng)比，通常為 1。ghi已知輪胎類型與規(guī)格：225/55 R17，故：mmrr33965. 055. 02252174 .25查資料得：最大功率時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為：暫取rpmnp)62005000(rp

27、mnp5100汽車最高車速為：hKmva/215max10變速器最高檔傳動(dòng)比為：85. 0ghi代入公式(3-1)得573. 385. 0215510033965. 0377. 0377. 0max0ghapriVnri故取573. 30i3.2.2 齒輪計(jì)算載荷的確定由于汽車行駛時(shí)傳動(dòng)系載荷的不穩(wěn)定性，因此要準(zhǔn)確地算出主減速器齒輪的計(jì)算載荷是比較困難的。通常是將發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩配以傳動(dòng)系最低擋傳動(dòng)比時(shí)和驅(qū)動(dòng)車輪在良好路面上開始滑轉(zhuǎn)時(shí)這兩種情況下作用在主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩（）的較小者，作為載貨汽車和越野汽車在強(qiáng)度計(jì)算中用以驗(yàn)算主減速器從動(dòng)jjeTT 、齒輪最大應(yīng)力的計(jì)算載荷，即： (3-2)

28、 nKiTTTTLeje0max (3-3)LBLBrjirGT2式中：發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，Nm；maxeT由發(fā)動(dòng)機(jī)至所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪之間的傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比；TLi傳動(dòng)系上述傳動(dòng)部分的傳動(dòng)效率，取；T9 . 0T由于“猛接合”離合器而產(chǎn)生沖擊載荷時(shí)的超載系數(shù)，對于一般載貨汽車、0K礦用汽車和越野汽車以及液力傳動(dòng)及自動(dòng)變速器的各類汽車??；當(dāng)性能系數(shù)10K時(shí)，可取，或由實(shí)驗(yàn)決定；0pf20Kn該汽車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目；汽車滿載時(shí)一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)荷（對于驅(qū)動(dòng)橋來說，應(yīng)考2G慮到汽車最大加速時(shí)的負(fù)荷增大量） ，N；輪胎對地面的附著系數(shù)，對于安裝一般輪胎的公路用汽車，??；85. 0對于越野汽

29、車，??；對于安裝專門的防滑寬輪胎的高級轎車，計(jì)算時(shí)可取0 . 111；25. 1車輪的滾動(dòng)半徑，m；rr分別為由所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪到驅(qū)動(dòng)橋之間的傳動(dòng)效率和傳LBLBi ,動(dòng)比（例如輪邊減速等）已知：mNTe.175max499.13778. 3573. 3TLi9 . 0T由后面式（3-5）計(jì)算得，故：0pf20K由于該轎車只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋則：1n由后面計(jì)算得：汽車滿載有總重量為，NGa172488 . 91760查參考文獻(xiàn)1汽車軸荷分配中乘用車發(fā)動(dòng)機(jī)前置前驅(qū)滿載時(shí)前軸分配為。本設(shè)計(jì)中取 58%，%60%47NG8 .1000358. 0172482由于該轎車是安裝一般輪胎的公路用汽車，則

30、：85. 0由上面計(jì)算可得：m33965. 0rr由經(jīng)驗(yàn)得：96. 0LB由于該轎車無輪邊減速器，則：1LBi將上述參數(shù)值代入公式（3-2） 、 （3-3）中計(jì)算得：mNnKiTTTTLeje.19.425219 . 02499.131750maxmNirGTLBLBrj.46.3008196. 033965. 085. 08 .100032汽車的類型很多，行駛工況又非常復(fù)雜，轎車一般在高速輕載條件下工作，而礦用汽車和越野汽車則在高負(fù)荷低車速條件下工作，沒有簡單的公式可算出汽車的正常持續(xù)使用轉(zhuǎn)矩。但對于公路車輛來說，使用條件較非公路車輛穩(wěn)定，其正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩根據(jù)所謂平均比牽引力的值來確定，即主減

31、速器從動(dòng)齒輪的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩12為mTNm （3-4）)()(pHRLBLBrTajmfffnirGGT式中：汽車滿載總重量，N；aG所牽引的掛車的滿載總重量，N，但僅用于牽引車的計(jì)算；rG車輪的滾動(dòng)半徑，m；rr道路滾動(dòng)阻力系數(shù)，計(jì)算時(shí)對于轎車可取=0.0100.015；對于載貨汽RfRf車可取 0.0150.020；對城越野汽車可取 0.0200.035；汽車正常使用時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)，通常對轎車取 0.08；對載貨汽車Hf和城市公共汽車取 0.050.09；對長途公共汽車取 0.060.10；對越野汽車取0.090.30；汽車或汽車列車的性能系數(shù)：pf (3-5)max)(195. 01

32、61001eTapTGGf當(dāng)時(shí)，取16)(195. 0maxeTaTGG0pf、和等見式(3-2)和式（3-3）下的說明。LBiLBnmaxeT由參考文獻(xiàn)1得查得汽車總質(zhì)量的計(jì)算方法：am乘用車的總質(zhì)量是指裝備齊全，并按規(guī)定裝滿客、貨時(shí)的整車質(zhì)量。am乘用車的總質(zhì)量由整備質(zhì)量、乘員和駕駛員質(zhì)量以及乘員的行李質(zhì)量三am0m部分組成。其中，乘員和駕駛員每人質(zhì)量按每人質(zhì)量按 65kg 計(jì)，于是：nnmma650該式中，n 為包括駕駛員在內(nèi)的載客數(shù)；a 為行李系數(shù)，可按參考文獻(xiàn)1表 1-5提供的數(shù)據(jù)取用。已知：；NGa172488 . 9176013由于是轎車，所以；0rG由上得：；33965. 0r

33、r轎車選用，??；015. 0010. 0Rf0125. 0Rf汽車正常使用時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)，通常對轎車取；08. 0Hf經(jīng)計(jì)算,則取1622.19)(195. 0maxeTaTGG0pf把各參數(shù)代入式（3-4）中得到：m.47.564)008. 00125. 0(196. 0133965. 0)017248()()(NfffnirGGTpHRLBLBrTajm3.3 齒輪的設(shè)計(jì)與校核3.3.1 主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)的選擇為了嚙合平穩(wěn)、噪音小和具有高的疲勞強(qiáng)度，大小齒輪的齒數(shù)和不少于 40 在轎車主減速器中，小齒輪齒數(shù)不小于 9。查閱資料，經(jīng)方案論證，主減速器的傳動(dòng)比為 3.573，則：初步選定

34、齒輪,，取91Z16.329573. 312ZiZ322Z3.3.2 斜齒輪材料選擇由于齒輪轉(zhuǎn)速比較高，選用硬齒面。先按輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再較核齒面接觸強(qiáng)度，其設(shè)計(jì)步驟如下：先選擇齒輪材料，確定許用應(yīng)力：均選用 20CrMnTi 鋼滲碳淬火，硬度 5662HRC。由參考文獻(xiàn)4圖 5-32C 查得彎曲疲勞極限應(yīng)力；MPaFlin430由參考文獻(xiàn)4圖 5-33C 查得接觸疲勞極限應(yīng)力；MPaHlin15003.3.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式參考文獻(xiàn)4中式（5-45b）知:14 （3-6）32114 .12FPdFSnZYKTm1）確定輪齒的許用彎曲應(yīng)力FP按參考文獻(xiàn)4（5-26）計(jì)算兩齒輪

35、的許用彎曲應(yīng)力，（）分別按下式確定1FP2FPMPa （3-7）NFSTFFPYSYminlim式中：試驗(yàn)齒輪齒根的彎曲疲勞極限，查參考文獻(xiàn)4圖 5-32；limF試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)，本書采用國家標(biāo)準(zhǔn)給定的值計(jì)算時(shí)，STYlimF；2STY彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)，一般取。當(dāng)考慮齒輪工作在有限NY1NY壽命時(shí)，彎曲疲勞許用應(yīng)力可以提高的系數(shù)，查參考文獻(xiàn)4圖 5-34；彎曲強(qiáng)度的最小安全系數(shù)。一般傳動(dòng)取=1.31.5；重要傳動(dòng)取minFSminFS=1.63.0；minFS由上得：MPaFlin430取，2STY1NY8 . 1minFS把各參數(shù)代入式（3-7）中得：MPaYSYNFSTF

36、FP7778.47718 . 12430minlim2)計(jì)算小齒輪的名義轉(zhuǎn)矩1TNm98.157573. 3/47.5641T3）選取載荷系數(shù) K因?yàn)槭切饼X輪傳動(dòng)，且加工精度為了 7 級，故 K 可選小些，取 K=1.45）齒寬系數(shù)的選擇：d15選大值時(shí)，可減小直徑，從而減小傳動(dòng)的中心距，并在一定程度上減輕包括d箱體在內(nèi)的整個(gè)傳動(dòng)裝置的重量，但是卻增大了齒寬和軸向尺寸，增加了載荷分布的不均勻性。的推薦值為：d當(dāng)為軟齒面時(shí)，齒輪相對于軸承對稱布置時(shí)，=0.81.4；d非對稱布置時(shí)，=0.61.2；d懸臂布置或開式傳動(dòng)時(shí)，=0.30.4。d當(dāng)為硬齒面時(shí)，上述值相應(yīng)減小 50%。d取=0.5，并??；

37、d166）確定復(fù)合系數(shù)因兩輪所選材料及熱處理相同，則相同，故設(shè)計(jì)時(shí)按小齒輪的復(fù)合齒形系FP數(shù)代入即可。而1FSY986. 916cos9cos3311ZZV由參考文獻(xiàn)4圖 5-38 查得=4.181FSY將上述參數(shù)代入式（3-6） ，得mmZYKTmFPdFSn59. 47778.47795 . 018. 498.1574 . 14 .124 .12323211按參考文獻(xiàn)4表 5-1 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，取mm5nm則中心距mmZZman6 .10616cos2)329(5cos2)(217）計(jì)算其它幾何尺寸如下表表 3-1 主、從動(dòng)圓柱斜齒輪參數(shù)參 數(shù)符 號(hào)主動(dòng)斜齒圓柱齒輪從動(dòng)斜齒圓柱齒輪齒數(shù)Z1，

38、Z293216螺旋角16法面模數(shù)nm5端面模數(shù)cosntmm 5.2法面壓力角n20端面壓力角costansrctannt20.74分度圓直徑cosntzmzmd46.8166.4基圓直徑tbdcosd 43.77155.62齒頂高h(yuǎn)a=h2=（1+0.1）nm5.5.5.5齒根高h(yuǎn)f1= hf2=（1+0.25-0.1）nm5.755.75齒頂圓直徑aah2dd57.8177.4齒根圓直徑ffh2dd35.3154.9當(dāng)量齒數(shù)3vcoszz 10.1336.033.3.4 校核齒面的接觸強(qiáng)度由參考文獻(xiàn)4式（5-47）可知 （3-8）uubdKTZEH1109211為彈性系數(shù)，當(dāng)齒輪都為鋼制，

39、EZMPaZE8 .189代入公式（3-8）得MPauubdKTZEH2347.890573. 31573. 381.463698.1574 . 18 .18910911092211齒面許用接觸應(yīng)力按參考文獻(xiàn)4式（5-27）計(jì)算，因?yàn)橹鳒p速器為較重要HP傳動(dòng)，取最小安全系數(shù)，則4 . 1minHS1NZ1wZ17MPaZZSwNHHHP1071114 . 11500minlim因?yàn)?，故接觸疲勞強(qiáng)度也足夠。HPH3.4 軸承的選擇與校核3.4.1 軸承的載荷計(jì)算當(dāng)斜齒圓柱齒輪齒面上所受的圓周力、軸向力和徑向力計(jì)算確定后，根據(jù)主減速器齒輪軸承的布置尺寸，即可求出軸承所受的載荷。圖 3-5 為單級主

40、減速器的跨置式支承的尺寸布置圖:圖 3-5 單級主減速器軸承布置尺寸圖 3-5 中各參數(shù)尺寸：a=46mm，b=22mm，c=90.5mm，d=60.5mm。由主動(dòng)斜齒圓柱齒輪齒面受力簡圖（圖 3-6 所示） ，得出各軸承所受的徑向力與軸向力。 18圖 3-6 主動(dòng)斜齒圓柱齒輪齒面受力簡圖軸承 A：徑向力Fr= （3-14）22azm1rzF DF (a+b)F(a)+-aa2a 軸向力Fa= Faz （3-15）將各參數(shù)代入式（3-14）與（3-15） ，有：Fr=3997N，F(xiàn)a=2752N軸承 B：徑向力Fr= （3-16）22azm1rzF DF (a+b)F(a+b)+-aa2a軸向

41、力 Fa= 0 （3-17）將各參數(shù)代入式（3-16）與（3-17） ，有：Fr=1493N，F(xiàn)a=0N軸承 C：徑向力Fr= （3-18）22azm2rzF DF dFd+c+dc+d2(c+d)軸向力 Fa= Faz （3-19）將各參數(shù)代入式（3-18）與（3-19） ，有： Fr=2283N，F(xiàn)a=2752N軸承 D：徑向力19Fr= （3-20）22azm1rzF DF cFc+-c+dc+d 2(c+d)軸向力 Fa= 0 （3-21）將各參數(shù)代入式（3-20）與（3-21） ，有：Fr=1745N，F(xiàn)a=0N3.4.2 軸承型號(hào)的確定軸承 A計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 P=0.69arF27

42、52=F3997查閱文獻(xiàn)2，斜齒圓柱齒輪圓錐滾子軸承 e 值為 0.36，故e，由此得 X=0.4,Y=1.7。另外查得載荷系數(shù) fp=1.2。arFFP=fp（XFr+YFa） （3-24）將各參數(shù)代入式（3-24）中，有： P=7533N軸承應(yīng)有的基本額定動(dòng)負(fù)荷 CrCr= （3-25）10h36t60nLPf10式中：ft溫度系數(shù)，查文獻(xiàn)4，得 ft=1；滾子軸承的壽命系數(shù)，查文獻(xiàn)4，得 =10/3；n軸承轉(zhuǎn)速，r/min；Lh軸承的預(yù)期壽命，5000h；將各參數(shù)代入式（3-25）中，有；Cr=24061N初選軸承型號(hào)查文獻(xiàn)3，初步選擇 Cr =24330N Cr 的圓錐滾子軸承 720

43、6E。驗(yàn)算 7206E 圓錐滾子軸承的壽命20Lh = （3-26）trrf C16667nP將各參數(shù)代入式（3-24）中，有：Lh =4151h5000h所選擇 7206E 圓錐滾子軸承的壽命低于預(yù)期壽命，故選 7207E 軸承,經(jīng)檢驗(yàn)?zāi)軡M足。軸承 B、軸承 C、軸承 D、軸承 E 強(qiáng)度都可按此方法得出，其強(qiáng)度均能夠滿足要求。第 4 章 差速器的設(shè)計(jì)4.1 差速器結(jié)構(gòu)形式選擇汽車上廣泛采用的差速器為對稱錐齒輪式差速器，具有結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量較小等優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用廣泛。它可分為普通錐齒輪式差速器、摩擦片式差速器和強(qiáng)制鎖止式差速器。普通齒輪式差速器的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)為齒輪式。齒輪差速器要圓錐齒輪式和圓柱齒輪式兩種

44、。強(qiáng)制鎖止式差速器就是在對稱式錐齒輪差速器上設(shè)置差速鎖。當(dāng)一側(cè)驅(qū)動(dòng)輪滑轉(zhuǎn)時(shí)，可利用差速鎖使差速器不起差速作用。差速鎖在軍用汽車上應(yīng)用較廣。查閱文獻(xiàn)5經(jīng)方案論證，差速器結(jié)構(gòu)形式選擇對稱式圓錐行星齒輪差速器。普通的對稱式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼，2 個(gè)半軸齒輪，4 個(gè)行星齒輪(少數(shù)汽車采用 3 個(gè)行星齒輪，小型、微型汽車多采用 2 個(gè)行星齒輪)，行星齒輪軸(不少裝 4 個(gè)行星齒輪的差逮器采用十字軸結(jié)構(gòu))，半軸齒輪及行星齒輪墊片等組成。由于其結(jié)構(gòu)簡單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，最廣泛地用在轎車、客車和各種公路用載貨汽車上有些越野汽車也采用了這種結(jié)構(gòu)，但用到越野汽車上

45、需要采取防滑措施。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦，提21高其鎖緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置差速鎖等。4.2 差速器齒輪設(shè)計(jì)a) 行星齒輪數(shù) n該車為小型轎車，但為確保差速器穩(wěn)定性，行星輪數(shù)應(yīng)該為 4.b) 行星齒輪球面半徑BR行星齒輪球面半徑 RS 反映了差速器錐齒輪節(jié)錐矩的大小和承載能力。= （4-1）BRCBTK3式中：行星齒輪球面半徑系數(shù)，KS=2.522.92，對于有兩個(gè)行星齒輪的轎車取BK最大值；差速器計(jì)算轉(zhuǎn)矩，Nm；取式 3-2 和 3-3 中較小值 1576.34NmCT將各參數(shù)代入式（4-1） ，有：=34mmBRc）行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù) z1 和 z2為了

46、使輪齒有較高的強(qiáng)度，z1 一般不少于 10。半軸齒輪齒數(shù) z2 在 1425 選用。大多數(shù)汽車的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比在 1.52.0 的范圍內(nèi)，且半軸齒輪齒21zz數(shù)和必須能被行星齒輪齒數(shù)整除。查閱資料，經(jīng)方案論證，初定半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比=2，半軸齒輪齒21zz數(shù) z2=24，行星齒輪的齒數(shù) z1=12。d） 行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角 1、2 直齒錐齒輪節(jié)錐距半徑 A0 及模數(shù) m行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角 1、2 分別為1= （4-2）12zarctanz2= （4-3）21zarctanz22將各參數(shù)分別代入式（42）與式（43） ，有：1=26.56，2=63.44直齒錐齒輪

47、節(jié)錐距半徑 A0 為A0=(0.98-0.99) RB =33.3233.66錐齒輪大端模數(shù) m 為m= （4-4）0112A sinz將各參數(shù)代入式（4-4） ，有：m=2.522.55查閱文獻(xiàn)3，取模數(shù) m=3e）半軸齒輪與行星齒輪齒形參數(shù)按照文獻(xiàn)3中的設(shè)計(jì)計(jì)算方法進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算，結(jié)果見表 4-1。壓力角 汽車差速齒輪大都采用壓力角 =2230，齒高系數(shù)為 0.8 的齒形。表 4-1 半軸齒輪與行星齒輪參數(shù)序號(hào)名稱計(jì)算公式計(jì)算結(jié)果1行星齒輪齒數(shù)1z10，應(yīng)盡量取最小值1z=122半軸齒輪齒數(shù)2z=1425，且需滿足式（1-4）2z=243模數(shù)mm=3mm4齒面寬b=(0.250.30)A0

48、;b10m10mm5工作齒高mhg6 . 1gh=4.8mm6全齒高051. 0788. 1mh5.4157壓力角22.58軸交角=909節(jié)圓直徑11mzd ； 22mzd d1=36, d2=7210節(jié)錐角211arctanzz，12901=26.56，1=63.4411節(jié)錐距22110sin2sin2ddA0A=40mm2312周節(jié)t=3.1416mt=9.425mm13齒頂高21agahhh;mzzha212237. 043. 01ah=3.23mm2ah=1.57mm14齒根高1fh=1.788m-1ah;2fh=1.788m-2ah1fh=2.13mm;2fh=3.79mm15徑向間

49、隙c=h-gh=0.188m+0.051c=0.615mm16齒根角1=01arctanAhf;022arctanAhf1=3.05; 2=5.4117面錐角211o；122o1o=31.97；2o=66.4918根錐角111R；222R1R=23.512R=58.0319外圓直徑1111cos2aohdd；22202cos2ahdddo1=41.78do1=73.44.3 齒輪強(qiáng)度計(jì)算4.3.1 齒輪材料選擇差速器齒輪和主減速器齒輪一樣，基本上都是用滲碳合金鋼制造，目前用于制造差速器錐齒輪的材料為 20CrMoTi、22CrMnMo 和 20CrMo 等。由于差速器齒輪輪齒要求的精度較低，所

50、以精鍛差速器齒輪工藝已被廣泛應(yīng)用。初選差速器齒輪材料為 20CrMoTi。4.3.2 校核計(jì)算差速器齒輪的尺寸受結(jié)構(gòu)限制，而且承受的載荷較大，它不像主減速器齒輪那樣經(jīng)常處于嚙合傳動(dòng)狀態(tài)，只有當(dāng)汽車轉(zhuǎn)彎或左、右輪行使不同的路程時(shí)，或一側(cè)車輪打滑而滑轉(zhuǎn)時(shí)，差速器齒輪才能有嚙合傳動(dòng)的相對運(yùn)動(dòng)。因此，對于差速器齒輪主要應(yīng)進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。輪齒彎曲應(yīng)力 w（MPa）為24MPa （4-6）JmFzKKKTKvmsow223102=式中：T差速器一個(gè)行星齒輪給予一個(gè)半周齒輪的轉(zhuǎn)矩，Nm；其計(jì)算公式為 T=nTj6 . 0計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取 1576.34Nm；jT半軸齒輪數(shù)目；24；2zn行星齒輪數(shù)；4；J綜合

51、系數(shù)，取 0.223；F計(jì)算齒輪的齒面寬，mm；10mm；m端面模數(shù)，3mm；ks、km、kv 按照主減速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算的有關(guān)轉(zhuǎn)矩選取；分別為：0.648,1,1將各參數(shù)代入式（4-6）中，有：w=334MPa因?yàn)? 差速器齒輪的 ww=980MPa，所以齒輪彎曲強(qiáng)度滿足要求。4.4 行星齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算4.4.1 行星齒輪軸的分類及選用行星齒輪的種類有很多，而差速器齒輪軸的種類也很多，最常見的是一字軸和十字軸，在小型汽車上由于轉(zhuǎn)矩不大，所以要用一字軸，而載貨的大質(zhì)量的汽車傳遞的轉(zhuǎn)矩較大，為了軸的使用壽命以及提高軸的承載能力，常用十字軸，由四個(gè)軸軸頸來分配轉(zhuǎn)矩?？梢杂行У奶岣咻S的使用壽命。此次

52、設(shè)計(jì)選用十字軸。4.4.2 行星齒輪軸的尺寸設(shè)計(jì)行星齒輪軸用直徑 d（mm）為d= （4-5） dCnr.1110T30式中：T0差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩，Nm；1576.34Nm25n行星齒輪數(shù)；4rd行星齒輪支承面中點(diǎn)到錐頂?shù)木嚯x 20mm；c支承面許用擠壓應(yīng)力，取 69 MPa；將各參數(shù)代入式（4-5）中，有：d=16mm。4.4.3 行星齒輪軸的材料軸的選擇要滿足強(qiáng)度、熱平衡、軸伸部位承受徑向載荷等條件。軸的常用材料主要有碳素鋼和合金鋼。碳素鋼價(jià)廉，對應(yīng)力集中敏感性比合金鋼低，應(yīng)用較為廣泛，對重要或者承受較大的軸，宜選用 35、40、45 和 50 等優(yōu)質(zhì)碳素鋼，其中以 45 鋼最常用。所以此

53、次選用的軸的材料為 45 鋼。第 5 章 傳動(dòng)半軸的設(shè)計(jì)5.1 半軸的型式選擇半軸的型式主要取決于半軸的支承型式。普通非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的半軸，根據(jù)其外端的支承型式或受力狀況的不同而分為半浮式、3/4 浮式和全浮式。半浮式半軸以其靠近外端的軸頸直接支承在置于橋殼外端內(nèi)孔中的軸承上，而端部則以具有圓錐面的軸頸及鍵與車輪輪轂相固定，或以凸緣直接與車輪輪盤及制動(dòng)鼓相聯(lián)接。因此，半浮式半軸除傳遞轉(zhuǎn)矩外，還要承受車輪傳來的彎矩。由此可見，半浮式半軸所承受的載荷較復(fù)雜，但它具有結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)，故被質(zhì)量較小、使用條件較好、承載負(fù)荷也不大的轎車和微型客、貨汽車所采用?；谏鲜鎏攸c(diǎn)，本次

54、設(shè)計(jì)的乘用車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋選用半浮式半軸的結(jié)構(gòu)。265.2 半軸的設(shè)計(jì)與校核5.2.1 半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算半軸的主要尺寸是它的直徑，設(shè)計(jì)與計(jì)算時(shí)首先應(yīng)合理地確定其計(jì)算載荷。該乘用車驅(qū)動(dòng)型式為，查參考文獻(xiàn)3表 5-1 可得：24半軸的計(jì)算轉(zhuǎn)矩：01maxiiTTge （5-1）式中：發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；maxeT差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，對于圓錐行星齒輪差速器可?。海? . 0變速器 I 擋傳動(dòng)比；1gi主減速比；0iNm37.1417573. 3778. 31756 . 001maxiiTTge由參考文獻(xiàn)3式（5-16）得 （5-2） 3100016Td取許用應(yīng)力 MPa550代入計(jì)算得： mmTd59.23

55、5501415926. 3100037.14171610001633出于對安全系數(shù)以及半軸強(qiáng)度的較核的考慮，取 d=25mm。5.2.2 半軸的強(qiáng)度較核（1）縱向力2XF最大和側(cè)向力2YF為 0：此時(shí)垂向力，縱向力最大值，計(jì)算時(shí)可2/222GmFZ2/2222GmFFZX2m取 1.2，取為 0.8。半軸彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為：27 (5-3)3222232dFFaZX (5-4)3216drFrX式(5-3),(5-4)中，a 為輪轂支承軸承到車輪中心平面之間的距離，合成應(yīng)力為： (5-5)224n計(jì)算得：，NGmFZ2 .66642/111072 . 12/222NGmFFZX36.533

56、12/8 . 0111072 . 12/2222MPadFFaZX52853.743232222MPadrFrX0743.1801632MPan3735.201422（2）側(cè)向力最大和縱向力=0,此時(shí)意味著汽車發(fā)生側(cè)滑。2YF2XF外輪上的垂直反力和內(nèi)輪上的垂直反力分別為:iZF2iZF2 (5-6)5 . 0(1222BhGFgoZ (5-7)222ZiZFGF式中，為汽車質(zhì)心高度，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取為 0.35；gh為輪距，查資料得；2BmB552. 12為側(cè)滑附著系數(shù)，計(jì)算時(shí)可取為 1.0；11外輪上的側(cè)向力和內(nèi)輪上的側(cè)向力分別為oYF2iYF2 (5-8)122oZoYFF28 (5-9)12

57、2iZiYFF內(nèi)外車輪上的總側(cè)向力為。2YF12G這樣，外輪半軸的彎曲應(yīng)力為和內(nèi)輪半軸的彎曲應(yīng)力分別為：oi (5-10)322)(32daFrFoZroYo (5-11)322)(32daFrFiZriYi計(jì)算得：NBhGFgoZ3003.8085)5 . 0(1222NFGFZiZ6997.3048222NFFoZoY3003.8085122NFFiZiY6997.3048122MPadaFrFoZroYo1506.495)(32322MPadaFrFiZriYi57777.240)(32322（3）汽車通過不平路面，垂向力最大，縱向力=0，側(cè)向力=02ZF2XF2YF此時(shí)垂直力最大值為2

58、ZF (5-12)2221kGFZ式中，k 為運(yùn)載系數(shù)。乘用車：k=1.75;貨車：k=2.0;越野車：k=2.5.半軸彎曲應(yīng)力為 (5-13)32321632dakGdaFZ由于乘用車 K=1.75，29MPadakGdaFZ5236.14816323232綜上述計(jì)算得，均未超過半軸的許用應(yīng)力 550MPa，故半軸強(qiáng)度校核滿足要求。5.3 半軸的結(jié)構(gòu)、材料及熱處理在半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，為了使花鍵的內(nèi)徑不致過多地小于其桿部直徑，常常將半軸加工花鍵的端部設(shè)計(jì)得粗一些，并適當(dāng)?shù)販p小花鍵的深度，因此花鍵齒數(shù)發(fā)布相應(yīng)增多，一般為 10 齒（轎車半軸）至 18 齒（載貨汽車半軸） 。半軸的破壞形式多為扭轉(zhuǎn)

59、疲勞破壞，因此在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上應(yīng)盡量增大各過渡部分的圓角半徑以減小應(yīng)力集中。半軸多采用含鉻的中碳合金鋼制造，如40Cr，40CrMnMo，40CrMnSi，40CrMoA，35CrMnSi，35CrMnTi 等。40MnB 是我國研制出的新鋼種，作為半軸材料效果很好。半軸的熱處理過去都采用調(diào)質(zhì)處理的方法，調(diào)質(zhì)后要求桿部硬度為 HB388-444（突緣部分可低至 HB248） 。近年來采用高頻、中頻感應(yīng)淬火的工藝日益增多。這種處理方法使半軸表面淬火硬度達(dá) HRC52-63，硬化層深約為其半徑的 1/3，心部硬度可定為 HRC30-35；不淬火區(qū)（突緣等）的硬度可定在 HB248-277 范圍內(nèi)。由于

60、硬化層本身的強(qiáng)度較高，加之在半軸表面形成大的殘余壓應(yīng)力，以及采用噴丸處理、滾壓半軸突緣根部過渡圓角等工藝，使半軸的靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度大為提高，尤其是疲勞強(qiáng)度提高得十分顯著。由于這些先進(jìn)工藝的采用，不用合金鋼而采用中碳（40 號(hào)、45 號(hào)）鋼的半軸也日益增多。第 6 章 萬向節(jié)的設(shè)計(jì)6.1 萬向節(jié)結(jié)構(gòu)選擇對于轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，在其驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置中必須采用萬向節(jié)傳動(dòng)，以便使轉(zhuǎn)向車輪能夠轉(zhuǎn)向。在轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋上，常常在通往左右轉(zhuǎn)向車輪的傳動(dòng)裝置中和靠近車輪處，各安裝一個(gè)等速萬向節(jié)。固定型球籠式萬向節(jié)（RF 節(jié)圖 6-1）和伸縮型球籠式萬向節(jié)（VL 節(jié)圖 6-2）廣泛應(yīng)用于采用獨(dú)立懸架的轎車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，如紅旗

61、、30桑塔納、捷達(dá)、寶來、奧迪等轎車的前橋。其中 RF 節(jié)用于靠近車輪處，VL 節(jié)用于靠近驅(qū)動(dòng)橋處（如圖 6-3） 。因此在本設(shè)計(jì)中也采用這兩種萬向節(jié)。圖 6-1 固定型球籠式萬向節(jié)圖 6-2 伸縮型球籠式萬向節(jié)圖 6-3 RF 節(jié)與 VL 節(jié)在轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中的布置316.2 萬向節(jié)設(shè)計(jì)計(jì)算對于 Birfield 型球籠式萬向節(jié)，以與星形套連接軸的直徑 d 作為萬向節(jié)的基本s尺寸，即：d = (5-1)s312 .87FST式中：T -為萬向節(jié)的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，為 7083.34N.m；1S -為使用因素，對于無振動(dòng)的理想傳動(dòng)取 1.0F球的連接軸的直徑 d =43.30,參照汽車設(shè)計(jì)這里取 44.5

62、，其他尺寸差表 6-1s表 6-1 Birfield 型球籠式萬向節(jié)的系列數(shù)據(jù) 單位：軸頸直徑鋼球直徑星形套最大直徑星形套最小直徑星形套槽距星形套花鍵齒數(shù)球形殼外徑44.533.33853.3447.799/18181606.3 萬向節(jié)的材料及熱處理在傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，鋼球與滾道間產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力，因此對材料要求較高。球形殼和星形套采用 15NiMo 低碳合金鋼制造，并經(jīng)滲碳、淬火、回火處理；鋼球則選用軸承用鋼球，材料為 15Cr?？?結(jié)本課題設(shè)計(jì)的乘用車轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋，采用斷開式驅(qū)動(dòng)橋，該結(jié)構(gòu)廣泛用在各種乘用車上。設(shè)計(jì)介紹了轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋驅(qū)動(dòng)的結(jié)構(gòu)形式和工作原理，計(jì)算了差速器、主減速器、半軸以及萬向節(jié)的

63、結(jié)構(gòu)尺寸，進(jìn)行了強(qiáng)度校核，并繪制了有關(guān)零件圖和裝配圖。本轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)合理，符合實(shí)際應(yīng)用，具有很好的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性，總32成及零部件的設(shè)計(jì)能盡量滿足零件的標(biāo)準(zhǔn)化、部件的通用化和產(chǎn)品的系列化及汽車變型的要求，修理、保養(yǎng)方便，機(jī)件工藝性好，制造容易。但此設(shè)計(jì)過程仍有許多不足，在設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)，有些設(shè)計(jì)參數(shù)是按照以往經(jīng)驗(yàn)值得出，這樣就帶來了一定的誤差。另外，在一些小的方面，由于時(shí)間問題，做得還不夠仔細(xì)，懇請各位老師同學(xué)給予批評指正。參考文獻(xiàn)1 王望予.汽車設(shè)計(jì)M第 4 版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.2 濮良貴，紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)M第 8 版.北京：高等教育出版社，2006.5.3 陳家瑞.

64、汽車構(gòu)造M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003.4 余志生. 汽車?yán)碚揗. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社, 1990.5 王聰興,馮茂林. 現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法在驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)中的應(yīng)用J.公路與汽運(yùn)，2004336 郝喜斌 . DC 704 前驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)要點(diǎn)J.機(jī)械工程與自動(dòng)化.2004.03.7 劉柯軍，高淑蘭, 汽車半軸失效分析J，汽車工藝與材料，2004.07.8 徐灦. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1991.9 朱孝錄 主編.齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)手冊.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，200510 廖念釗等編 .互換性與技術(shù)測量（第四版）.北京：中國計(jì)量出版社，200011 王明珠 主編 .工程制圖學(xué)及計(jì)算機(jī)繪圖

65、 .北京：國防工業(yè)出版社，199812 Yu Jianfei. Intelligent design system for mini-cars driving axle D. Nanjing University of Science, 2002 .13 Wang Liang. Drive Axle optimal design D. Hebei University of Technology , 2006.14 John Fenton. Handbook of Automotive Powertrain and Chassis Design. Professional Engineerig

66、 Publishing Limited London and Bury St Edmunds, U K. 1998.致 謝大學(xué)生活即將結(jié)束，在這短短的幾年里，讓我結(jié)識(shí)了許許多多熱心的朋友、工作嚴(yán)謹(jǐn)教學(xué)相幫的教師。畢業(yè)設(shè)計(jì)的順利完成也脫離不了他們的熱心幫助及指導(dǎo)老師的精心指導(dǎo)，在此向所有給予我此次畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)和幫助的老師和同學(xué)表示最誠摯的感謝。首先，向本設(shè)計(jì)的指導(dǎo)老師表示最誠摯的謝意。在自己緊張的工作中，仍然盡34量抽出時(shí)間對我們進(jìn)行指導(dǎo)，時(shí)刻關(guān)心我們的進(jìn)展?fàn)顩r，督促我們抓緊學(xué)習(xí)。老師給予的幫助貫穿于設(shè)計(jì)的全過程，從借閱參考資料到現(xiàn)場的實(shí)際操作，他都給予了指導(dǎo)，不僅使我學(xué)會(huì)書本中的知識(shí)，更學(xué)會(huì)了學(xué)習(xí)操作方法。也懂得了如何把握設(shè)計(jì)重點(diǎn)，如何合理安排時(shí)間和論文的編寫，同時(shí)在畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，她和我們在一起共同解決了設(shè)計(jì)中出現(xiàn)的各種問題。其次，要向給予此次畢業(yè)設(shè)計(jì)幫助的老師們，以及同學(xué)們以誠摯的謝意，在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，他們也給我很多幫助和無私的關(guān)懷，更重要的是為我們提供不少技術(shù)方面的資料，在此感謝他們，沒有這些資料就不是一個(gè)完整的論文。另外，也向給予我?guī)椭乃型瑢W(xué)表示感謝?？傊敬蔚脑O(shè)計(jì)是老