消防環(huán)保 (論文+DWG圖紙)

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1、 前言 隨著近五十年的經(jīng)濟迅速發(fā)展，各種現(xiàn)代化的設(shè)備、儀器的經(jīng)濟含量越來越高，俗知的水撲救火災(zāi)已無法滿足現(xiàn)代化的大樓、設(shè)備、儀器的保護，氣體滅火系統(tǒng)應(yīng)運而生?；诮鼛啄耆蚨趸紲厥倚?yīng)的威脅，不破壞大氣臭氧層的氣體滅火劑被重視起來，相應(yīng)出現(xiàn)了CO2、七氟丙烷等哈龍滅火劑的替代物。 CO2是最為普遍的高壓氣體滅火系統(tǒng)，但不能用于人員較多的場所，就通訊樓主機房等場所，更為理想的是使用七氟丙烷滅火劑，在哈龍?zhí)娲镏衅叻榈腛DP（破壞臭氧潛能）指數(shù)為零，且現(xiàn)在國內(nèi)以具有一定的生產(chǎn)能力，故本系統(tǒng)采用七氟丙烷根據(jù)《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范（建議草案）》進行設(shè)計。

2、 第一章 七氟丙烷（FM-200）滅火系統(tǒng)簡介 1.1 七氟丙烷滅火劑的性質(zhì)和滅火機理 七氟丙烷（HFC227ea，美國商標(biāo)名稱為FM-200）滅火劑是一種無色、幾乎無味、不導(dǎo)電的氣體，其化學(xué)分子式為CF3CHFCF3，分子量為170，密度大約為空氣的6倍，采用高壓液化儲存。 表1-1 七氟丙烷主要物理性能表 沸點(1atm) （℃） 冰 點 （℃） 臨界溫度（℃） 臨界壓力 （kPa） 達沸點時的汽化潛熱 （環(huán)境25℃時試)(kJ/kg) -16.4 -131.0 101.7 2912

3、 132.6 蒸氣壓 (25℃)(kPa) 儲存壓力 (20℃) (kPa) 儲存容器最小 工作壓力(kPa) 最大充裝密度 (kg/m3) 457.7 2500 3500 1150 ODP(%,v/v) GWP(%，v/v) LC50(%，v/v) 大氣中存活壽命(年) 0 0.3－0.5 >80.0 31－42 注： ODP —破壞臭氧潛能；GWP —地球變暖潛能；LC50 —半數(shù)致死濃度 七氟丙烷滅火機理為抑制化學(xué)鏈反應(yīng),對于A類和B類火災(zāi)均能起到良好的滅火作用。 1.2 七氟丙烷氣體滅火系統(tǒng)適用范圍 （1） 七氟丙烷滅火劑可以撲救的

4、火災(zāi)： a) 可燃?xì)怏w火災(zāi)，如甲烷、乙烯、煤氣、天然氣等； b) 甲、乙、丙類液體火災(zāi)，如烴類、醇類、有機溶劑類等； c) 可燃固體表面火災(zāi)； d) 電氣火災(zāi)。 防護區(qū)內(nèi)一般含不致發(fā)展成固體深位火災(zāi)的固體燃料、電氣設(shè)備或存在少量可燃液體。其典型燃料為： a) PC板； b) 絕緣電線電纜； c) 散布于各處的紙張、檔案等； d) 少量無蓋或翻覆的可燃液體（如酒精、油脂、油漆等）。 （2） 七氟丙烷滅火劑不適用于如下材料所發(fā)生的火災(zāi)： a) 無空氣仍能迅速氧化的化學(xué)物質(zhì)的火災(zāi)，如硝酸纖維、火藥等火災(zāi)； b) 活潑金屬的火災(zāi)，如鈉、鉀、鎂等； c) 金屬氫化物、強氧化劑、

5、能自燃的物質(zhì)的火災(zāi)； d) 能自行分解的化學(xué)物質(zhì)的火災(zāi)，如有機氧化合物和聯(lián)胺。 （3） 人員暴露限制： a) 9%體積濃度以下，人員暴露無限制； b) 大于9%至10.5%，限制人員暴露至1min； c) 10.5%以上的體積濃度避免暴露。 1.3 七氟丙烷對環(huán)境的影響 七氟丙烷滅火劑不會破壞大氣臭氧層，在大氣中的殘留時間也比較短，其環(huán)保性能明顯優(yōu)于鹵代烷（Halon）“1301”。 七氟丙烷的毒性較低，對人體產(chǎn)生不良影響的體積濃度臨界值為9%，并允許在濃度為10.5%的情況下使用1min。七氟丙烷的設(shè)計滅火濃度為7%，因此，正常情況下對人體不會產(chǎn)生不良的影響，可用于經(jīng)常有人活

6、動的場所。關(guān)于七氟丙烷滅火劑的毒性及致癌問題，目前國際學(xué)術(shù)界仍有爭議。另外，七氟丙烷在滅火過程中會分解出微量的氫氟酸的有害氣體（HF），HF是一種對人體有高度腐蝕性的氣體，對皮膚有強烈的刺激作用。HF的形成與著火的溫度、分隔的空間和滅火時間的長短有關(guān)，而滅火時間則與滅火劑的設(shè)計濃度和施放時間有著直接的關(guān)系。火災(zāi)規(guī)模大，施放時間長，所產(chǎn)生的HF濃度高。它的濃度比哈龍1301滅火劑所產(chǎn)生的濃度要高2－10倍。 1.4七氟丙烷的毒性試驗 通常，在評價替代物時主要考慮其急性毒性。七氟丙烷的毒性指標(biāo)可以用NOAEL、LOAEL和LC50來表示。 NOAEL是未觀察到不良反應(yīng)的濃度，在這個濃度下被試

7、驗動物未出現(xiàn)可觀察到的不良反應(yīng)。LOAEL為可觀察到不良反應(yīng)的最低濃度，它是出現(xiàn)不良反應(yīng)的最低試驗濃度。對于鹵化烴類滅火劑，通常是根據(jù)心臟對藥劑的敏感度來確定這一濃度。任何滅火劑的設(shè)計滅火濃度若低于它的NOAEL值，認(rèn)為是適合用于有人場所的。據(jù)國內(nèi)資料報道，七氟丙烷與哈龍1301的滅火濃度和毒性的比較如表3.2。 表3.2 七氟丙烷與哈龍1301毒性比較 商品名稱 符 號 杯式燃燒法濃度（%V/V） 最小設(shè)計濃度（%V/V） NOAEL （%V/V） LOAEL （%V/V） 哈龍1301 Halon1301 3.0 5.0 5.0 7.5 七氟

8、丙烷 HFC-227ea 5.8 7.0 9.0 10.5 LC50是半數(shù)致死濃度，即導(dǎo)致半數(shù)試驗動物死亡的濃度值。我們采用小鼠急性吸入FM-200氣體進行毒性試驗，結(jié)果當(dāng)濃度達到80%時，雌性、雄性小鼠均無死亡發(fā)生，急性LC50吸入均大于80%。 第二章 現(xiàn)階段哈龍滅火系統(tǒng)替代品的發(fā)展 2.1氣體滅火系統(tǒng)發(fā)展概況 在各種氣體滅火劑中，鹵代烷（HALON）“1211”和“1301”滅火劑以其滅火效率高、安全潔凈、毒性低、腐蝕性小、儲存時間長、適用性廣等優(yōu)點而得到了廣泛和長期的應(yīng)用。80年代初期，研究人員發(fā)現(xiàn)，鹵代烷滅火劑以及氯氟烴（CFC）制冷劑、噴霧劑、發(fā)泡劑等

9、對大氣臭氧層造成了明顯的耗損破壞，為了保護人類賴以生存的大氣臭氧層，在世界環(huán)保組織的推動下，聯(lián)合國環(huán)境規(guī)劃署組織召開了多次國際會議，從1985年起，先后通過了多項關(guān)于保護臭氧層的國際條約。目前，鹵代烷（1301）滅火劑已在美國和很多發(fā)達國家停止生產(chǎn)和使用；發(fā)展中國家（包括中國）也在相繼制定停止生產(chǎn)和使用鹵代烷滅火劑的計劃。幾年來，世界各國的科學(xué)家和工程技術(shù)人員都在積極尋找替代鹵代烷的新型氣體滅火劑，并在寫列幾個方面取得了一定的進展： (1)積極開發(fā)新型環(huán)保滅火劑，如EBM氣溶膠、煙烙盡(IG541美國商標(biāo)名稱INERGEN)滅火劑等。 (2)繼續(xù)尋找符合環(huán)保要求的鹵代烴類滅火劑，如七氟丙烷

10、。 (3)繼續(xù)發(fā)展和完善原由惰性氣體滅火系統(tǒng)，改進原有系統(tǒng)之不足。如低壓二氧化碳滅火系統(tǒng)。 2.2哈龍?zhí)娲返暮x 哈龍?zhí)娲厔莸暮x應(yīng)包含二個方面，即哈龍?zhí)娲a(chǎn)品的趨勢及非哈龍?zhí)娲夹g(shù)的趨勢。哈龍?zhí)娲肥侵覆黄茐拇髿獬粞鯇幽茏畲笙薅忍娲埖臍怏w滅火劑，主要用于替代已建成哈龍系統(tǒng)中的滅火劑；非哈龍?zhí)娲夹g(shù)則是指不破壞大氣臭氧層，并在滅火機理上與哈龍不同，但仍能滿足保護防護區(qū)安全要求的新的滅火技術(shù)，主要用于替代哈龍系統(tǒng)保護新建的防護區(qū)。 2.3哈龍?zhí)娲返倪M展 哈龍?zhí)娲肥侵覆黄茐拇髿獬粞鯇幽茏畲笙薅忍娲埖臍怏w滅火劑，主要用于替代已建成哈龍系統(tǒng)中的滅火劑。作為哈龍?zhí)娲?，首先要?/p>

11、破壞大氣臭氧層，并與哈龍同樣的滅火機理及相似的物理特性。目前主要氣體滅火劑替代品有以下兩種： （1） EBM氣溶膠滅火系統(tǒng) EBM氣溶膠滅火劑是液體或固體微粒，懸浮于氣體介質(zhì)中的一種物體。這些微粒的粒徑大部分小于1μm，具有非常大的比表面積，因此其滅火效率接近于哈龍“1301”的4倍，無毒害、無污染、不損耗大氣臭氧層。它是利用負(fù)催化原理，將滅火劑以氣溶膠形態(tài)通過抑制火焰的燃燒反應(yīng)實現(xiàn)全淹沒、全方位、快速滅火。電氣絕緣性良好。它的設(shè)計滅火劑量70－100g/m3，滅火時間小于180s，噴射時間小于40s，適用于在相對封閉空間，撲救電氣線路、通訊機房火災(zāi)。但EBM氣溶膠釋放后能見度差，故不宜在

12、有人場所、特別是在公共場所不宜使用。 （2） 七氟丙烷(FM-200)滅火系統(tǒng) 七氟丙烷是一種化學(xué)滅火劑，在目前新開發(fā)的哈龍滅火劑替代物中，被認(rèn)為是研究開發(fā)比較成功的一種產(chǎn)品，它是一種無色無味的氣體，在一定的壓強下呈液態(tài)儲存，在火災(zāi)中具有抑制燃燒過程基本化學(xué)反應(yīng)的能力，其分解物能夠中斷燃燒過程中化學(xué)連鎖反應(yīng)的鏈傳遞，因而滅火能力強、滅火速度快。此外，它還有不導(dǎo)電、不破壞大氣臭氧層、毒性較低等優(yōu)點?？蛇m用于有人工作的場所，對電子儀器、設(shè)備、重要資料等不會造成損害。 九十年代初，國外各大公司投入巨資開展哈龍滅火劑替代品的研制工作。美國大湖化學(xué)公司于1993年推出了商品名為FM200替代哈龍的

13、氣體滅火劑。它的結(jié)構(gòu)為CF3CHFCF3，化學(xué)名稱為七氟丙烷；國外許多大公司和科研機構(gòu)競相對其滅火性能進行測試、研究；并相繼開發(fā)了固定滅火系統(tǒng)。 1996年，浙江省化工研究院成功地研制出七氟丙烷。為了促進我國消防工業(yè)的發(fā)展，逐步將國產(chǎn)的七氟丙烷應(yīng)用于哈龍滅火系統(tǒng)和滅火裝置，替代哈龍滅火劑，公安部消防局1997年初下達任務(wù)：天津消防科學(xué)研究所與浙江省化工研究院，共同進行“哈龍?zhí)娲飸?yīng)用技術(shù)研究”?。????? 2.4 非哈龍?zhí)娲返倪M展 非哈龍?zhí)娲夹g(shù)則是指不破壞大氣臭氧層，并在滅火機理上與哈龍不同，但仍能滿足保護防護區(qū)安全要求的新的滅火技術(shù)，主要用于替代哈龍系統(tǒng)保護新建的防護區(qū)?，F(xiàn)階段非

14、哈龍?zhí)娲镏饕幸韵聝煞N： （1） 二氧化碳滅火系統(tǒng) 二氧化碳?xì)怏w滅火系統(tǒng)自五十年代起開始在我國應(yīng)用，至今仍在一些特定場所被大量使用。二氧化碳是一種良好的滅火劑，屬于不導(dǎo)電惰性氣體，生產(chǎn)容易，價格低廉。它的滅火原理主要是通過窒息、隔絕氧氣而滅火，在液態(tài)二氧化碳滅火劑變成氣態(tài)二氧化碳時，會由于膨脹作用吸熱，使燃燒區(qū)溫度降低而滅火，其設(shè)計滅火濃度為34%－75%，適合于撲滅液體火災(zāi)及電氣火災(zāi)，對經(jīng)常有人停留或工作的場所，不宜設(shè)該系統(tǒng)。 （2）煙烙盡滅火系統(tǒng) 煙烙盡氣體滅火劑是由52%氮氣、40%氬氣及8%二氧化碳混合而成的一種惰性氣體（NFPA2001標(biāo)準(zhǔn)中Inergen的代號IG-541

15、就是氣體中三種組份簡單歸結(jié)為50%、40%、10%后的簡稱）。它的滅火原理是窒息作用，因這些氣體都是惰性氣體，將它噴向火焰發(fā)生地后可迅速降低氧氣濃度，使燃燒迅速終止。其設(shè)計滅火濃度為37.5%—42.8%，工作壓力15MPa，滿足環(huán)保要求，適于經(jīng)常有人停留和工作及對保護對象不產(chǎn)生二次損害的場所。 合理的非哈龍?zhí)娲夹g(shù)，必須針對保護對象的特點，遵循安全可靠、方便使用、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理的原則，同時兼顧生命、財產(chǎn)、環(huán)境這三個因素。只有在滅火效率，系統(tǒng)投資，保護環(huán)境、生命這三個方面性能指標(biāo)均能滿足要求，才能在新建防護區(qū)內(nèi)替代哈龍成為非哈龍?zhí)娲夹g(shù)趨勢。 2.5 四種哈龍?zhí)娲沸阅鼙容^與選擇 1

16、. 滅火效率 滅火效率主要是通過滅火濃度來衡量的，滅火時間及滅火效果也對系統(tǒng)的滅火效率產(chǎn)生一定的影響。 從滅火機理看，七氟丙烷、EBM氣溶膠是通過化學(xué)抑制終止燃燒反應(yīng)達到滅火目的，這與鹵代烷滅火劑相似。二氧化碳和煙烙盡是通過減少氧的含量達到窒息滅火。因此滅火效率從高到低應(yīng)為鹵代烷、七氟丙烷、EBM氣溶膠、二氧化碳、煙烙盡滅火系統(tǒng)，其中七氟丙烷在替代品中滅火效率最好。 2. 系統(tǒng)投資 影響系統(tǒng)投資的主要因素是系統(tǒng)設(shè)備投資及系統(tǒng)維護保養(yǎng)費用等。由于各種系統(tǒng)投資的相互比例并非為一個定值，本文就以定性分析和經(jīng)驗數(shù)據(jù)相結(jié)合的方法來介紹各系統(tǒng)的投資比例。 (1)系統(tǒng)設(shè)備投資 在各個系統(tǒng)設(shè)備投資

17、中起主導(dǎo)作用的是鋼瓶投資及滅火劑本身的投資。一般來說，針對某一特定的防護區(qū)，氣體設(shè)計滅火濃度直接決定著滅火劑的用量，也影響到鋼瓶的用量。而當(dāng)工程內(nèi)需要保護多個防護區(qū)時，系統(tǒng)就會根據(jù)眾多防護區(qū)的具體情況而設(shè)計采用組合分配式的形式，共用滅火劑來保護數(shù)個甚至數(shù)十個防護區(qū)，從而大大節(jié)約系統(tǒng)設(shè)備投資。其中煙烙盡系統(tǒng)由于氣體是以高壓氣態(tài)儲存的，其輸送距離可長達150米。所以，當(dāng)采用組合分配系統(tǒng)時，煙烙盡系統(tǒng)投資的經(jīng)濟性是明顯的，且防護區(qū)的數(shù)量越多、越分散，系統(tǒng)的相對投資就越經(jīng)濟。 (2)系統(tǒng)維護保養(yǎng)費用 系統(tǒng)的維護保養(yǎng)費用主要用于瓶站的維護保養(yǎng)及滅火劑的再填充。系統(tǒng)的鋼瓶設(shè)備越多，滅火劑價格越高，則系

18、統(tǒng)維護保養(yǎng)費用就越高。其中，七氟丙烷的硬件系統(tǒng)可與鹵代烷滅火系統(tǒng)進行替換，這樣在系統(tǒng)維護上可節(jié)省費用。二氧化碳滅火劑更換周期較長，相對的滅火劑再填充費用較低。煙烙盡目前主要依靠國外技術(shù)，維護費用較高。EBM氣溶膠價格適中，可廣泛應(yīng)用于電力等行業(yè)。 中國最龐大的資料庫下載 3. 環(huán)境保護 七氟丙烷、EBM氣溶膠、二氧化碳、煙烙盡對大氣中臭氧層都不破壞，但二氧化碳、七氟丙烷滅火系統(tǒng)在滅火劑釋放后遺留產(chǎn)物會在大氣中存活一段時間，對大氣溫室效應(yīng)有一定影響。對人身健康安全因素而言, 七氟丙烷滅火劑在滅火后會產(chǎn)生一氧化碳、氟氫酸等少量對人體有傷害物質(zhì)，但在規(guī)定設(shè)計滅火濃度范圍內(nèi)對人體是安全

19、的。煙烙盡滅火劑由惰性氣體組成，對環(huán)境對人體無不良影響。CO2濃度在空氣中達4%－6%時可使人劇烈頭痛，當(dāng)空氣中二氧化碳濃度超過20%時，人會死亡，因此不適于有人工作、居住場所滅火。 2.6 哈龍?zhí)娲镞x擇的原則 (1)在評價氣體滅火劑時通常應(yīng)遵循下列10項原則： ① 蒸發(fā)后無殘留物 ② 對大氣臭氧層的損耗潛能值(ODP)小，甚至為0 ③ 具有較好的滅火性能 ④ 低毒或無毒 ⑤ 合成物在大氣中存留壽命(ALT)短 ⑥ 溫室效應(yīng)潛能值(GWP)小，甚至為0 ⑦ 具有良好的氣相電絕緣性 ⑧ 具有良好的穩(wěn)定性，能夠長期儲存 ⑨ 用量宜接近于鹵代烷“1301” ⑩ 價格不宜過高

20、，經(jīng)濟合理 這10項原則中前4項比較重要，可以作為評價氣體滅火劑的主要依據(jù)。 (2)哈龍?zhí)娲镞x擇的原則： ② ODP值最小原則，即對臭氧層的耗損最小。 ③ C值最小原則，即滅火濃度小，滅火劑用量少。 ④ GWP值最小原則，即溫室效應(yīng)小。 ⑤ ALT值最小原則，即在大氣中存留期短，潛在危險小。 ⑥ NOAEL值最大原則，即毒性低。 五個原則具體執(zhí)行時應(yīng)綜合考慮，統(tǒng)籌兼顧，結(jié)合具體條件決定。 第三章 深圳市高陽萬國電腦系統(tǒng)有限公司通訊樓概況 3.1 通訊樓簡介 深圳市高陽萬國電腦系統(tǒng)有限公司通訊樓共兩層，層高均為4.3m，建筑面積為1440m2。深圳地勢平坦，地處熱帶氣

21、候，全年最低氣溫不低于0℃，海拔高度大約為0m左右。根據(jù)《高層民建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045—95規(guī)定，本通訊樓耐火等級為一級，危險等級為中Ⅱ。 3.2 設(shè)計要求 深圳市高陽萬國電腦系統(tǒng)有限公司通訊樓，其主機房、UPS室等室內(nèi)均屬計算機等電子設(shè)備，投資大，系統(tǒng)重要性高，一旦發(fā)生火災(zāi)，造成的直接經(jīng)濟損失大，間接經(jīng)濟損失難以估計。根據(jù)《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范（建議草案）》對其重要設(shè)備房間進行保護。全年最低氣溫不低于0℃, 符合《規(guī)范》3.0.2條，防護區(qū)的最低環(huán)境溫度不應(yīng)低于-10℃的規(guī)定。跟據(jù)《電子計算機機房設(shè)計規(guī)范》8.2.1條，凡設(shè)置二氧化碳或鹵代烷固

22、定滅火系統(tǒng)及火災(zāi)探測器的電子計算機機房，其吊頂?shù)纳稀⑾录盎顒拥匕逑?，均?yīng)設(shè)置探測器和噴嘴的規(guī)定，所以對主機房的地板下也應(yīng)設(shè)置噴頭和探測器。 第四章 七氟丙烷滅火系統(tǒng)設(shè)計與計算 4.1七氟丙烷滅火系統(tǒng)防護區(qū)設(shè)計 4.1.1 防護區(qū)的設(shè)置 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)選取全淹沒七氟丙烷滅火系統(tǒng)（組合分配均衡管網(wǎng)系統(tǒng)）。 目前七氟丙烷滅火系統(tǒng)僅開發(fā)了適用于有限封閉空間的全淹沒滅火系統(tǒng)。全淹沒滅火系統(tǒng)是在規(guī)定的時間內(nèi)，向防護區(qū)噴射一定濃度的七氟丙烷，并使其均勻地充滿整個防護區(qū)的滅火系統(tǒng)。其優(yōu)點是可撲滅表面火災(zāi)和深位火災(zāi)，但要求防護區(qū)封閉良好。組合分配系統(tǒng)用一套滅火劑儲存裝置保護兩個或兩個以上防護區(qū)或保護

23、對象的滅火系統(tǒng)。其優(yōu)點是儲存容器數(shù)和滅火劑用量可以大幅度減少，造價低，維護方便，但設(shè)計復(fù)雜。均衡管網(wǎng)系統(tǒng)的優(yōu)點是有利于各部分滅火劑的均化，各部分空間能同時迅速達到設(shè)計濃度，滅火效率高，管網(wǎng)滅火劑剩余量少，管網(wǎng)計算簡單，但管路相對復(fù)雜，使用范圍受均衡條件的限制。 4.1.2 防護區(qū)的劃分 根據(jù)《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范（建議草案）》中第3.0.1條1的規(guī)定：防護區(qū)宜以固定的單個封閉空間劃分；當(dāng)同一區(qū)間的吊頂和地板下需同時保護時，可合為一個防護區(qū)。以及2的規(guī)定：當(dāng)采用管網(wǎng)滅火系統(tǒng)時，一個防護區(qū)的面積不宜大于500m2；容積不宜大于2000M3個。 通訊樓共兩層，

24、各層分別有儲氣瓶間，既每層均為獨立的滅火系統(tǒng)。 一層 A、B、C、D區(qū)，既UPS 室、高壓配電房、配電房、發(fā)電機房為單個封閉區(qū)間，故分別劃分防護區(qū)，一層共4個防護區(qū): A. UPS 室 S=47.91m2 V=206.01m3 B. 高壓配電房 S=33.95m2 V=145.99m3 C. 配電房 S=78.37m2 V=336.99m3 D. 發(fā)電機房 S=42.56m2 V=183.01m3 二層 媒體存儲室可單獨設(shè)為防護區(qū)，主機房容積2803m3>2000 m3，面積652m2>500

25、 m2，可均分為兩個防護區(qū)，但是經(jīng)過計算，分為兩個防護區(qū),滅火劑設(shè)計用量為993.13kg，可選用JR-120/54型儲氣瓶10個，但主干管流量達到141.88kg/s，選用DN100的干管會造成干管過長，從而使管道阻力過大，主干管阻力損失就達到0.8135MPa，管路總損失達到1.383MPa，為了是充裝率減小，需增加到24個鋼瓶才能滿足噴頭工作壓力PC>1/2Pm,實際情況是很難做到在鋼瓶間設(shè)置20個以上的鋼瓶，并且浪費了材料加大了投資，故將主機房分為3個防護區(qū)，具體分區(qū)如下： E. 主機房左防護區(qū) S=127.73m2 V=549.24m3 F. 主機房中防護區(qū) S=294.

26、56m2 V=1266.61m3 G. 主機房右防護區(qū) S=229.71m2 V=987.15m3 H. 媒體存儲室 S=84.88m2 V=364.98m3 4.1.3 增壓方式 本系統(tǒng)采用貯氣瓶式滅火系統(tǒng)。貯氣瓶式滅火系統(tǒng)是系統(tǒng)中增壓氣體N2與七氟丙烷滅火劑分開貯存，當(dāng)施放滅火劑時，增壓氣體即通過減壓閥進入滅火劑貯存容器將滅火劑壓出。這種方式的優(yōu)點是： a) 保持恒定的噴嘴壓力，便于計算； b) 可提高滅火劑儲存量，充裝比可達0.9； 4.1.4 管網(wǎng)系統(tǒng) 按管網(wǎng)布置形式分為均衡管網(wǎng)系統(tǒng)和非均衡管網(wǎng)系統(tǒng)： 均衡管網(wǎng)系統(tǒng) 均衡管網(wǎng)系統(tǒng)必須具備三個

27、條件： (1) 各個噴頭，平均質(zhì)量流量應(yīng)相等； (2) 在管網(wǎng)上，從第1分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互間的最大差值不應(yīng)大于20%； (3) 管網(wǎng)系統(tǒng)不能采用四通管件進行分流。 均衡管網(wǎng)系統(tǒng)有利于各部分滅火劑的均化，各部分空間能同時達到設(shè)計濃度，滅火效率高，管網(wǎng)滅火劑剩余量少，管路相對復(fù)雜但便于計算。 非均衡管網(wǎng)系統(tǒng) 非均衡管網(wǎng)系統(tǒng)是不具備均衡管網(wǎng)條件的系統(tǒng)。各部分滅火劑難以均化，各部分空間難以同時達到設(shè)計濃度，影響滅火效率，管網(wǎng)滅火劑剩余量多，浪費多，管網(wǎng)計算復(fù)雜。 本工程滅火系統(tǒng)采用均衡管網(wǎng)系統(tǒng)。 4.1.5 管網(wǎng)滅火系統(tǒng)組成 滅火系統(tǒng)由儲存裝置（滅火劑貯瓶、容

28、器閥、單向閥、集流管等）、管道系統(tǒng)（送氣管路、選擇閥、噴頭等）、增壓系統(tǒng)（氮氣貯瓶、瓶頭閥、氮氣管路等）、自控系統(tǒng)（滅火控制盤、手動控制盒、自動報警系統(tǒng)）四部分組成。系統(tǒng)設(shè)自動控制、手動控制和機械應(yīng)急操作三種啟動方式。 4.1.6七氟丙烷滅火系統(tǒng)程序控制圖 4.2 七氟丙烷滅火系統(tǒng)設(shè)計及計算 4.2.1 確定防護區(qū)滅火設(shè)計濃度以及滅火劑噴放、浸漬時間 根據(jù)《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范（建議草案）》4.1.3條規(guī)定：有爆炸危險的氣體、液體類火災(zāi)的防護區(qū)，應(yīng)采用惰化設(shè)計濃度；無爆炸危險的氣體、液體類火災(zāi)和固體類火災(zāi)的防護區(qū)，應(yīng)采用滅火設(shè)計濃度。本系統(tǒng)防護區(qū)內(nèi)

29、典型燃料為PC板、絕緣電線電纜、散布于各處的紙張、檔案、少量無蓋或翻覆的可燃液體（如酒精、油脂等）。故采用滅火設(shè)計濃度。按《規(guī)范》4.1.5、4.1.6、4.1.7條規(guī)定列表如下： A. UPS室 C=8.3% B. 高壓配電房 C=8.3% C. 配電房 C=8.3% D. 發(fā)電機房 C=8.3% E. 主機房左防護區(qū) C=8% F. 主機房中防護區(qū) C=8% G. 主機房右防護區(qū) C=8% H. 媒體存儲室 C=8% 根據(jù)《規(guī)范》5.1.6、4.1.8條規(guī)定，滅火劑噴放、浸漬時間列表如下：

30、 滅火劑噴放時間 滅火劑浸漬時間 TA≤10s TA≥10min TB≤10s TB≥10min TC≤10s TC≥10min TD≤10s TD≥10min TE≤7s TE≥3min TF≤7s TF≥3min TG≤7s TG≥3min TH≤7s

31、 TH≥3min 4.2.2 計算防護區(qū)滅火劑設(shè)計用量 根據(jù)《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范（建議草案）》4.2.1條規(guī)定，防護區(qū)滅火劑設(shè)計用量應(yīng)按下式計算： ???????????????????????? ?????????????? ??? 式中? W?---?? 防護區(qū)七氟丙烷滅火（或惰化）設(shè)計用量（kg） ???????????? C?----???七氟丙烷滅火（或惰化）設(shè)計濃度（%） ???????????? V?----????防護區(qū)的凈容積（m3） K?

32、----????海拔修正系數(shù)，海拔高度為0m時，K=1 S?----???七氟丙烷過熱蒸氣在101KPa和防護區(qū)最低環(huán)境溫度下的比容（m3/kg） S=K1+K2 T?????????????? ??? ??? 式中 T?---?? 溫度（℃）一般取20℃ K1＝0.1269 ????????????? K2＝0.000513 通訊樓地處深圳，南方熱帶氣候，室內(nèi)一般沒有供暖設(shè)備，故最低溫度通?？蛇_0℃，故此處S=K1=0.1269 深圳海拔近似于0，故海拔修正系數(shù)K=1 A. UPS室WA=1*(206.01/0.1269)*[8.3/

33、(100-8.3)]=146.93kg B. 高壓配電房WB=1*(145.99/0.1269)*[8.3/(100-8.3)]=104.14kg C. 配電房WC=1*(336.99/0.1269)*[8.3/(100-8.3)]=240.36kg D. 發(fā)電機房WD=1*(183.01/0.1269)*[8.3/(100-8.3)]=130.53kg E. 主機房左防護區(qū) WE=1*(549.24/0.1269)*[8/(100-8)]=376.36kg F. 主機房中防護區(qū) WF=1*(1266.61/0.1269)*[8/(100-8)]=867.93kg G. 主機房右防

34、護區(qū) WG=1*(987.15/0.1269)*[8/(100-8)]=676.43kg H. 媒體存儲室 WH=1*(364.98/0.1269)*[8/(100-8)]=250.10kg E、F區(qū)工作區(qū)用量∶地板下用量=3.8∶0.5 4.2.3 選定滅火劑儲瓶規(guī)格及數(shù)量 表4-5 七氟丙烷儲瓶性能及規(guī)格 型號 容積 (升) 公稱工作壓力(MPa) 外徑 Φ mm 高度 H mm 瓶重 kg 瓶口連接尺寸 材料 JP- 70/54 70 2.5或4.2 273 1530 82 M803（陽） 錳鋼 JP-

35、 100/54 100 366 1300 100 M803（陽） 16MmV MJP- 120/54 120 350 1600 130 M803（陰） 錳鋼 一層 根據(jù)《規(guī)范》中表4-5選取JP-120/54儲氣瓶，再由《規(guī)范》4.2.4條規(guī)定，采用容積最大的E區(qū)代替一層防護區(qū)滅火設(shè)計用量。 WA=240.36kg，故整個一層七氟丙烷滅火系統(tǒng)選用4個JP-120/54型儲氣瓶，每個儲氣瓶沖裝量為：W0=240.36/4=60.09kg A區(qū) WA=146.93kg，需3只儲氣瓶，nA=3，WA=180.27kg B區(qū) WC=104.14kg，需

36、2只儲氣瓶，nB=2，WB=120.18kg C區(qū) WC=240.36kg，需4只儲氣瓶，nC=4，WC=240.36kg D區(qū) WD=130.53kg，需3只儲氣瓶，nD=3，WD=180.27kg 二層 根據(jù)《規(guī)范》中表4-5選取JP-120/54儲氣瓶，再由《規(guī)范》4.2.4條規(guī)定，采用容積最大的A區(qū)代替二層防護區(qū)滅火設(shè)計用量。 WF=867.93kg，故整個二層七氟丙烷滅火系統(tǒng)選用10個JP-120/54型儲氣瓶，每個儲氣瓶沖裝量為：W0=867.93/10=86.79kg E區(qū) WE=376.36kg，需6只儲氣瓶，nE=6，WE=520.74k

37、g 其中W工作區(qū)=383.49kg W地板下=50.46kg F區(qū) WF=867.93kg，需10只儲氣瓶，nF=10，WF=867.93kg 其中W工作區(qū)=767.01kg W地板下=100.92kg G區(qū) WG=676.43kg，需9只儲氣瓶，nG=9，WG=781.11kg 其中W工作區(qū)=690.28kg W地板下=90.83kg H區(qū) WH=250.10kg，需3只儲氣瓶，nH=3，WH=260.37kg 4.2.4 確定噴頭數(shù)量及噴頭布置 選用JP型噴頭，根據(jù)《規(guī)范》6.2.3、6.2.4，在h≥1.5m的工

38、作區(qū)按保護半徑5.0m布置，在h<1.5m的地板下按保護半徑3.5m布置，具體布置情況見附圖七氟丙烷滅火系統(tǒng)一層、二層、主機房地板下平面圖。 4.2.5 繪制系統(tǒng)管網(wǎng)計算圖 見七氟丙烷氣體滅火系統(tǒng)管網(wǎng)計算圖 4.2.6計算管道平均設(shè)計流量 根據(jù)《規(guī)范》5.2.2條，管網(wǎng)中主干管的平均設(shè)計流量，按下式計算： Qw=W/t??????????????????? 式中 QW-----主干管平均設(shè)計流量(Kg/s)； W------防護區(qū)七氟丙烷的滅火(或惰化)設(shè)計用量(kg)； T-------七氟丙烷的噴放時間(s)。 5

39、.2.3條，管網(wǎng)中支管的平均設(shè)計流量 ，按下式計算： ? ??????????????? ???? 式中 Qg ----- 支管平均設(shè)計流量(Kg/s)； Ng ------安裝在計算支管流程下游的噴頭數(shù)量(個)； Qc -------單個噴頭的設(shè)計流量(Kg/s)。 儲瓶出流管Qp＝W／nt 式中 Qp----- 儲瓶出流管設(shè)計流量(Kg/s)； n ------儲氣瓶個數(shù)(個)； t ------滅火劑噴射時間(s)。 一層： A區(qū) 主干管：QW=180.27/1

40、0=18.03kg/s 支管： Q2-3=1/3* QW=6.01 kg/s Q2-4=2/3* QW=12.02 kg/s Q4-5=1/2* Q2-4=6.01 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=180.27/(3*10)=6.01 kg/s B區(qū) 主干管：QW=120.18/10=12.02kg/s 支管： Q2-3=1/2* QW=6.01 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=120.18/(2*10)=6.01 kg/s C區(qū) 主干管：QW=240.36/10=24.04kg/s 支管： Q2-3=1/2* QW=12.02kg/s

41、 Q3-4=1/2* Q2-3=6.01 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=240.36/(4*10)=6.01 kg/s D區(qū) 主干管：QW=180.27/10=18.03kg/s 支管： Q2-3=1/2* QW=9.02kg/s Q3-4=1/2* Q2-3=4.51kg/s 儲氣瓶出流管：QP=180.27/(3*10)=6.01kg/s 二層： E區(qū) 主干管：QW=520.74/7=74.39kg/s 工作區(qū)：Q2-3=(3.8/4.3)* QW=65.74 kg/s Q3-4=1/2* Q2-3=32.87

42、kg/s Q4-5=1/2* Q2-3=16.44 kg/s Q5-6=1/2* Q3-5=8.22 kg/s 地板下：Q2-7=(0.5/4.3)* QW=8.65 kg/s Q7-8=1/2* Q2-4=4.33 kg/s Q8-9=1/2* Q2-4=2.17 kg/s Q9-10=1/2* Q4-9=1.08kg/s 儲氣瓶出流管：QP=520.74/(6*7)=12.40 kg/s F區(qū) 主干管：QW=867.93/7=123.99kg/s 工作區(qū)：Q2-3=(3.8/4.3)*

43、QW=109.57 kg/s Q3-4=1/2* Q2-3=54.79 kg/s Q4-5=1/2* Q3-5=27.40 kg/s Q5-6=1/2* Q3-5=13.70 kg/s Q6-7=1/2* Q5-6=6.85 kg/s 地板下：Q2-8=(0.5/4.3)* QW=14.42 kg/s Q8-9=1/2* Q2-4=7.21 kg/s Q9-10=1/2* Q4-9=3.61 kg/s Q10-11=1/2* Q9-10=1.81 kg/s

44、 Q11-12=1/2* Q10-11=0.91 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=867.93/(10*7)=12.40 kg/s G區(qū) 主干管：QW=781.11/7=111.59kg/s 工作區(qū)：Q2-3=(3.8/4.3)* QW=90.83 kg/s Q3-4=1/2* Q2-3=45.42kg/s Q4-5=1/2* Q3-5=22.71 kg/s Q5-6=1/2* Q3-5=11.36 kg/s Q6-7=1/2* Q5-6=5.68 kg/s 地板下：Q2-8=(0.5/4.3)* QW

45、=12.98 kg/s Q8-9=1/2* Q2-4=6.49 kg/s Q9-10=1/2* Q4-9=3.25kg/s Q10-11=1/2* Q9-10=1.63 kg/s Q11-12=1/2* Q10-11=0.82 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=781.11/(9*7)=12.40 kg/s H區(qū) 主干管：QW=180.27/7=25.75kg/s 支管： Q2-3=1/2* QW=12.88kg/s Q3-4=1/2* Q2-3=6.44 kg/s Q4-5=1

46、/2* Q3-4=3.22 kg/s 儲氣瓶出流管：QP=180.27/(3*7)=12.40 kg/s 4.2.7 選取管網(wǎng)管道通徑 根據(jù)《規(guī)范》中5.2.6鍍鋅鋼管阻力損失與七氟丙烷流量的關(guān)系圖，以管道平均設(shè)計流量初選管徑。 5.2.6 鍍鋅鋼管阻力損失與七氟丙烷流量的關(guān)系 4.2.8 計算充裝率 系統(tǒng)設(shè)置用量：Ws＝W+ΔW1+ΔW2 式中 W——防護區(qū)滅火設(shè)計用量(或惰化設(shè)計用量)； ΔW1——儲存容器內(nèi)剩余量； ΔW2——管網(wǎng)內(nèi)的剩余量。 根據(jù)《規(guī)范》4.2.3條規(guī)定，均衡管網(wǎng)管道內(nèi)的剩余量可不計，即

47、 ΔW2＝0。 一層七氟丙烷滅火系統(tǒng)儲瓶內(nèi)剩余量ΔW1＝n*5%*120＝4*5%*120＝24kg 充裝率η=WS/nVb=(240.36+24)/(4*120)=550.75kg/m3 二層七氟丙烷滅火系統(tǒng)儲瓶內(nèi)剩余量ΔW1＝n*5%*120＝10*5%*120＝60kg 充裝率η=WS/nVb=(867.93+60)/(10*120)=773.28kg/m3 Vb——儲氣瓶的容積(m3)。 滿足《規(guī)范》5.1.3條，儲存容器中七氟丙烷的充裝率不應(yīng)大于1150Kg/m3的規(guī)定。 4.2.9 計算管網(wǎng)管道內(nèi)容積 根據(jù)計算用圖中所選的管徑及管長，依照《規(guī)范》中表4-19

48、進行計算 表4-19 無縫鋼管 公稱直徑(mm) 外徑 (mm) 壁厚(mm) 工作壓力(MPa) 連 接 形 式 內(nèi)徑 (mm) 容積 (dm3/m) 質(zhì)量 (kg/m) 20 27 3.5 4.0 ZG0.75’’ 20 0.13 2.03 25 34 4.5 4.0 ZG1’’ 25 0.49 3.27 32 42 4.5 4.0 ZG1.25’’ 33 0.85 4.17 40 48 4.5 4.0 ZG1.5’’ 39 1.19 4.84 50 60 5.0 4.0 ZG2

49、’’ 50 1.96 6.78 65 76 5.0 4.0 ZG2.5’’ 66 3.42 8.79 80 89 5.0 4.0 ZG3’’ 79 4.90 10.41 100 114 5.0 4.0 ZG4’’ 103 8.33 14.79 一層 A區(qū)（UPS室） 主干管內(nèi)容積=3.42*(3000+1450+2670+3180)*10-3=35.23dm3 支管容積=[1.96*2500+1.019*(6550+200)+1.019*(1620*2+750+200*3)]*10-3 =16.46dm3 A區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=35

50、.23+16.46=51.69dm3 B區(qū)（高壓配電房） 主干管內(nèi)容積=1.96*(3000+920+3700+9920+4360+2000)*10-3=46.84dm3 支管容積=1.019*(2000*2+200*2)*10-3=4.48dm3 B區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=46.84+4.48=51.32dm3 C區(qū)（配電房） 主干管內(nèi)容積=3.42*(3000+720+3665+5050+4210)*10-3=56.93dm3 支管容積=[1.96*2*2400+1.019*(4*2000+4*200)]*10-3=18.39dm3 C區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=56.93+18.39

51、=75.32dm3 D區(qū)（發(fā)電機房） 主干管內(nèi)容積=3.42*(3000+520+7735+2400)*10-3=46.69dm3 支管容積=[1.019*2*2000+0.85*(4*1200+4*200)]*10-3=8.84dm3 D區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=46.69+8.84=55.53dm3 二層 E區(qū)（主機房左防護區(qū)） 主干管內(nèi)容積=8.33*(3000+1000+3000)+4.90*(10400+9500+200)*10-3=156.81dm3 工作區(qū)支管容積=[4.90*3200+3.42*2*4500+1.96*4*1800+1.019*8*(2250+20

52、0)]*10-3 =80.54dm3 地板下支管容積=[1.019*(3400+3200)+0.49*(1800*4+4500*2)+0.31*2250*8]*10-3 =20.24dm3 E區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=156.805+80.54+20.24=257.59dm3 F區(qū)（主機房中防護區(qū)） 主干管內(nèi)容積=8.33*(3000+2520+4100)*10-3=80.14dm3 工作區(qū)支管容積= [8.33*9000+4.90*2*3500+3.42*4*5200+1.96*8*1750+1.019*[(2600+200)*16]*10-3=253.50dm3 地板下支管容積=

53、[1.96*(3400+10060)+1.019*3500*2+0.49*(8*1750+4*5200)+0.31*16*2600] *10-3=63.46dm3 F區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=80.14+253.50+63.46=397.10dm3 G區(qū)（主機房右防護區(qū)） 主干管內(nèi)容積=8.33*(3000+13500+4100)*10-3=171.11dm3 工作區(qū)支管容積= [8.33*9000+4.90*2*2700+3.42*4*5000+1.96*8*1350+1.019*[(2500+200)*16]*10-3=235.02dm3 地板下支管容積=[1.96*(3400+103

54、00)+1.019*2700*2+0.49*(8*1350+4*5000)+0.31*16*2500] *10-3=59.85dm3 G區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=171.11+235.02+59.85=465.98dm3 H區(qū)（媒體存儲室） 主干管內(nèi)容積=3.42*(3000+2520+3080+8950+5800)*10-3=79.86dm3 支管容積=[1.96*2*2620+1.019*4*1600+0.85*(8*1350+8*200)]*10-3=27.33dm3 H區(qū)管道內(nèi)總?cè)莘e=79.86+27.33=107.19dm3 4.2.10 管網(wǎng)內(nèi)容積校驗： 根據(jù)《規(guī)范》5

55、.1.4條規(guī)定，系統(tǒng)管網(wǎng)的管道內(nèi)容積，不宜大于該系統(tǒng)七氟丙烷充裝容積量的80% 一層 A區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nA*Vb/?=80%*550.75*3*120/1407=112.73 dm3 >51.69 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 B區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nB*Vb/?=80%*550.75*2*120/1407=75.15 dm3 >51.32 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 C區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nC*Vb/?=80%*550.75*4*120/1407=150.30 dm3 >75.32 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。

56、 D區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nD*Vb/?=80%*550.75*3*120/1407=112.73 dm3 >55.53 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 二層 E區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nE*Vb/?=80%*773.28*6*120/1407=263.81 dm3 >257.59 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 F區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nF*Vb/?=80%*773.28*10*120/1407=527.61 dm3 >397.10 dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 G區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nG*Vb/?

57、=80%*773.28*9*120/1407=474.85dm3 >465.98dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 H區(qū)七氟丙烷充裝容積量的80% =80%*η*nG*Vb/?=80%*773.28*3*120/1407=158.28dm3 >107.19dm3 符合規(guī)范規(guī)定。 4.2.11 用儲瓶增壓壓力 根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，在防護區(qū)面積較小、系統(tǒng)管路較短時，可選用2.5MPa貯存壓力，以降低造價，在防護區(qū)面積較大、系統(tǒng)管路較長時，選用2.5MPa貯存壓力難以保證要求的滅火劑噴射時間或滅火劑充裝密度時選用4.2MPa壓力以允許管路有較大壓力降，滿足設(shè)計限定條件。 本設(shè)計由于主干管管路較

58、長，阻力損失較大，且設(shè)計充裝密度較小，故采用4.2Mpa貯存壓力，P0=4.2Mpa(絕壓) 4.2.12 算全部儲瓶氣相總?cè)莘e 根據(jù)《規(guī)范》公式5.2.5.1計算， V 0=n·Vb(1-η/γ)? ?????????????? ?????? 式中 n----- 儲存容器的數(shù)量(個) Vb---- 儲存容器的容量(m3) η------七氟丙烷充裝率(kg/m3) 一層：V0=4*120*(1-550.75/1407)=0.292 m3 二層：V0=10*120*(1-773.28/1407)=0.540 m3 4.2.13 計算“過程中點”

59、儲瓶內(nèi)壓力 根據(jù)《規(guī)范》公式5.2.5計算， ????????????????? 式中 Pm-----噴放“過程中點”儲存容器內(nèi)壓力(絕壓，MPa)； P0-----儲存容器額定增壓壓力(絕壓，MPa)； V0-----噴放前，全部儲存容器內(nèi)的氣相總?cè)莘e(m3)； W-----防護區(qū)七氟丙烷滅火(或惰化)設(shè)計用量(kg) γ ------七氟丙烷液體密度(kg/m3),(20℃時，為1407 kg/m3)； Vp-----管網(wǎng)管道的容積(m3)。 一層“過程中點”儲瓶內(nèi)壓力： Pm=4.2*0.292/(0.292+240.3

60、6/2*1407+550.75*10-3)=1.321Mpa 二層“過程中點”儲瓶內(nèi)壓力： Pm=4.2*0.540/(0.540+867.93/2*1407+409.25*10-3)=1.803Mpa 4.2.14 計算高程壓頭 根據(jù)《規(guī)范》公式5.2.9計算， Ph=10-6γ· H · g????????????????????????????? 式中? H---??噴頭高度相對“過程中點”時儲存容器液面的位差； ???????????γ?---??七氟丙烷液體密度(kg/m3)； ????????? g?---???

61、重力加速度(m/s2)。 “過程中點”儲存容器液面高度取經(jīng)驗值0.2m 本設(shè)計中一層系統(tǒng)噴頭高度：H=3.9m Ph=10-6*1407*3.9*9.8=0.0538MPa 二層工作區(qū)噴頭高度：H=8.6m Ph=10-6*1407*8.2*9.8=0.1131MPa 二層地板下噴頭高度：H=5.2m Ph=10-6*1407*4.7*9.8=0.0648MPa 4.2.15 算管路阻力損失及確定噴頭規(guī)格 表4-15 彎頭規(guī)格 公稱直徑 (mm) 外徑 (mm) 螺紋直徑(in) 長度L1 (mm) 長度L2 (mm) 公稱壓力(MPa) 當(dāng)

62、量長度(m) 20 36 ZG0.75” 20 22 4.0 1.5 25 43 ZG1” 35 37 4.0 1.8 32 54 ZG1.25” 42 44 4.0 2.2 40 62 ZG1.5” 46 48 4.0 2.8 50 72 ZG2” 55 58 4.0 3.5 65 92 ZG2.5” 67 70 4.0 4.5 80 108 ZG3” 75 78 4.0 5.2 100 138 ZG4” 94 97 4.0 6.4 表4-16 三通規(guī)格 公稱

63、直徑 (mm) 外徑 (mm) 螺紋直徑(in) 長度 (mm) 公稱壓力(MPa) 當(dāng)量長度(m) 直路 分支路 20 36 ZG0.75” 40 4.0 0.5 1.7 25 43 ZG1” 70 4.0 0.6 2.0 32 54 ZG1.25” 84 4.0 0.7 2.5 40 62 ZG1.5” 92 4.0 0.9 3.2 50 72 ZG2” 110 4.0 1.1 4.0 65 92 ZG2.5” 134 4.0 1.4 5.0 80 108 ZG3” 150 4

64、.0 1.7 5.8 100 138 ZG4” 188 4.0 2.1 7.3 表4-17 變徑接頭 公稱直徑(mm) 螺紋直徑 (in) 長度 (mm) 公稱壓力 (MPa) 當(dāng)量長度(m) 直路 分支路 2520 ZG1” 0.75” 32 4.0 0.2 0.2 3220 ZG1.25” 0.75” 35 4.0 0.4 0.6 3225 ZG1.25” 1” 0.2 0.2 4020 ZG1.5” 0.75” 38 4.0 0.5 0.9 4025 ZG1.5” 1” 0.4 0.

65、6 4032 ZG1.5” 1.25” 0.3 0.3 5025 ZG2” 1” 40 4.0 0.6 1.0 5032 ZG2” 1.25” 0.5 0.7 5040 ZG2” 1.5” 0.3 0.3 6532 ZG2.5” 1.25” 45 4.0 0.7 1.3 6540 ZG2.5” 1.5” 0.6 0.9 6550 ZG2.5” 2” 0.4 0.4 8040 ZG3” 1.5” 50 4.0 0.9 1.6 8050 ZG3” 2” 0.7 1.1 8065 ZG3” 2.5” 0.5

66、0.5 10050 ZG4” 2” 55 4.0 1.1 1.9 10065 ZG4” 2.5” 0.9 1.3 10080 ZG4” 1.25” 0.6 0.6 一層 A區(qū)（a-1-2-3） a-1段：以QP=6.01kg/s及DN=50mm查圖5.2.6 得(?P/L)a-1=0.0015MPa La-1=瓶頭閥當(dāng)量長度（含引升管）+單向閥當(dāng)量長度（含軟管）+0.3+DN50彎頭當(dāng)量長度+0.5+ DN50彎頭當(dāng)量長度+0.3+ DN50三通當(dāng)量長度(支路)+選擇閥當(dāng)量長度 =3.6+3.5+0.5+0.3+3.5+0.5+3.5+0.3+4.0+6=25.7m ?Pa-1=(?P/L)a-1* La-1=0.0015*19.7=0.0386 MPa 1-2段：以QW=18.03kg/s及DN=65mm查圖5.2.6 得(?P/L)1-2=0.003MPa L1-2= 65×50變徑接頭（擴）+3.000+ DN65彎頭+1.450+ DN65彎頭+2.670+ DN65彎頭+3.180+ DN65