汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)【6.3噸】【架型起重機(jī)】
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2011年2月18日 星期五 晴
盼望已久的畢業(yè)實(shí)習(xí)終于要開始了,雖然剛剛過完春節(jié)!一大早我就踏上了去廣州番禺的車程。初春的天氣,暖洋洋的讓人很舒服,不過一路顛簸,近12小時(shí)的車程,還是讓人很疲憊的。
趕到公司已是晚上8點(diǎn)多,接待我的夏經(jīng)理還沒下班,正跟一個(gè)老外洽談業(yè)務(wù)??此糜⒄Z和老外熟練自然的交流,各種專業(yè)英語脫口而出,很是羨慕。突然覺得說英語也很容易,不過,這只是在心里想想,我依然“有口難開”。
晚上9點(diǎn)多,客戶終于走了,夏經(jīng)理接著安排了我的住宿。
剛到第一天,就小小的體驗(yàn)了一把公司緊密的工作節(jié)奏,對接下來的實(shí)習(xí)有點(diǎn)小小的緊張及惶恐,不過沒什么,路都是殺出來的!
晚了!睡覺!
2011年2月19日 星期六 晴
今天是實(shí)習(xí)正式開始的第一天,我被安排在注塑車間實(shí)習(xí)。
車間主管肖亮很年輕,待人也很熱情。我對公司有了第2個(gè)了解:濃濃的人情味,濃濃的關(guān)心。實(shí)習(xí)第一天,沒什么具體的工作任務(wù),就是安排在車間到處參觀學(xué)習(xí),了解工作流程,了解注意事項(xiàng)。說實(shí)話,注塑車間的空氣實(shí)在不怎么好,像PU、PVC等膠料,氣味很刺鼻。
下午,生產(chǎn)組長安排我實(shí)際操作,新手上路就是殺手,浪費(fèi)N多材料以后終于讓我做出一個(gè)勉勉強(qiáng)強(qiáng)的成品,高興之余略帶慚愧。同事告訴我,這是必經(jīng)的路程,慢慢熟練就好了。
總的來說,實(shí)習(xí)第一天過得還算滿意,公司除了車間環(huán)境其他地方都做得很到位,對完成一個(gè)月的實(shí)習(xí)任務(wù)還是信心滿滿的?。。。?
2011年2月21日 星期一 晴
廣州的天氣,沒什么晴雨的,都是來得快去得快,讓人難以判斷。上周提交的調(diào)到注塑機(jī)裝配車間申請表通過了,今天第一天來車間報(bào)道,這是夏經(jīng)理直接管理的車間,就幾個(gè)裝配師傅和一個(gè)自動(dòng)化軟件管理的工程師。
嘿嘿,申請到裝配車間,一來,更接近我的專業(yè),二來,公司在廣州春季展覽會申請到了一個(gè)展覽機(jī)會……我就是奔這個(gè)去的。
2011年2月22日 星期二 晴
展覽會如期舉行,我剛來裝配車間的第2天……
脖子上掛上“參展人員”的牌子,感覺無比神氣,生平第一次參加這么大規(guī)模的展覽會,雖然是被安排來打雜的。展廳分為小型機(jī)械,皮具,服裝等六大區(qū)域,大大小小展位300多個(gè),是眾多廠家和商家的集合。我們的展位在機(jī)械區(qū)靠前的地方,人流量很大的,我被安排做一些資料整理等雜物。工作之余我一邊學(xué)習(xí)公司產(chǎn)品的特點(diǎn),一邊向夏經(jīng)理學(xué)習(xí)對待客戶需要注意的問題及一些業(yè)務(wù)洽談的技巧,收益頗多!中午休息期間,我還去其他展位做了參觀,了解了許多和我們公司同類產(chǎn)品的一些基本情況,對明天的展廳接待工作信心更足了?,F(xiàn)代商場,知己知彼已經(jīng)是必須的條件。
2011年2月26日 星期六 陰
光陰似箭,畢業(yè)實(shí)習(xí)以接近尾聲,回想這段時(shí)間的忙忙碌碌,往事一點(diǎn)一滴成我心間流過。些許失落和感慨,些許興奮及期待。但現(xiàn)在充斥我心間的是拼搏奮斗不輕言放棄的激情。
畢業(yè)了,我們開始走向社會,而這次實(shí)習(xí),是我們走出校園,踏入社會的第一步,這個(gè)階段是我們不如職場的重要過度,是一個(gè)人人生的又一重大轉(zhuǎn)折,這個(gè)月最終會讓我受益終生。
實(shí)習(xí)雖然苦點(diǎn),累點(diǎn),這些對我們年輕人來說都無所謂,重要的是通過實(shí)習(xí)我們有了收獲。實(shí)習(xí)讓我明確了目標(biāo),了解了什么是工作,工作是怎么回事,什么樣的工作適合自己,以及處理人際關(guān)系的更多方法。實(shí)習(xí)讓我對自己全面的了解了一次,對自己職業(yè)生涯有了設(shè)計(jì)規(guī)劃和調(diào)整。
公司的領(lǐng)導(dǎo),同事都對我很關(guān)心,整個(gè)實(shí)習(xí)過程完成的很順利,尤其是夏經(jīng)理,教我很多……感謝!??!
實(shí)習(xí)時(shí)間是有限的,但我覺得自己從頭到腳整體鍛造了一遍,不僅進(jìn)一步鞏固了自己課本所學(xué),更重要的是提高了自己的實(shí)踐能力及分析問題解決問題的能力,通過這次實(shí)習(xí),我深深的融入了公司的企業(yè)文化中,融入了這個(gè)集體里。
馬上步入職場,短暫濃縮的實(shí)習(xí)將會是我人生的一個(gè)重要起點(diǎn)。最后再次感謝公司領(lǐng)導(dǎo)對我的重視及關(guān)心,感謝各位師傅們對我的悉心指導(dǎo)。
湖南工學(xué)院2011屆畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)指導(dǎo)教師評閱表
系: 機(jī)械工程系 專業(yè):機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
學(xué)生姓名
莫健超
學(xué) 號
214070314
班 級
機(jī)本0703
專 業(yè)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
指導(dǎo)教師姓名
馮曉康
課題名稱
汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)
評語:(包括以下方面,①學(xué)習(xí)態(tài)度、工作量完成情況、材料的完整性和規(guī)范性;②檢索和利用文獻(xiàn)能力、計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力;③學(xué)術(shù)水平或設(shè)計(jì)水平、綜合運(yùn)用知識能力和創(chuàng)新能力;)
是否同意參加答辯:
是□ 否□
指導(dǎo)教師評定成績
分值:
指導(dǎo)教師簽字: 年 月 日
湖南工學(xué)院2011屆畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)答辯及最終成績評定表
系: 機(jī)械工程系 專業(yè):機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
學(xué)生姓名
莫健超
學(xué)號
214070314
班級
機(jī)本0703
答辯
日期
課題名稱
汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)
指導(dǎo)
教師
馮曉康
成 績 評 定
分值
評 定
小計(jì)
課題介紹
思路清晰,語言表達(dá)準(zhǔn)確,概念清楚,論點(diǎn)正確,實(shí)驗(yàn)方法科學(xué),分析歸納合理,結(jié)論嚴(yán)謹(jǐn),設(shè)計(jì)(論文)有應(yīng)用價(jià)值。
30
答辯
表現(xiàn)
思維敏捷,回答問題有理論根據(jù),基本概念清楚,主要問題回答準(zhǔn)確大、深入,知識面寬。
必
答
題
40
自
由
提
問
30
合 計(jì)
100
答 辯 評 分
分值:
答辯小組長簽名:
答辯成績a:
×40%=
指導(dǎo)教師評分
分值:
指導(dǎo)教師評定成績b:
×40%=
評閱教師評分
分值:
評閱教師評定成績c:
×20%=
最終評定成績:
分?jǐn)?shù): 等級:
答辯委員會主任簽名:
年 月 日
說明:最終評定成績=a+b+c,三個(gè)成績的百分比由各系自己確定,但應(yīng)控制在給定標(biāo)準(zhǔn)的10%左右。
湖南工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)工作中期檢查表
題目
汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
莫健超
班級學(xué)號
機(jī)本0703
專業(yè)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
指
導(dǎo)
教
師
填
寫
學(xué)生開題情況
學(xué)生調(diào)研及查閱文獻(xiàn)情況
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)原計(jì)劃有無調(diào)整
學(xué)生是否按計(jì)劃執(zhí)行工作進(jìn)度
學(xué)生是否能獨(dú)立完成工作任務(wù)
學(xué)生的英文翻譯情況
學(xué)生每周接受指導(dǎo)的次數(shù)及時(shí)間
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)過程檢查記錄情況
學(xué)生的工作態(tài)度在相應(yīng)選項(xiàng)劃“√”
□認(rèn)真
□一般
□較差
尚存在的問題及采取的措施:
指導(dǎo)教師簽字: 年 月 日
系部意見:
負(fù)責(zé)人簽字:
年 月 日
湖南工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)答辯資格審查表
題 目
汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
莫健超
學(xué)??? 號
214070314
專 業(yè)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
指導(dǎo)教師
馮曉康
尊敬的答辯委員會:
我的設(shè)計(jì)課題是汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì),從畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)布置到設(shè)計(jì)說明說的編寫及最終定稿審核,前前后后11周的忙碌,畢業(yè)設(shè)計(jì)基本完成。本次設(shè)計(jì)主要針對汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)的起升機(jī)構(gòu),吊臂及回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。
起升機(jī)構(gòu)包括液壓馬達(dá)、減速機(jī)、棘輪停止器和卷筒。減速機(jī)用來降低液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)速度,卷筒用于繞進(jìn)或放出鋼絲繩。機(jī)構(gòu)工作時(shí),液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)減速機(jī),減速機(jī)的低速軸帶動(dòng)卷筒,將鋼絲繩卷上或放出,經(jīng)過滑輪組系統(tǒng)使載荷實(shí)現(xiàn)上升或下降,其升降由馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)方向而定,通過棘輪停止器實(shí)現(xiàn)制動(dòng)。
起重臂采用伸縮式、箱形結(jié)構(gòu)。箱形結(jié)構(gòu)內(nèi)裝有伸縮油缸,臂的每個(gè)外節(jié)段內(nèi)裝有滑塊支座,因此起重機(jī)的變幅可通過液壓缸實(shí)現(xiàn)。為了減輕吊臂自重,充分發(fā)揮鋼材的作用,吊臂的不同部位采用不同強(qiáng)度的鋼材。
回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)由回轉(zhuǎn)支承裝置和回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)裝置組成。即一對脂潤滑的回轉(zhuǎn)支承裝置、蝸輪旋桿減速機(jī)和液壓馬達(dá)。這種結(jié)構(gòu)自重輕、受力合理、運(yùn)行平穩(wěn),可以使機(jī)構(gòu)在水平面內(nèi)運(yùn)輸貨物。
主要完成任務(wù):開題報(bào)告一份,任務(wù)書一份,翻譯與設(shè)計(jì)有關(guān)的英文文獻(xiàn)一份,設(shè)計(jì)說明書一份,實(shí)習(xí)報(bào)告及日記一份
現(xiàn)在畢業(yè)設(shè)計(jì)的各項(xiàng)工作已經(jīng)完成,我向畢業(yè)答辯委員會申請進(jìn)行答辯。
?? ?申請人簽名:
日期:
資? 格? 審? 查? 項(xiàng)? 目
是
否
01
工作量是否達(dá)到所規(guī)定要求
?
?
02
文檔資料是否齊全(任務(wù)書、開題報(bào)告、外文資料翻譯、定稿論文及其相關(guān)附件資料等)
?
?
03
是否完成任務(wù)書規(guī)定的任務(wù)
?
?
04
完成的成果是否達(dá)到驗(yàn)收要求
?
?
05
是否剽竊他人成果或者直接照抄他人設(shè)計(jì)(論文)
指導(dǎo)教師簽名:
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)答辯資格審查小組意見:
符合答辯資格,同意答辯 □????? 不符合答辯資格,不同意答辯□
審查小組成員簽名: ?
??? 年??? 月??? 日
注:此表中內(nèi)容綜述由學(xué)生填寫,資格審查項(xiàng)目由指導(dǎo)教師填寫。
湖南工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)評閱評語表
題 目
汽車隨車起重機(jī)設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
莫健超
班級學(xué)號
機(jī)本0703班
專業(yè)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
評閱
教師姓名
職稱
工作單位
評分內(nèi)容
具 體 要 求
總分
評分
開題情況
調(diào)研論證
能獨(dú)立查閱文獻(xiàn)資料及從事其他形式的調(diào)研,能較好地理解課題任務(wù)并提出實(shí)施方案,有分析整理各類信息并從中獲取新知識的能力。
10
外文翻譯
摘要及外文資料翻譯準(zhǔn)確,文字流暢,符合規(guī)定內(nèi)容及字?jǐn)?shù)要求。
10
設(shè)計(jì)質(zhì)量
論證、分析、設(shè)計(jì)、計(jì)算、結(jié)構(gòu)、建模、實(shí)驗(yàn)正確合理。
35
創(chuàng)新
工作中有創(chuàng)新意識,有重大改進(jìn)或獨(dú)特見解,有一定實(shí)用價(jià)值。
10
撰寫質(zhì)量
結(jié)構(gòu)嚴(yán)謹(jǐn),文字通順,用語符合技術(shù)規(guī)范,圖表清楚,書寫格式規(guī)范,符合規(guī)定字?jǐn)?shù)要求。
15
綜合能力
能綜合運(yùn)用所學(xué)知識和技能發(fā)現(xiàn)與解決實(shí)際問題。
20
總評分
評閱教師
評閱意見
評閱成績
總評分ⅹ20%
評閱教師簽名
日期
摘 要
6.3噸隨車起重機(jī)屬于架型起重機(jī),它將起重和運(yùn)輸相結(jié)合,不僅節(jié)省勞動(dòng)力,而且極大的減小了工作強(qiáng)度、提高了工作效率。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)在6.3噸隨車起重機(jī)上首次采用了伸縮臂型結(jié)構(gòu),并對起重機(jī)臂進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。它具有結(jié)構(gòu)緊湊、易于操作的特點(diǎn),可廣泛用于交通運(yùn)輸、港口、倉庫、以及所有中小型工業(yè)貨物裝卸與遠(yuǎn)距離運(yùn)輸之中。
本文主要內(nèi)容如下:
起升機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 起升機(jī)構(gòu)包括液壓馬達(dá)、減速機(jī)、棘輪停止器和卷筒。減速機(jī)用來降低液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)速度,卷筒用于繞進(jìn)或放出鋼絲繩。機(jī)構(gòu)工作時(shí),液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)減速機(jī),減速機(jī)的低速軸帶動(dòng)卷筒,將鋼絲繩卷上或放出,經(jīng)過滑輪組系統(tǒng)使載荷實(shí)現(xiàn)上升或下降,其升降由馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)方向而定,通過棘輪停止器實(shí)現(xiàn)制動(dòng)。
起重臂設(shè)計(jì) 起重臂采用伸縮式、箱形結(jié)構(gòu)。箱形結(jié)構(gòu)內(nèi)裝有伸縮油缸,臂的每個(gè)外節(jié)段內(nèi)裝有滑塊支座,因此起重機(jī)的變幅可通過液壓缸實(shí)現(xiàn)。為了減輕吊臂自重,充分發(fā)揮鋼材的作用,吊臂的不同部位采用不同強(qiáng)度的鋼材。
回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)由回轉(zhuǎn)支承裝置和回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)裝置組成。即一對脂潤滑的回轉(zhuǎn)支承裝置、蝸輪旋桿減速機(jī)和液壓馬達(dá)。這種結(jié)構(gòu)自重輕、受力合理、運(yùn)行平穩(wěn),可以使機(jī)構(gòu)在水平面內(nèi)運(yùn)輸貨物。
[關(guān)鍵詞]: 隨車起重機(jī);起升機(jī)構(gòu);起重臂;回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu);回轉(zhuǎn)支承
Abstract
6.3Truck Mounted Crane (abbreviation TMC) belongs to boom-Crane .It combines the advantages .So it can greatly decrease labor intensity, increase working I use flexible boom in TMC for the first time and have a optimization design. This product has features of compact structure, easy operation. It is suitable for wide use in traffic transportantion,dock warehouse and all small-sized industries for goods loading loading and unloading and long distance transportation. Its main content includes the following aspects:
The design for winch mechanism The winch mechanism consists of hydraulic motor, reducer, ratchet wheel stop and winch drum.Reducer lowers the speed of hydraulic motor for driving the winch drum to wind or unwind the load hoisting wire rope. When working, the motor drives reducer and bring along winch drum rotation, then the wire rope is wound or unwound ,the load will be lift or lowered through pulley block system. Lifting or lowering of the load will be controlled by the rotation direction of the motor. Ratchet wheel stop is used to stop the motion of the drum, holding the load in the air.
The design of boom The boom adopts flexible type and box-shaped structure.Cylinder bodies are fitted on the boom. There are slide supports at outsides of every section of booms. The working range of TMC can outsides of every are fitted on the boom.There are slide supports at outsides of every section of booms. The working range of TMC can be realized by the extension or retraction of cylinder body. It uses different steel products in different positions for decrcasing boom’s weight and fully developing steel products’ function.
The design of swing mechanism Swing mechanism contains swing bearing and swing driver, the same is, no-oil lubricated bearings, worm-and-wheel steering gear and gydraulic motor. This structure has the advantages of light weight, reliable force on it and smooth action. It can make the load transported in the horizontal plane.
Key words TruckMounted Crane ;winch mechanism;Boom ;swing mechanism;Swing bearing
目 錄
1 起升機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)……………………………………………………………1
1.1 起升機(jī)構(gòu)的基本參數(shù)計(jì)算…………………………………………1
1.1.1傳動(dòng)方案 ……………………………………………………1
1.1.2基本參數(shù)的計(jì)算 ……………………………………………1
1.2 鋼絲繩的設(shè)計(jì)與選用 ……………………………………………3
1.3 滑輪及滑輪組設(shè)計(jì) ………………………………………………4
1.3.1 選材與材料…………………………………………………4
1.3.2 滑輪直徑D …………………………………………………5
1.3.3 繩最大偏角…………………………………………………5
1.3.4 滑輪軸設(shè)計(jì)…………………………………………………5
1.3.5 滑輪軸承的設(shè)計(jì)與校核……………………………………6
1.4 吊鉤的設(shè)計(jì)與選用 ………………………………………………6
1.4.1 選材…………………………………………………………6
1.4.2 構(gòu)造…………………………………………………………6
1.4.3 吊鉤掛架……………………………………………………6
1.4.4 橫梁…………………………………………………………6
1.5 卷筒設(shè)計(jì) …………………………………………………………7
1.5.1 名義直徑……………………………………………………7
1.5.2 卷筒的長度…………………………………………………7
1.5.3 卷筒厚度……………………………………………………8
1.5.4 卷筒強(qiáng)度校核………………………………………………8
1.6 減速器設(shè)計(jì) ………………………………………………………8
1.6.1 總傳動(dòng)比及其分配…………………………………………8
1.6.2 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算…………………………………8
1.6.3 齒輪設(shè)計(jì)……………………………………………………9
1.6.4 棘輪設(shè)計(jì)……………………………………………………15
1.6.5 軸的設(shè)計(jì)……………………………………………………16
2 起重臂的設(shè)計(jì)………………………………………………………………25
2.1 三鉸點(diǎn)設(shè)計(jì)…………………………………………………………25
2.2 起重臂設(shè)計(jì)…………………………………………………………26
2.2.1 起重臂基本參數(shù)計(jì)算與選用 ………………………………26
2.2.2 起重臂的形狀及主要計(jì)算參數(shù) ……………………………27
3 回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)……………………………………………………………32
3.1 回轉(zhuǎn)支承的選用……………………………………………………32
3.1.1 簡介 …………………………………………………………32
3.1.2 載荷計(jì)算 ……………………………………………………32
3.1.3 阻力矩計(jì)算 …………………………………………………33
3.1.4 校核 …………………………………………………………34
3.1.5 回轉(zhuǎn)減速機(jī)輸出扭矩 ………………………………………34
3.2 回轉(zhuǎn)減速器的選用…………………………………………………35
3.3 支腿反力的計(jì)算……………………………………………………36
參考文獻(xiàn) ………………………………………………………………………37
設(shè)計(jì)總結(jié) ………………………………………………………………………38
致謝 ……………………………………………………………………………39
1起升機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
1.1 起升機(jī)構(gòu)的基本參數(shù)計(jì)算
1.1.1 傳動(dòng)方案
起升機(jī)構(gòu)是起升貨物并使它產(chǎn)生升降運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu),它是起重機(jī)中最主要和最基本的機(jī)構(gòu)。本設(shè)計(jì)采用液壓起升機(jī)構(gòu),簡圖如下所示:
2
3
5
7 7
8
6 6
1 1
1.高速油馬達(dá) 2.一級閉式齒輪傳動(dòng) 3.棘輪停止器
4.輸出小齒輪 5.開式大齒輪 6.卷筒 7.鋼絲繩 8.吊鉤
油馬達(dá)經(jīng)過減速后,驅(qū)動(dòng)滾筒旋轉(zhuǎn),使鋼絲繩繞進(jìn)卷筒或由卷筒放出,從而使吊鉤升降。卷筒的正反向轉(zhuǎn)動(dòng)是通過改變馬達(dá)的轉(zhuǎn)向達(dá)到的,而機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的停止或使貨物保持在懸吊狀態(tài)是依靠棘輪停止器來實(shí)現(xiàn)的。
1.1.2基本參數(shù)的計(jì)算
(1)起升速度,由已知得
(2)鋼絲繩速度:V繩=V升×ɑ
a:滑輪組倍率,a=6
V繩=12×6=72m/min
(3)鋼絲繩速度(按纏繞時(shí)第三層計(jì)算):
n卷=V繩/[(D+4+d)×π]
==114.6r/min
D:卷筒直徑 d:鋼絲繩直徑
(4)初步選定減速比為i=26.18,則馬達(dá)轉(zhuǎn)速
n馬=n卷×i=26.18×114.6=3000r/min
(5)卷筒扭矩(按最大計(jì)算)
M卷=S×[D+9×d]/[2×η卷]
S:鋼絲繩單繩拉力,取標(biāo)準(zhǔn)值11052.6N
η卷:卷筒的效率,0.98
M卷=11052.6×[(160+6×10)×10-3]/2×0.98=1410Nm
(6)馬達(dá)扭矩:
M馬=M卷/(i×η)
η=η卷×η軸承3×η開齒×η閉齒
η卷:卷筒效率, 0.98
η軸承:軸承傳動(dòng)效率, 0.99
η開齒:開式齒輪傳動(dòng)效率 0.94
η閉齒:閉式齒輪傳動(dòng)效率 0.99
η=0.98×0.993×0.94×0.99=0.89
M==60.5Nm
由馬達(dá)轉(zhuǎn)速、扭矩選用
馬達(dá)M-MFB20-US
排量:qm=21.10ml/r
轉(zhuǎn)速 100r/min~3200r/min
最大輸出扭矩 64N/min
(7) 由馬達(dá)轉(zhuǎn)速,得出油泵的容量:
Q=
n馬:馬達(dá)轉(zhuǎn)速已知為3000r/min
q:馬達(dá)排量, qm=21.10ml/r
η馬容:馬達(dá)容積效率,0.96
Q==65937.5ml/min
(8)重物提升功率
N重=V升×Q起=12×6300×6.8/60=12.348kw
(9)油泵驅(qū)動(dòng)功率
N泵=N重/η
η=η卷×η輪組×η減×η馬總×η泵總
η卷:卷筒效率,0.98
η輪組:滑輪組效率,0.95
η輪:導(dǎo)向輪效率,0.96
η減:減速機(jī)效率,0.94
η馬總:馬達(dá)總效率,0.87
η泵總:油泵總效率,0.8
則:η=0.98×0.95×0.96×0.94×0.87×0.8=0.585
N泵= =21.12kw
(10)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速,標(biāo)準(zhǔn)值n發(fā)=2600r/min
(11)泵的排量
q===23.63ml/r
Q:油泵容量=65937.5ml/min
η容:容積效率=0.93
q=
由泵的排量、驅(qū)動(dòng)功率選用:
泵 CB-B-32
排量 qm=32ml/r
1.2鋼絲繩的設(shè)計(jì)與選用
鋼絲繩受力復(fù)雜,內(nèi)部應(yīng)力難以計(jì)算。設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定,可按鋼絲繩在工作狀態(tài)下的最大靜拉力計(jì)算,其公式為:
d = c
d:鋼絲繩最小直徑mm
c:選擇系數(shù)。它的取值與機(jī)構(gòu)工作級別和鋼絲繩抗拉強(qiáng)度有關(guān)
c=
n:安全系數(shù) 由工作級別(M4)選取n=4.5
k:鋼絲繩繞制折減系數(shù),一般取k=0.82
σb:鋼絲繩的抗拉強(qiáng)度σb=1850N/mm2
w:鋼絲繩充滿系數(shù),為繩斷面積與毛面積之比,計(jì)算得w=0.46
c = =0.0906
s =
s:最大單繩拉力 (N)
Q:起升重量 63000N
a:滑輪組倍率 a = 6
η:滑輪組效率
d=0.0906×≈9.53取d=10mm
查標(biāo)準(zhǔn)圓整選?。轰摻z繩
69370-10-1850-特-光-右交GB1102-74
鋼絲繩在使用時(shí)需要與其他承載零件連接以傳遞載荷。
本設(shè)計(jì)采用楔形套筒法,查取選用:
楔 10#GB5973-86 HT200
楔套 10#GB5973-86 ZG200
楔形接頭 10#GB5973-86 ZG270-500
1.3滑輪及滑輪組設(shè)計(jì)
1.3.1選型與材料
采用HT150,工藝性好,易于加工、價(jià)廉,對鋼絲繩壽命有利。采用單聯(lián)滑輪組,它結(jié)合導(dǎo)向滑輪使用,倍率為6,這樣可以用較小的拉力吊起較重的物品。如圖所示單聯(lián)滑輪組展開的情況??紤]到滑輪組的效率:
S=
S:單繩拉力
a:滑輪組倍率 6
:滑輪組的效率
==0.95
:采用滾動(dòng)軸承時(shí)為0.98
=
S= =11052.6N
1.3.2滑輪直徑D
為了提高繩的壽命,必須降低繩經(jīng)過滑輪時(shí)的彎曲應(yīng)力的擠壓應(yīng)力,因此滑輪直徑不有過不小。
D(h-1)×d
d:鋼絲繩直徑,d=10mm
h:與機(jī)構(gòu)工作級別和鋼絲繩有關(guān)的系數(shù)取18
D(18-1)×10=170mm
采用繩槽斷面
5.5-2ZBJ80006.1-87
1.3.3 繩最大偏角γ0
鋼絲繩進(jìn)出滑輪繩槽的偏斜角不能過大,否則會增加鋼絲繩阻力,加快鋼絲繩和滑輪的磨損,嚴(yán)重時(shí),還可能使鋼絲繩跳槽。因此一般情況下γ0=4~6。本設(shè)計(jì)取繩槽兩側(cè)面夾角2β=35~45取γ0=5;2β= 45
平衡滑輪直徑Dp=170mm
1.3.4滑輪軸設(shè)計(jì)
采用45鋼,滑輪組工作時(shí)只承受彎矩,是心軸。
RA=
=
=33158N
RB=6×S-RA=33158N
MC=RA×74-2×S×42=1525Nm
[σ]對固定心軸,載荷無變化時(shí)==95N/mm2
d=21.68
d=21.68 ≈55mm
1.3.5滑輪軸承的設(shè)計(jì)與校核
各軸承受力相同均勻?yàn)?S=22105.2N,選用軸承圓柱滾子32511E,校核:
L=
=
=7339h合格
1.4吊鉤的設(shè)計(jì)與選用
1.4.1選材
吊鉤的斷裂可能導(dǎo)致重大的人身及設(shè)備事故,因此吊鉤的材料要求沒有突然斷裂的危險(xiǎn),從減輕吊鉤重量出發(fā),要求吊鉤的材料具有足夠的強(qiáng)度。本吊鉤采用DG20Mn。
1.4.2構(gòu)造
采用鍛造的單鉤,制造與使用方便,梯形斷面,受力情況合理。選取鉤號LYD6-MGB10051.5強(qiáng)度等級M6
1.4.3吊鉤掛架
采用長型號鉤組,吊鉤支承在單獨(dú)的滑輪軸上。為了便于工作,吊鉤應(yīng)能繞垂直軸線和水平軸線旋律,為此吊鉤螺母與橫梁之間采用止推軸承,吊鉤尾部的螺母壓在其上。吊鉤橫梁的軸端與定軸擋板相配處形成環(huán)形槽,容許橫梁轉(zhuǎn)動(dòng)。推力球軸承選:GB301-84.8310
校核: C0=S0×P0﹤C0a
S0:安全系數(shù),為2
P0:對a=90°的推力軸承P0a=Fa=63000N
C0=2×6300=126KN﹤Coa合格
1.4.4橫梁
只受彎矩,不受轉(zhuǎn)矩的心軸,采用45鋼
R==31500N
Mc=Ra×=31500×=23310Nm
W=
a為 : ==0.4167
W= (1-0.41674)=164533
σ= = =14.2N/mm2
h=30mm
b==45mm
取b=50mm
1.5卷筒設(shè)計(jì)
本設(shè)計(jì)采用多層繞卷筒,其容繩量大。隨著起升高度的增加。起升機(jī)構(gòu)中卷筒的繞繩量相應(yīng)增加。采用尺寸較小的多層繞卷筒對少機(jī)構(gòu)尺寸是很有利的。其表面做成螺旋繩槽,兩邊有側(cè)板以防鋼絲脫出,二級減速大齒輪與卷旋繩槽,兩邊有側(cè)板以防鋼絲繩脫出,二級減速大齒輪與卷筒連接在一起。
1.5.1名義直徑:
其名義直徑是繩槽底的直徑
D1=hd
d:鋼絲繩直徑10mm
h:與機(jī)構(gòu)工作級別和鋼絲繩結(jié)構(gòu)有關(guān),查表h=16
D1=16×10=160mm
1.5.2卷筒的長度
L=1.1
n:卷繞層數(shù)N=5
a:滑輪組倍率a=6
D:卷筒直徑160mm
H:起升高度10mm
D:鋼絲繩直徑10mm
L=1.1×=200.08mm
1.5.3卷筒厚度
本卷筒為鋼卷筒ZG230-450,可由經(jīng)驗(yàn)公式確定δ≈d,考慮到工藝要求, 取=15mm
1.5.4卷筒強(qiáng)度校核
最大拉力為Smax的鋼絲繩繞上卷筒后,把卷筒箍緊,使卷筒產(chǎn)生壓縮、彎曲和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力,其中壓縮應(yīng)力最大,當(dāng)L3D時(shí),彎曲和扭轉(zhuǎn)的合成應(yīng)力不超過壓縮應(yīng)力的30%,因此彎曲和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力可忽略。
=A
A:原與卷筒層數(shù)有關(guān)的系數(shù), A=2
S:鋼絲繩最大拉力
P:卷筒節(jié)距11.5mm
δ:卷筒厚度15mm
[σy]:許用壓應(yīng)力==153N/mm 2
σs=230N/mm2
σ1=2×=128N/mm<合格
1.6減速器設(shè)計(jì)
起升結(jié)構(gòu)的減速器傳動(dòng)采用一級懸掛閉式減速器與一級開式齒輪傳動(dòng)相結(jié)合。為了減小尺寸、節(jié)省材料、延長齒輪壽命,本設(shè)計(jì)采用硬齒面。
1.6.1總傳動(dòng)比及其分配
(1)總傳動(dòng)比:已知馬達(dá)轉(zhuǎn)速及卷筒轉(zhuǎn)速,所以總傳動(dòng)比為
i===26.18
(2)傳動(dòng)比分配:傳動(dòng)比分配的合理,傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、成本低,潤滑條件好。由i1=(1.3~1.4)i2 取i2=4.407; i1=5.94
1.6.2 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算
從減速器的高速軸開始各軸命名為Ⅰ軸、Ⅱ軸、Ⅲ軸。
(1)各軸轉(zhuǎn)速計(jì)算
第Ⅰ軸轉(zhuǎn)速 =3000r/min
第Ⅱ軸轉(zhuǎn)速 = ==505r/min
第Ⅲ軸轉(zhuǎn)速 ==114.6r/min
(2)各軸功率計(jì)算
馬達(dá)功率:
=19.01Kw
第Ⅰ軸功率: PⅠ=P馬×η軸承=19.01×0.99=18.82Kw
第Ⅱ軸功率:PⅡ=PⅠ×η閉齒=18.82×0.99×0.99=18.44Kw
第Ⅲ軸功率:PⅢ=PⅡ×η開齒×η軸承×η卷×軸承
=18.84×0.96×0.99×0.99×0.975
=16.92Kw
(3)各軸扭矩計(jì)算
第Ⅰ軸扭矩:TⅠ=9.55×106×=9. 55×106=59904Nmm
第Ⅱ軸扭矩:TⅡ=9.55×106×=9.55×106 =348758Nmm
第Ⅲ軸扭矩:TⅢ=9.55×106×=9.55×106 =1410Nmm
1.6.3 齒輪設(shè)計(jì)
Ⅰ級齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)
(1)齒輪材料、熱處理、齒面硬度、精度等級及齒的選用
本設(shè)計(jì)采用硬齒面,采用輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,再進(jìn)行接觸疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算。由于配對小齒輪齒根薄弱,彎曲應(yīng)力也較大,且應(yīng)力循環(huán)次數(shù)多,所以小齒輪的強(qiáng)度比大齒輪的硬度高些。
小齒輪 20CrMnTi 滲碳淬火 HRC=59
大齒輪 40Cr 表面淬火 HRC=52
由于采用淬火,齒輪變形小,不易摩削,所以采用8級精度。
小齒輪數(shù)Z1在推薦值20~40中選取21
大齒輪數(shù)Z2:
Z2=Z1×i=21×5.94=124.7 取Z2=125
齒數(shù)比μ: μ==5.95
傳動(dòng)比誤差Δμ:Δμ= =0.00168﹤0.05合格
(2)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算
由式得
M
T1:小輪轉(zhuǎn)矩
ψd:齒寬系數(shù) ψd=0.5
K:載荷系數(shù)
K=KA×Kν×Kβ×Kα
:使用系數(shù) KA=1
:動(dòng)載荷系數(shù)處估其值1.14
:齒向載荷分布系數(shù) =1.13
Kα:齒間載荷分配系數(shù) Kα=1.05
則載荷初值 Kt=1×1.14×1.13×1.05=1.353
:應(yīng)力修正系數(shù)
:齒形系數(shù)
:重合度由式
=[1.88-3.2(1/Z1+1/Z2)]
=[1.88-3.2×(+)]
=1.702
=0.25+0.75/ =0.25+=0.691
=
:彎曲疲勞極限,雙向傳動(dòng)乘以0.7
=920×0.7=644Mpa
=760×0.7=532Mpa
:彎曲最小安全系數(shù)1.4
YST:試驗(yàn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)2
YN:彎曲壽命系數(shù) 按每天工作8小時(shí),每年300天,預(yù)期壽命10年計(jì)算:
N1=60×n1×j×
=60×3000×1×10×300×8
=4.32×109
N2= = 4.32×109/5.95=7.26×108
=×2×1=920Mpa
=×2×1=760Mpa
則 ===0.0047
=0.0037
小齒輪的大,按小齒輪估算:
=1.34mm
按表 第一系列圓整考慮到傳遞動(dòng)力的模數(shù)一般大于1.5~2,取m=2mm
(3)驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度
σH=ZH×Zε×ZE×
小輪圓周速率:
V===6.6m/s
Kv:動(dòng)載荷系數(shù) 1.15
由 ν×Z1/100= =1.386
K:載荷系數(shù) K= =1.365
ZH:節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 2.5
Zε:重合度系數(shù) 由
Zε==0.875
大齒輪齒寬 b=ψd×d1=0.5×42=21mm
為了保證足夠的齒寬接觸,補(bǔ)償軸向安裝誤差,大齒輪齒寬
b1=b+(5~10) =28mm
ZE:彈性系數(shù) 189.8 N/mm2
[σH]:許用接觸應(yīng)力
[σH]=σHlim×ZN×ZW/SHlim
ZW:硬化系數(shù)均勻硬齒面 1
SHlim:接觸最小安全系數(shù) 1
σHlim:接觸疲勞極限
[σH]1= =1480Mpa
[σH]2= =1200Mpa
故 σH=2.5×189.8×0.875×
=945Mpa<1200Mpa合格
(4)尺寸計(jì)算(主要幾何尺寸)
小輪分度圓直徑 d1=m×Z1=2×21=42mm
大輪分度圓直徑 d=m×Z=2×125=250mm
根圓直徑 df1=d1-2.5×m=42-2.5×2=37mm
df2=d1-2.5×m=250-2.5×2=245mm
中心距 a = ×(d1+d2)=×(42+250) =146mm
Ⅱ級齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)
(1)齒輪材料、熱處理、齒面硬度、精度等級及齒數(shù)
本設(shè)計(jì)采用硬齒面
小齒輪40Cr 調(diào)質(zhì)及表面淬火HRC=59
大齒輪45鋼 調(diào)質(zhì)及表面淬火HRC=52
由于采用淬火,輪齒變形小,不易摩削,所以采用8級精度。
小輪齒數(shù)Z1在推薦值20~40中選取23
大齒輪數(shù): Z2=Z1×i=23×4.407=101.36 取Z2=101
齒數(shù)比μ: μ=Z2/Z1= =4.391
傳動(dòng)比誤差Δμ: Δμ= =0.0036<0.05合格
(2)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算
由式得:
m
T2:小輪轉(zhuǎn)矩
Ψd:齒寬系數(shù) 0.4
K:載荷系數(shù)
K=KA×Kν×Kβ×Kα
KA:使用系數(shù)1
Kν:動(dòng)載荷系數(shù) ,初估其值1.12
Kβ:齒向載荷分布系數(shù) 1.13
Kα:齒向載荷分配系數(shù) 1.04
則載荷初值
Kt=1×1.12×1.13×1.14=1.316
Y:應(yīng)力修正系數(shù)
Y:齒形系數(shù)
Y0:重合度由式
εa=[1.88-3.2(1/Z1+1/Z2)]
=[1.88-3.2×(1/21+1/125)]
=1.709
Y0=0.25+0.75/εa=0.25+ =0.688
σ=σ/S×Yst×Yn
σ:彎曲疲勞極限,雙向傳動(dòng)乘以0.7
σ1=760×0.7=532Mpa
σ2=740×0.7=518Mpa
S:彎曲最小安全系數(shù)1.4
Yst:試驗(yàn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)2
Yn:彎曲壽命系數(shù) 按每天工作8小時(shí),每年300天,預(yù)期壽命10年計(jì)算:
N1=60×n1×j×Ln
=60×505.05×11×0300×8
=7.27×108
N2=N1/μ=7.27×108/4.407=1.65×108
σFp1= ×2×1=760Mpa
σFP2= ×2×1=740Mpa
則 ==0.00568
小齒輪的模數(shù),按小齒輪估算:
m=2.56mm
差表,第一系列圓整,取m=3mm
(3)驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度
σH=ZH×Zε×ZE×
小輪圓周速度:
V==1.98m/s
Kv:動(dòng)載荷系數(shù)由
VZ/100=1.98/100=0.455
K:動(dòng)載系數(shù) K= =1.316
數(shù)模仍取3mm
ZH:節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 2.5
Zε:重合度系數(shù) 由
Zε==0.873
大齒輪齒寬
b=ψd×d1=0.4×69=27.6=28mm
為了保證足夠的齒寬接觸,補(bǔ)償軸向安裝誤差
小齒輪齒寬 b=b+(5~10) =34mm
ZE:彈性系數(shù) ZE=189.8N/mm2
[σH]許用接觸應(yīng)力
[σH]=σ×Zn×Zw/S
ZW:硬化系數(shù) 均為硬齒面 ZW=1
SHlim:接觸最小安全系數(shù) 1
σHlim:接觸疲勞極限
σHlim1=1200Mpa [σH]1= =1480Mpa
σHlim2=1150Mpa [σH]2= =1480Mpa
[σH]=2.5×189.8×0.873×=1200Mpa
(4)尺寸計(jì)算(主要幾何尺寸)
小輪分度圓直徑 d1=m×Z1=3×23=69mm
大輪分度圓直徑 d2=m×Z2=3×101303mm
根圓直徑 df1=d1-2.5×m=69-2.5×3=61.5mm
df2=d2-2.5×m=303-2.5×3=295.5mm
頂圓直徑 da1=d1+2×m=69+2×3=75mm
da2=d2+2×m=303+2×3=309mm
中心距 a= ×(d+d)= ×(69+303)=186mm
1.6.4 棘輪設(shè)計(jì)
為了防止逆轉(zhuǎn),本設(shè)計(jì)在齒輪軸Ⅱ上安裝棘輪停止器。棘輪的齒形已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化,周節(jié)t根據(jù)齒頂圓來考慮,步數(shù)越多,沖擊越小,但尺寸越大。設(shè)計(jì)齒形時(shí),要保證棘爪嚙合性能可靠,通常將齒輪工作齒面做成與棘輪半徑成(15%~20%)的夾角,本設(shè)計(jì)=180。棘輪的材料選為Q235
由表8-6-22齒數(shù)取為20
(1)棘輪模數(shù)按齒受彎曲計(jì)算確定
m
M:所傳遞的力矩M=348758Nmm
C= =1.5
B:棘輪的寬度
C:1~2
[σw]:棘輪的許用彎曲應(yīng)力
m 取m=10mm
(2)棘輪模數(shù)按齒受擠壓進(jìn)行驗(yàn)算
[p]許用單位線壓力, [P]=35N/m2
滿足強(qiáng)度要求
1.6.5 軸的設(shè)計(jì)
從高速到低速各軸命名為Ⅰ軸、Ⅱ軸、Ⅲ軸。
齒輪軸Ⅰ的設(shè)計(jì)
(1)軸材料
由于做成齒輪軸,材料與小齒輪相同
(2)作用在齒輪上的力
T1:小輪轉(zhuǎn)矩59904Nmm
齒輪分度圓直徑 d1=m×Z1=2×21=42mm
圓周力 Ft1=2×T/d1=2×59904/42=-Ft2
徑向力 F
(3)初步估算軸的直徑
最小值徑dmin計(jì)算并加大30%(考慮鍵槽的影響)即
dmin=1.03×A×
A:系數(shù)107~98
dmin=1.03×170×=20.3mm
(4)確定軸各段直徑和長度
<1>段:馬達(dá)的輸出軸和<1>段通過鍵相連,馬達(dá)的輸出軸直徑為φ25,所以取L1=43.5mm d1=40mm
<2>段:定位軸 L2=3mm d2=47mm
<3>段:軸 L3=27.5mm d3=37mm
<4>段:小齒輪 L4=28mm d4=42mm
<5>段:右軸承定位 L5=13mm d5=37mm
<6>段:軸承定位的地方 L6=16mm d6=30mm
(5)繪制軸的彎矩和扭矩圖
計(jì)算軸承反力
H平面: RAH=Frl×L2/(L+L)=1038×35/71=512N
RBH=Frl-RAH=1038-512=516N
V平面: RAV=F×L2/(L+L)=2852×35/71=1406N
齒寬中點(diǎn)彎矩
n
T
A
36
35
B
RAH
RBH
L1
L2
H平面
L1
L2
RBV
R
V平面
H平面: MH=RAH×l1=512×36=18432Nmm
V平面: MV=RAV×l1=51406×3650616Nmm
合成彎距: M==53868Nmm
按彎矩合成強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度由式9-3,當(dāng)量彎距
Me=
M為合成彎矩
a:考慮到彎矩大小有變化取0.6
Me==64758Nmm
公式: σe=Me/W
W=0.1×d3=0.1×423=7409
則 σe==8.74N/mm2
20CrMnTi滲碳淬火、回火σB=600 N/mm 2
轉(zhuǎn)動(dòng)軸以[σ]-1為許用應(yīng)力[σe]=70 N/mm2<σB,安全
(6)軸承校核
預(yù)選左軸承為 208 Cr=22.8KN
右軸承為 32206 Cr=15KN
RA= ==1496N
RB= ==1539N
壽命計(jì)算
Lh=
ft:溫度系數(shù) 工作溫度<120°取1
fp:載荷系數(shù) 中等沖擊 取1.5
ε:壽命指數(shù) 對球軸承ε=3
LhA=[106/(60×3000)]×[(1×22800)/(1.5×1496)]3=5872h
LhB=[106/(60×3000)]×[(1×36200)/(1.5×1539)]3=21411h
(7)鍵的校核
馬達(dá)和小齒輪軸上的鍵,由馬達(dá)型號決定,鍵B8×25,沖擊載荷
σP=σP =54.8 N/mm2<[σP]合格
軸II的設(shè)計(jì)
(1)軸材料
軸II與二級轉(zhuǎn)動(dòng)小齒輪為齒輪軸,材料為40Cr
(2)作用在齒輪2上的力
T2:轉(zhuǎn)矩T2=348758Nmm
由作用在齒輪I上的力得
圓周力Ft2=2852N
徑向力Fr2=1038N
(3)作用在齒輪3上的力
齒輪分度圓直徑 d3=m×Z3=3×23=69mm
齒輪受力
圓周力 Ft3=2×T/d3=2×348758/69==2852N
徑向力 Fr3= Ft3×tga=10109×tg200=3679N
(4)初步估算軸的直徑
最小直徑dmin:
即 dmin=
A:系數(shù)107~98
dmin=107=235.5mm
(5)確定軸各段直徑和長度
<1>段:根據(jù)dmin圓整,并考慮到軸承的裝配取d1=40mm
<2>段:上面裝有擋盤、棘輪、磨擦片,
為使軸承定位,取d2=47mm
<3>段:為使擋盤定位,便于安裝大齒輪II,取d3=56mm
<4>段:左軸承定位,且大齒輪與箱體應(yīng)
有一段距離,取d 4=97mm
<5>段:軸承安裝的地方d5=80mm
<6>段:小齒輪III外徑較小,取d6=60mm
(6)繪制軸的彎矩和扭矩圖
計(jì)算軸承反力
H平面: RAH===6833N
RBH= RAH-Fr3-Fr2=6833-3679-1038=2116N
V平面:
RAV===15086N
RBV=Ft2+RAV-Ft3=15086+2852-10109=7829N
求大齒寬中點(diǎn)彎矩
Fr3
Fr2
RBH
RAH
L1=63.5
L2=38.5
L3=53
H平面
Fr3
RAV
RBV
V平面
H平面: M大H=RAH×l2-Fr3×(l1+l2)
=6833×38.5-3679×(63.5+38.5)
=-112188Nmm
V平面:M大V=RBV×l3=7829×53=414937Nmm
合成彎矩:
M ==429836Nmm
求軸承處彎矩
H平面: MAH=-Fr3×l1=-3679×63.5=-233617Nmm
V平面: MAV= Ft3×l1=10109×63.5=641922Nmm
合成彎矩:
MA= =68311Nmm
按彎矩合成強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度由式9-3,當(dāng)量彎距
Me=
M為合成彎矩
a:考慮到彎矩大小有變化取0.6
Me大==64758Nmm
MeA==714443Nmm
查表 40Cr 表面淬火σB=750N/mm2
查表 轉(zhuǎn)動(dòng)軸以[σb]-1為許用應(yīng)力70N/mm2
由式9-3 σe=
W=0.1×d3
則σe大=478065/(0.1×563) =27N/mm2
σeA=714443/(0.1×803) =14N/mm2
(7)精確校核軸的強(qiáng)度
a、軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
圓角半徑:各軸肩處圓角半徑均采用r=2.5mm,既滿足定位面接觸高度h>2~3mm的要求,又小于孔的倒角的要求。
鍵:棘輪的轉(zhuǎn)盤與軸承之間有雙鍵連接,選取1425
選擇危險(xiǎn)剖面:大齒輪外既有軸肩又有螺紋,GB1095-79
螺紋為 M56×4-L 中徑d2=53.4mm
b、計(jì)算危險(xiǎn)剖面工作應(yīng)力σa、σm、τa、τm
彎矩 M=M大×(l2-)/ l2
=478065×=347684N/mm
抗彎剖面模量W與抗扭模量WT
W=π×d3/32=π×53.4023/32=14951
WT=π×d3/16=π×53.4023/16=29902
彎曲應(yīng)力: σ==23.26 N/mm2
扭轉(zhuǎn)應(yīng)力: τ=T/WT==11.66 N/mm2
彎曲應(yīng)力幅: σa=σ=23.26 N/mm2
彎曲平均應(yīng)力: σm=0
扭轉(zhuǎn)應(yīng)力幅τa和平均應(yīng)力幅τm相等τa=τm==5.83 N/mm2
c、確定軸材料機(jī)械性能σ-1、τ-1、Ψσ、Ψτ
彎曲疲勞極限σ-1
剪切疲勞極限τ-1
合金鋼材料的彎曲應(yīng)力、扭轉(zhuǎn)應(yīng)力特性系數(shù)
Ψτ=0.5×Ψσ=0.125
d、確定綜合影響系數(shù)Kσ和Ψτ
Kσ=kσ/(εσ×βσ)
Kτ=kτ/(ετ×βτ)
軸肩角處有效應(yīng)力集中系數(shù)Kσ和Kτ由
σB=750N/mm2
配合處kσ/εσ和kτ和ετ根據(jù)d、σB配合處,尺寸系數(shù)εσ、ετ,由d=56mm,表面狀況系數(shù)βσ、βτ
得:kσ/εσ=2.11 kτ/ετ=1.52 kσ/εσ=3.67 kτ/ετ=2.75
εσ=0.72 ετ=0.85 βσ=0.86 βτ=0.86
由σB=750N/mm2,表面加工方法為精車,則綜合影響系數(shù)
Kσ=3.41
Kτ =2.45
Kσ=4.27
Kτ =3.2
e、計(jì)算安全系數(shù)S:
S=
Sσ=(KN×σ-1)/(Kσ×σσ+Ψσ×σm)
= =3.52
Sτ=(KN×σ-1)/(Kτ×τσ+Ψτ×τm)
= =10.31
S==3.33>[S] 安全
(8)軸承校核
預(yù)選左軸承為32213E ,Cr=102kN
右軸承為32208E,Cr=51.5kN
a、 RA=
==16561N
RB=
==8110N
b、壽命計(jì)算
Lh=
ft:溫度系數(shù) 工作溫度<1200 ,取1
fp:載荷系數(shù) 中等沖擊,1.2
ε:壽命指數(shù) ε=10/3
LhA==7697h
LhB==8522h
(9)鍵的校核
擋盤處雙鍵B14×25 GB1095-79,沖擊載荷
σp=σp=85N/mm2<[σp] =90N/mm2合格
軸III的設(shè)計(jì)
(1)軸材料
軸III材料為45調(diào)質(zhì)
(2)繪制軸的彎矩圖
大齒輪與卷筒用螺栓相連,卷筒與軸用軸承支承,所以軸是心軸。根據(jù)安裝分析,軸處于如下位置時(shí)最危險(xiǎn)。
L1=17
RA
RB
S
Ft
Fr
L2=225.5
a、計(jì)算軸承反力
H平面: RAH=(S×l2)/(l1+l2)= =10278N
RBH=RAH+Ft-S
=10109+10278-11052.6=9334N
V平面:
RBV=Fr=3679N
合成: RA= ==10278N
RB= ==10033N
b、求鋼絲繩處彎矩
H平面: MAH =RAH×L1=10278×242.5=2492415Nmm
V平面: MAV =0
合成彎矩: MA= =2492415Nmm
[σ]對固定心軸,載荷無變化時(shí)[σ]= [σ0]=295N/mm2
d=21.68×=21.68=44.15mm 取d=50mm
(4)減速器附件的設(shè)計(jì)
a、地腳螺釘直徑 df=0.036a+12
=0.036×146+12=17.526 取df=20mm
b、地腳螺釘數(shù)目 當(dāng)a<250mm時(shí)n=4個(gè)
c、箱體壁厚 δ=0.025×a+1>8=0.025×146+1 取δ=8mm
d、二級齒輪軸上的油封取內(nèi)包骨架唇開密封
65 GB9877.1-88
e、通氣塞 M12×1.25
f、油標(biāo): 管理油標(biāo)
g、放油螺塞: 六角螺塞 M14×1.5Q/ZB220.77
2起重臂的設(shè)計(jì)
吊臂是隨車起重機(jī)的主要受力構(gòu)件,吊臂的設(shè)計(jì)合理與否直接影響著起重機(jī)的承載能力、整機(jī)穩(wěn)定性和自重。為了提高產(chǎn)品的競爭力,吊臂截面的選擇與外觀均要合理。本設(shè)計(jì)采用箱形結(jié)構(gòu)伸縮式吊臂。
2.1三鉸點(diǎn)設(shè)計(jì)
2.2.1三鉸點(diǎn)定位
在計(jì)算臂前,首先要確定三鉸點(diǎn)的位置。已知條件起升高度是10m,最大工作幅度為7.7m。暫定汽車從地面到臂的后鉸點(diǎn)距離為2.9m,臂后鉸點(diǎn)距回轉(zhuǎn)中心的距離為a=0.2m,起升角θ=75。其參數(shù)暫定如下:
L1:變幅缸原始長度800mm
a:起重臂后鉸點(diǎn)距回轉(zhuǎn)中心的距離200mm
b:變幅缸下鉸點(diǎn)距回轉(zhuǎn)中心的距離220mm
c:變幅缸上鉸點(diǎn)距臂后鉸點(diǎn)的距離240mm
其中:A是起重臂后鉸點(diǎn)
B是變幅缸下鉸點(diǎn)
C是變幅缸上鉸點(diǎn)
由圖可得: e===483.7mm
?=arcsin=29.74
δ=arcsin(c+l1)/d==67.96
其中 : d=
==1122mm
L2為變幅缸全伸時(shí)的長度
l2=
==1385.9mm
l2/l1=1.732
根據(jù)經(jīng)驗(yàn),l2/l1=1.7~1.8之間,液壓缸做的方便實(shí)用,符合實(shí)際,所選值合適。
2.2起重臂設(shè)計(jì)
2.2.1起重臂基本參數(shù)計(jì)算與選用
(1)起重臂基本尺寸
根據(jù)起升高度H和工作幅度R,并參考現(xiàn)有起重機(jī)的相關(guān)尺寸,初步估計(jì)出臂的基本尺寸如下
基本臂 3170 mm
二節(jié)臂 3025 mm
三節(jié)臂 2940 mm
總臂 3360(7900) mm
表1 起重臂基本工況組合
工況
L(mm)
R(mm)
Q(kg)
i
1
3360
2100
6300
6
2
3360
3160
4000
6
3
5680
2600
5000
6
4
5680
5480
2500
6
5
7900
2100
3000
6
6
7900
7900
1500
6
其中:
L:各種工況下的臂長
R:各種工況下的工作幅度
Q:起重量(包括吊鉤、吊具重量)
i:起升滑輪倍率
(2) 起重臂材料性能參數(shù)其它參數(shù)的選擇
臂的不同部位可采用不同強(qiáng)度的鋼材,以減輕吊臂自重,充分發(fā)揮鋼材的作用。
a、吊臂底板選用材料HQ70 查表得
σB=700Mpa
取安全系數(shù)為1.33
[σ]=σS/n=<σs=540Mpa 合格
b、吊臂其它選用材料為HQ60 ,查表得
σB=600Mpa
取安全系數(shù)為1.33
[σ]=σS/n=<σs合格
c、其他參數(shù)
滑輪組效率η=0.95
吊臂內(nèi)側(cè)與滑塊之間的間隙為ε=3mm
動(dòng)載系數(shù)φ=1.25
水平載荷系數(shù)Ψ=0.08
2.2.2 起重臂的形狀及主要計(jì)算參數(shù)
(1)起重臂計(jì)算參數(shù):
表2 起重臂截面參數(shù)(mm)
基本臂
二節(jié)臂
三節(jié)臂
B1
200
182
b1b2b3
4(b3=5)
4
4
H
328
280
242
H1
286
243
215
LB1
34
27
25
LB2
42
53
46
LB3
106
95
67
0
22.5
22.5
22.5
截面參數(shù)計(jì)算:
截面面積F(忽略圓弧)
F=B1×b+2×(H1+LB1+LB2) ×b+2×LB3×b
其中b1=b2=b3=b
形心計(jì)算:
SY=B1×b×
(H-
)
形心位置: HY=
載面的慣性矩:
Ix=B1×(b3/12)+B1×b×(HY-)2+2×b×H13/12+
2×[LB1×b3+LB1×b×(HY-)2]+2×[LB2
×sinθ×(b3/12)+LB2×sinθ×b×(H1-HY+LB2 ×sin)2]+2×[LB3×sinθ×b3/12+LB3×sinθ×(H- HY-LB3×sin)2]
截面的抗彎模量:由分析可知,位置2受拉應(yīng)力最大,位置5受壓應(yīng)力最大,只需校核該位置即可:
Wx2=Ix/HY Wx5=Ix/H-HY
表3 起重臂截面計(jì)算結(jié)果
基本臂
二節(jié)臂
三節(jié)臂
F(mm)
4738
3784
3352
HY(mm)
147.4
129.6
115.7
I(mm)
69258761
38537826
25661102
W
471469
297360
221790
W
383493
256235
201580
(2) 截面強(qiáng)度計(jì)算:
對起重臂:每節(jié)臂的交界處為受力最危險(xiǎn)截面,A-A,B-B,C-C依次為從基本臂到三節(jié)臂的最危險(xiǎn)的截面,只需驗(yàn)算這些截面即可:
A-A截面:
MA=PQ×S5×cosa+G1×(k1+S3+S4)×Cosa+G2×
(k2+S4)×cosa+G3×k3×cosa
NA=(PQ+G1+G2+G3)×sina+S
B-B截面:
MB=PQ×S2×cosa+G1×(k1+S3)×cosa+G2×k2×cosa
NA=(PQ+G1+G2)×sina+S
C-C截面:
MB=PQ×S1×cosa+G1×k1×cosa
NA=(PQ+G1)×sina+S
表4 截面強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果(mm)
基本臂
二節(jié)臂
三節(jié)臂
L
8100(3000)
5680(4500)
3360(6300)
S
2
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6.3噸
架型起重機(jī)
汽車
起重機(jī)
設(shè)計(jì)
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