偏心輪課程設計已修改

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1、摘 要 第一章緒論 -1- 1.1 沖壓概述 -1 - 1.2 沖壓技術的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 -1- 1.3 本課程設計的目的與意義 -3- 第二章沖壓工藝分析及工藝方案的制定 -4- 2.1 設計任務 -4- 2.2 沖壓工藝性分析 -4- 2.2.1 沖壓件結(jié)構(gòu)分析 -4- 2.2.2 尺寸精度與粗糙度 -4- 1.1 2. 3沖壓材料分析 -5- 2.3 生產(chǎn)工藝方案的選擇制定與確定 -5 - 2.4 模具結(jié)構(gòu)的確定 -5- 2.4.1 模具類型的確定 -5- 2.4.2 送料方式 -5- 2.4.3 卸料方式 -5- 2.4.4 定位方式 -6- 2.4.

2、5 導向方式 -7- 第三章 沖壓工藝設計與計算 -8- 3」排樣設計 -8- 3.1.1排樣方式的確定 -8- 3.L2搭邊的確定 -8- 3. 1.3步距的計算 -9- 3.1.4條料寬度和導板間距的計算 -10 - 3. 1.5材料利用率 -10- 3.2 沖壓力的計算 -11- 3.2.1 沖裁力的計算 -11- 3.2.2 卸料力的計算 -11- 3.2.3 出件力的計算 -12- 3.2.4 總沖壓力的計算 -12- 3.2.5 壓力機的選擇 -12- 3.3 壓力中心的計算與確定 -13 - 3.4 刃口尺寸的計算 -14- 3.5 」間隙的選擇

3、-14- 3.6 .2刃口尺寸計算原則 -15 - 3.7 .3落料模刃口尺寸計算 -15 - 3.8 .4沖孔模刃口尺寸計算 -16- 總 結(jié) -17- 致 謝 -18- 參考文獻 -19 - 附表I標準公差數(shù)值（摘自GB/T 1800.3-1998）部分 20 調(diào)節(jié)偏心輪沖壓工藝設計 摘 要 本設計為調(diào)節(jié)偏心輪沖壓工藝設計，根據(jù)設計題目零件的尺寸、材料、大批 量生產(chǎn)等要求，首先分析沖壓零件成形的結(jié)構(gòu)工藝性，分析沖壓件的形狀、特點、 尺寸大小、精度要求及所用材料是否符合沖壓工藝要求，確定沖裁工藝方案及模 具結(jié)構(gòu)方案，然后通過設計計算毛坯尺寸，材料利用率等工藝計算，確定排樣

4、， 計算沖壓力和確定壓力中心，確定模具間隙，計算模具刃口尺寸和公差，并繪出 模具刃口尺寸圖，計算沖壓工藝力，選擇沖壓設備，確定壓力機的各種類型、型 號、規(guī)格。其中在結(jié)構(gòu)設計中，主要對凸模、凹模、凸凹模、定位零件、卸料與 出件裝置、模架、沖壓設備等進行了分析和選擇。通過設計，學會運用標準、手 冊、圖冊和查閱有關技術資料，培養(yǎng)了工藝設計的基本技能，綜合運用和鞏固了 沖壓工藝等課程及有關課程的基礎理論和專業(yè)知識，最終才完成這篇課程設計。 在本次設計中工件按按IT14級選取公差值。該工件的斷面粗糙度近似為 12.5pmo該設計的沖裁料為Q235鋼。Q235鋼的性能參數(shù)：抗剪切強度t =303- 37

5、2Mpa,屈服強度q=235MPa,抗拉強度%=375?460MPa,伸長率為26%?31與。 調(diào)節(jié)偏心輪大批量生產(chǎn)產(chǎn)用級進模。采用自動化送料彈性卸料的方式。條料橫向 定位采用導料板，縱向定位采用導正銷與擋料銷，使用導柱導向式裝置，選擇對 角導柱模架。采用有廢料直排方式。工件之間搭邊值。L1.2mm,工件與側(cè)邊之間 搭邊值取。=1.5mm；步距為53.2mm一個步距內(nèi)的材料利用率為60.52%。工件間 最小搭邊值為q=L0mm，側(cè)邊Q=1.2mm。沖裁力尸=136.87KN,卸料力尸丫 =L6KN, 1 A 出件力F =6.66KN選擇設備為開式機械固定臺壓力機型號為JH21—250o

6、在國家產(chǎn)業(yè)政策的正確引導下，經(jīng)過多年努力，現(xiàn)在我國沖壓模具的設計與 制造能力已達到較高水平，已形成了 300多億元各類沖壓模具的生產(chǎn)能力。大型 沖壓模具已能生產(chǎn)單套重量達50多噸的模具；為中檔轎車配套的覆蓋件模具內(nèi) 也能生產(chǎn)了；精度達到卜2叩】，壽命2億次左右的多工位級進模國內(nèi)已有多家企 業(yè)能夠生產(chǎn)；表面粗糙度達到RaW1.5|im的精沖模，大尺寸（cp2300mm）精沖 模及中厚板精沖模國內(nèi)也已達到相當高的水平。沖壓加工具有生產(chǎn)率高、操作簡 單的特點。高速沖床每分鐘可生產(chǎn)數(shù)百件、上千件。一般無需進行切削加工，節(jié) 約原料、節(jié)省能源。沖壓件的尺寸公差由沖模來保證，產(chǎn)品尺寸穩(wěn)定、互換性好。 “一模

7、一樣”沖壓產(chǎn)品壁薄、量輕、剛度好，可以加工形狀復雜的小到鐘表、大 到汽車縱梁、覆蓋件等。沖壓加工的局限性：由于沖模制造是單件小批量生產(chǎn)， 精度高，是技術密集型產(chǎn)品，制造成本高。因此，沖壓生產(chǎn)只適應大批量生產(chǎn)。 本次設計的指導思想是面向經(jīng)濟建設，面向生產(chǎn)實際，設計工藝分析嚴謹，方案 選擇恰當，所選模具制造簡單，節(jié)省開支。對模具生產(chǎn)成本降低，提高企業(yè)效益 具有參考價值。 關鍵詞：凸模，凹模，排樣，級進模，壓力中心，落料，沖孔，沖壓設備。 銅陵學院課程設計 第一章緒論 1.1 沖壓概述 沖壓：在室溫下，利用安裝在壓力機上的模具對被沖材料施加一定的壓力， 使之產(chǎn)生分離和塑性變形，從而獲得

8、所需要形狀和尺寸的零件（也稱制件）的一 種加工方法。因為通常使用的材料為板料，故也常稱為板料沖壓。 冷沖壓的應用：由于冷沖壓在技術上和經(jīng)濟上的特別之處，因而在現(xiàn)代工業(yè) 生產(chǎn)中占有重要的地位。在汽車、拖拉機、電器、電子、儀表、國防、航空航天 以及日用品中隨處可見到冷沖壓產(chǎn)品。如不銹鋼飯盒，搪瓷盆，高壓鍋，汽車覆 蓋件，冰箱門板，電子電器上的金屬零件，槍炮彈殼等等。據(jù)不完全統(tǒng)計，沖壓 件在汽車、拖拉機行業(yè)中約占60%,在電子工業(yè)中約占85%,而在日用五金產(chǎn) 品中占到約90%。如一輛新型轎車投產(chǎn)需配套2000副以上各類專用模具；一臺 冰箱投產(chǎn)需配套350副以上各類專用模具；一臺洗衣機投產(chǎn)需配套20

9、0副以各類 專用模具。 1.2 沖壓技術的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 可以這么說，一個國家模具工業(yè)發(fā)展的水平能反映出這個國家現(xiàn)代化工業(yè)化 發(fā)展的程度。對于一個地區(qū)來說也是如此。目前世界各主要工業(yè)國，其鍛壓機床 的產(chǎn)量和擁有量都已超過機床總數(shù)的50%以上，美國、日本等國的模具產(chǎn)值也已 超過機床工業(yè)的產(chǎn)值，在我國，近年來鍛壓機床的增長速度已超過了金屬切削機 床的增長速度，板帶材的需求也逐年增長，據(jù)專家預測，今后各種機器零件中粗 加工的75%,精加工有50%以上要采用壓力加工，其中冷沖壓占有相當?shù)谋壤? 沖壓技術的現(xiàn)狀：據(jù)考古發(fā)現(xiàn)，早在2000多年前，我國已有沖壓模具被用 于制造銅器，證明我國古代沖壓成型

10、和沖壓模具方面的成就已處于世界領先。 但是，由于眾所周知的原因，近代工業(yè)水平一直處于落后狀態(tài)。1949年新 中國成立后，在前蘇聯(lián)的幫助下，我國的近代工業(yè)才開始起步。1953年，長春 第一汽車制造廠首次建立了沖模車間，于1958年開始制造汽車覆蓋件模具，60 年代開始生產(chǎn)精沖模具。 在國家產(chǎn)業(yè)政策的正確引導下（退稅），經(jīng)過多年努力，現(xiàn)在我國沖壓模具的 設計與制造能力已達到較高水平，已形成了 300多億元各類沖壓模具的生產(chǎn)能 力。大型沖壓模具已能生產(chǎn)單套重量達50多噸的模具；為中檔轎車配套的覆蓋 件模具內(nèi)也能生產(chǎn)了；精度達到卜2年1,壽命2億次左右的多工位級進模國內(nèi)已 有多家企業(yè)能夠生產(chǎn);表面

11、粗糙度達到RaW1.5jim的精沖模,大尺寸（q）2300min） 精沖模及中厚板精沖模國內(nèi)也已達到相當高的水平。但是，與發(fā)達國家相比，我 國模具設計、制造能力仍有較大差距。 差距主要表現(xiàn)在： ①在高檔轎車和大中型汽車覆蓋件模具及高精度沖模的模具結(jié)構(gòu)與生產(chǎn)周期 方面存在一定差距。 ②在標志沖模技術先進水平的多工位級進模的制造精度、使用壽命、模具結(jié)構(gòu) 和功能上存在一定差距。 沖壓技術的發(fā)展趨勢： （1）沖壓工藝方面 為了提高生產(chǎn)率和產(chǎn)品質(zhì)量，降低成本和擴大沖壓工藝的應用范圍，研究和 推廣各種沖壓新工藝是沖壓技術發(fā)展的重要趨勢。 目前，國內(nèi)外涌現(xiàn)并迅速用于生產(chǎn)的沖壓先進工藝有：精密沖

12、壓、柔性模（軟 模）成形、超塑性成形、無模多點成形、爆炸和電磁等高能成形、高效精密沖壓 技術以及冷擠壓技術等。 （2）沖模設計與制造方面 在沖模設計與制造上，有兩種趨向應給予足夠的重視。 ①模具結(jié)構(gòu)與精度正朝著兩個方向發(fā)展 一方面為了適用高速、自動、精密、安全等大批量自動化生產(chǎn)的需要，沖模 正向高效、精密、長壽命、多工位、多功能方向發(fā)展。 另一方面，為適用市場上產(chǎn)品更新?lián)Q代迅速的要求、各種快速成形方法和簡易經(jīng) 濟沖模的設計與制造也得到迅速發(fā)展。 ②模具設計與制造的現(xiàn)代化 計算機技術、信息技術等先進技術在模具技術中得到廣泛的應用，使得模具 設計與制造水平發(fā)生了深刻的革命性的變化。目

13、前，最為突出的是模具 CAD/CAE/CAMo在這個方面，國際上已有許多應用成熟的計算機軟件。我國不 但能消化、應用國外的軟件，不少單位還自行開發(fā)了模具CAD/CAE/CAM軟件, 如CAXA。模具的加工方法迅速現(xiàn)代化。各種加工中心、高速銃削、精密磨削、 電火花銃削加工、慢走絲線切割、現(xiàn)代檢測技術等已全面走向數(shù)控（NC）或計 算機數(shù)控化（CNC）。在模具材料及熱處理、模具表面處理等方面，國內(nèi)外都進 行了不少研制工作，并取得了很好的實際效果。沖模材料的發(fā)展方向是研制高強 韌性冷作模具鋼，如65Nb、LD1、LM1、LM2等就是我國研制的性能優(yōu)良的沖 模材料。模具的標準化和專業(yè)化生產(chǎn)，已得到模具行

14、業(yè)的廣泛重視。 模具標準化是組織模具專業(yè)化生產(chǎn)的前提，模具專業(yè)化生產(chǎn)是提高模具質(zhì)量、縮 短模具制造周期、降低成本的關鍵（先進國家模具標準化已達到70?80%）。 （3）沖壓設備及沖壓自動化方面 性能良好的沖壓設備是提高沖壓生產(chǎn)技術水平的基本條件。高效率、高精度、 長壽命的沖模需要高精度、高自動化的沖壓設備與之相匹配；為了滿足新產(chǎn)品小 批量生產(chǎn)的需要，沖壓設備朝多功能、數(shù)控方向發(fā)展；為了提高生產(chǎn)效率和安全 生產(chǎn)，應用各種自動化裝置、機械手乃至機器人的沖壓自動生產(chǎn)線和高速壓力機 紛紛投入使用。 （4）沖壓基本原理的研究 沖壓工藝、沖模設計與制造方面的發(fā)展，均與沖壓變形基本原理的研究進展

15、密不可分。例如，板料沖壓工藝性能的研究，沖壓成形過程應力應變分析和計算 機模擬，板料變形規(guī)律的研究，從坯料變形規(guī)律出發(fā)進行坯料與沖模之間相互作 用的研究，在沖壓變形條件下的摩擦、潤滑機理方面的研究等，這都為逐步建立 起緊密結(jié)合生產(chǎn)實際的先進沖壓工藝及模具設計方法打下了基礎。 沖壓加工的特點：（1）生產(chǎn)率高、操作簡單。高速沖床每分鐘可生產(chǎn)數(shù)百件、 上千件。（2） 一般無需進行切削加工，節(jié)約原料、節(jié)省能源。（3）沖壓件的尺寸 公差由沖模來保證，產(chǎn)品尺寸穩(wěn)定、互換性好?！耙荒Ｒ粯?（4）沖壓產(chǎn)品壁薄、 量輕、剛度好，可以加工形狀復雜的小到鐘表、大到汽車縱梁、覆蓋件等。局限 性：由于沖模制造是單件小

16、批量生產(chǎn)，精度高，是技術密集型產(chǎn)品，制造成本高。 因此，沖壓生產(chǎn)只適應大批量生產(chǎn)。 1.3 本課程設計的目的與意義 本沖壓課程設計的目的是設計可大量生產(chǎn)可要求的落料沖孔件的方案，根據(jù) 所給材料的實際情況確定沖壓方案，選擇模具形式結(jié)構(gòu)和送料方式，選擇合理的 導向方式，選擇材料利用率高的進行排樣，確定壓力中心，使沖模的壓力中心與 壓力機滑塊的中心相重合。根據(jù)沖裁各工藝力的總和來確定沖壓設備的選型。 本次課程設計具有重要的意義。首先好的沖壓工藝能夠保證產(chǎn)品的質(zhì)量，提高 生產(chǎn)效率，降低生產(chǎn)成本，并增加產(chǎn)品的使用壽命，所以本次課程十分重要；其 次，通過本次課程設計使自己掌握了常用模具整體設計，零部

17、件的設計和計算方 法，加深了自己對專業(yè)知識的理解和掌握，培養(yǎng)了自己查閱資料，運用軟件制圖 以及團隊協(xié)作等各方面的能力；最后，此次課程設計讓我發(fā)現(xiàn)了自己的不足，是 自己在以后學習生活中，有機會完善自己，為以后的學習和工作打下了堅實的基 礎。 -9- 第二章沖壓工藝分析及工藝方案的制定 2.1 設計任務 零件名稱：調(diào)節(jié)偏心輪 材料：Q235鋼 料厚：1.5mm 批量：大批量 圖2-1調(diào)節(jié)偏心輪示意圖 2.2 沖壓工藝性分析 沖壓件的工藝性是指沖壓件對沖壓工藝的適應性，即設計的沖壓件在材料、 結(jié)構(gòu)、形狀、尺寸大小及公差和尺寸基準等各方面是否符合沖壓加工的工藝要求。 沖壓件的

18、工藝性好壞，直接影響到加工的難易程度。工藝性差的沖壓件，材料損 耗和廢品率會大量增加，甚至于無法正常生產(chǎn)出合格的產(chǎn)品。產(chǎn)品零件圖是編制 和分析沖壓工藝方案的重要依據(jù)。首先可以根據(jù)產(chǎn)品的零件圖紙，分析研究沖壓 件的形狀特點、尺寸大小、精度要求，以及所用材料的機械性能、沖壓成形性能 和使用性能等對沖壓加工難易程度的影響，分析產(chǎn)生回彈、畸變、翹曲、歪扭、 偏移等質(zhì)量問題的可能性。特別要注意零件的極限尺寸.（如最小孔間距和孔邊距、 窄槽的最小寬度、沖孔的最小尺寸、最小彎曲半徑、最小拉深圓角半徑等），以 及尺寸公差、設計基準等是否適合沖壓工藝的要求。若發(fā)現(xiàn)沖壓件的工藝性很差, 則應會同產(chǎn)品的設計人員協(xié)商

19、，提出建議。在不影響產(chǎn)品使用要求的前提下，可 對產(chǎn)品圖紙做出適合沖壓工藝性的修改。 工件調(diào)節(jié)偏心輪是落料沖孔件，材料為Q235鋼，料厚L5mm,大批量生產(chǎn)。 2.2.1 沖壓件結(jié)構(gòu)分析 調(diào)節(jié)偏心輪外部是直徑為52mm的圓，孔是由不完整的直徑為22mm的圓組成。 結(jié)構(gòu)較小，形狀對稱，尺寸較小。 222尺寸精度與粗糙度 零件圖中未標注尺寸精度和位置精度，粗糙度也無要求，設計時一般按IT14 級選取公差值。普通沖裁的沖孔精度一般在IT13級以下，所以精度滿足要求。 表2-1 一般沖裁件斷面的近似粗糙度 材料厚度 (nun) <1 1-2 2?3 3?4 4?5 粗糙度Ra

20、(卜 iin) 6.3 12.5 25 50 100 因為該沖裁件的厚度為所以該工件的粗糙度為12.5gmo 2. 2. 3沖壓材料分析 本工件材料為Q235鋼，屬于碳素結(jié)構(gòu)鋼，根據(jù)所查資料,Q235鋼的性能參數(shù): 抗剪切強度T二303?372MPa,屈服強度q=235MPa,抗拉強度6，二375?460MPa, 伸長率為26%?3現(xiàn)。具有良好的塑性，焊接性以及壓力加工性，適合沖裁加工。 主要用于制作沖壓件，緊固件。 2.3 生產(chǎn)工藝方案的選擇制定與確定 該零件包括沖料和沖孔兩個基本工序，可采用的沖裁方案有單工序沖裁、復合 沖裁和級進沖裁三種： 方案一單工序沖裁工藝方案：

21、單工序沖裁一般先落料后沖孔，采用單工序模 進行生產(chǎn)。 方案二復合模沖裁工藝方案：落料一沖孔復合沖壓。采用復合模生產(chǎn)。 方案三級進模沖裁工藝方案：沖孔一落料級進沖壓。采用級進模生產(chǎn)。 方案一沖壓精度較低，對原材料的要求不高，沖壓生產(chǎn)率低，適合于中小批量 生產(chǎn)以及大型件的大量生產(chǎn)，結(jié)構(gòu)簡單，生產(chǎn)周期短，價格低，生產(chǎn)安全性較差。 需要兩道工序，兩套模具，工件積累誤差大。 方案二復合模生產(chǎn)在三種方案中精度最高，模具制造難度大，成本高。而且不 安全，需要安全裝置。生產(chǎn)率高適合高精度，大批量生產(chǎn)。 方案三沖壓簡單形狀工件的級進模比復合模制造難度低，成本低。精度較高。 精度能滿足普通沖壓件要求。適

22、合大規(guī)模生產(chǎn)。在三種方案中，級進模生產(chǎn)效率 最高，生產(chǎn)比較安全。 綜合比較三種方案，選擇方案三，級進模進行沖壓制造。 2.4 模具結(jié)構(gòu)的確定 241模具類型的確定 由2.3生產(chǎn)方案的分析選擇可知，采用級進沖壓，所以模具類型為級進模。 2.4.2送料方式 因為本次的課程設計是大批量生產(chǎn)，需要很高的生產(chǎn)效率，所以采用自動化送 料方式。 1.1.1 料方式 固定卸料板方式，常用于較硬、較厚且精度要求不高的工件沖裁后卸料。當 卸料板只起卸料作用時與凸模的間隙隨材料厚度的增加而增大，單邊間隙取 (0.2?0.5) to當固定卸料板還要起到對凸模的導向作用時卸料板與凸模的配合 間隙應該小于

23、沖裁間隙。此時要求凸模卸料時不能完全脫離卸料板。主要用于卸 料力較大、材料厚度大于2mm且模具結(jié)構(gòu)為倒裝的場合。 彈壓卸料板具有卸料和壓料的雙重作用，卸料力小，主要用于料厚小于或等于 2mm的板料。彈性卸料板有敞開的工作空間，操作方便，生產(chǎn)效率高，沖壓前對 毛坯有壓緊作用，沖壓后乂使沖壓件平穩(wěn)卸料，所以使所得沖壓件平直度比較高。 卸料板與凸模之間的單邊間隙選擇（01?0.2） t,若彈壓卸料板還要起對凸模導 向作用時，二者的配合間隙應小于沖裁間隙。常用作落料模、沖孔模、正裝復合 模的卸料裝置。 經(jīng)上述比較，對厚度為1.5mm的工件選用彈性卸料的方式。 2.4.4 定位方式 （1）條料橫

24、向定位 方案一：采用導料板，在固定卸料式?jīng)_模和級進沖裁模中，條料的橫向定位 采用導料板。 方案二：采用導料銷，在復合沖裁模上通常采用導料銷進行導料，使用的優(yōu) 點是對條料的寬度沒有嚴格要求，且可以使用邊角料。 方案三：采用側(cè)壓裝置，在一側(cè)導料板上裝有兩個橫向彈頂元件，組成側(cè)壓 裝置。在復合模上設置側(cè)壓裝置后將迫使條料在送進時，始終緊貼基準導料板， 可減小送料誤差，提高工件的內(nèi)形與外形的位置尺寸精度。自動送料的模具不宜 采用側(cè)壓裝置。 對比三種方案，選擇方案一采用導料板。 （2）條料縱向定位 （1）固定擋料銷，固定擋料銷主要用于落料模與順裝復合模上，在2~3個 工位的簡單級進模上有時也

25、選用。如果模具為彈性卸料方式，卸料板上要開避讓 孔。以防止卸料板與擋料銷碰撞。 （2）活動擋料銷，它是一種可以伸縮的擋料銷，其通常安裝在倒裝落料模 或者復合模的彈壓卸料板上。 （3）導正銷，導正就是用裝于上模的導正銷插入條料上的導料孔，以矯正 條料的位置，保持凸模、凹模和工序件三者之間具有正確的相對位置。當內(nèi)形與 外形的位置精度要求較高時，可設置導料銷提高定距精度，其可以用于級進模上 對條料工藝孔的導正。 （4）回帶式擋料裝置，它是一種裝在固定卸料板上的擋料裝置。使用回帶 式擋料裝置，由于每次送料須用搭邊撞擊擋料銷，因此板料不能太薄，一般不小 于 0.8mm。 （5）始用擋料裝置。在級

26、進模中為解決首件定位問題，須設置始用擋料裝 置。每增加一個工位就需要增加一個始用擋料裝置，使操作很不方便變。因此， 工位多的級進模不適合采用擋料銷定距。 （6）側(cè)刃與側(cè)韌擋塊 經(jīng)分析比較，將導正銷與擋料銷配合使用。 2.4.5 導向方式 導向方式供有三種。第一種導板式，第二種導柱導套式，第三種滾珠導向式。 導板式導向?qū)ν庑螐碗s的工件，導板加工和熱處理都困難，所以在實際生產(chǎn)中, 導板式使用很少。 導柱導向式裝置，容易導致導柱和導套的軸線垂直于模座平面，使模架的導向 精度只決定于加工精度，而容易制成精密模架。 滾珠導向是一種無間隙導向，其精度高，壽命長，適用于精密沖裁模，硬質(zhì)合 金模

27、，高速沖模及其他精密模具。 經(jīng)比較分析采用導柱導向式裝置。 2.4.6 出料方式 為了方便操作，提高零件生產(chǎn)率，采用下出料。 2.4.7 導柱模架 第一種中間導柱模架，導柱分布在矩形凹模的對稱中心線上，兩個導柱的直 徑不同，可避免上模與上模裝錯而發(fā)生肯模事故。適用于單工序模和工位少的級 進模。 第二種后側(cè)導柱模架，導柱分布在模座的后側(cè)，且直徑相同。其優(yōu)點是工作 面敞開，適于大件邊緣沖裁；缺點是剛性與安全性最差，工作不夠平穩(wěn)，常用于 小型沖模。 第三種對角導柱模架，導柱分布在矩形凹模的對角線上，既可以橫向送料， 乂可以縱向送料。適合于各種沖裁模使用，特別適合于級進沖裁模使用。 第

28、四種四導柱模架，四個導柱分布在矩形凹模的兩對角上。模架的剛性很好, 導向非常平穩(wěn)，準確可靠，但價格較高、一般用于大型沖模和要求模具剛性與精 度都很高的精密沖裁模，以及同時要求模具壽命很高的多工位自動級進模。 經(jīng)對四種方案的比較分析，考慮到該工件尺寸較小和普通的加工精度，所以選 擇對角導柱模架。 第三章沖壓工藝設計與計算 3.1 排樣設計 3.1.1 排樣方式的確定 沖裁件在條料、帶料或者板料上的布置方法叫做排樣。排樣是沖裁模設計中 的一項極其重要的工作。排樣方案對材料利用率、沖裁件質(zhì)量、生產(chǎn)率、模具結(jié) 構(gòu)與壽命等都有重要影響。 根據(jù)材料的合理利用情況，條料排樣方法可分為： -：有

29、廢料排樣沿沖件全部外形沖裁，在沖件周邊都留有搭邊，因此材料 利用率低，但沖件尺寸完全由沖模來保證，因此沖件精度高，模具壽命也長。 二：少廢料排樣沿沖件部分外形切斷或沖裁，只在沖件之間或沖件與條料 側(cè)邊之間留有搭邊。因受剪切條料和定位誤差的影響，沖件質(zhì)量差，同時邊緣毛 刺被凸模帶入間隙會影響模具壽命，但材料利用率稍高，沖模結(jié)構(gòu)簡單。 三：無廢料排樣沿直線或曲線切斷面料而獲得沖件，無任何搭邊。沖件的 質(zhì)量和模具壽命更差一些，但材料利用率最高。 對于有廢料排樣和少廢料、無廢料排樣還可以進一步按沖裁件在條料上的布置方 式可以分為：直排、斜排、直對排、混合排、多排、沖裁搭邊等。由于所給沖裁 零件為

30、調(diào)節(jié)偏心輪， 結(jié)合其自身結(jié)構(gòu)，故考慮選擇直排或多排。但根據(jù)所查資料顯示，多排材料 利用率會會隨行數(shù)的增加而大大提高。但會使模具結(jié)構(gòu)更加復雜。由于模具結(jié)構(gòu) 的限制，同時沖相鄰兩件是不可能的，另外，由于增加了行數(shù)，是模具在送料方 向上也要增加。短的板料，每塊都會產(chǎn)生殘件或不能再沖料頭等問題，所以綜合 送料方向 圖3 — 1級進模排樣示意圖 3.1.2 搭邊的確定 搭邊是指沖裁件之間以及沖裁件與條料側(cè)邊之間留下的余料。第一搭邊能補 償送料時的定位誤差和下料誤差，防止由于條料的寬度誤差、送料時的步距誤差 以及送料歪誤差等原因而沖出殘缺的廢品，從而確保之間的切口表面質(zhì)量，沖制 出合格的

31、制件。第二，保持條料一定的強度和剛度，方便送進，提高生產(chǎn)率。第三，避免沖裁時條料邊緣的毛刺被帶入模具間隙，從而可以提高模具壽命。搭邊 值如果過大，則材料的利用率低。減小搭邊寬度可以減小工藝廢料的損耗。但搭 邊值過小，則這部分材料的強度和剛度不夠，在沖裁時易被拉斷，使沖壓件產(chǎn)生 毛刺甚至有可能是單邊的材料拉入凸模和凹模的間隙中，使作用在凸模側(cè)表面上 的法向應力沿著沖壓件的周長分布不均勻，以致?lián)p壞模具的刃口，使模具壽命顯 著降低，并降低沖壓件的精度。 該沖裁件查表確定搭邊值 表3T最小搭邊值 (mm) 料厚f (mm ) 圓形或圓角r>2t 的工件 矩形件邊長/<50 矩形邊長L2

32、50mm 或圓角iW2t 工件間可 側(cè)邊a 工件間為 側(cè)邊 a 工件間可 側(cè)邊a <0.25 2.0 2.0 2.2 2.5 2.8 3.0 0.25—0.5 1.2 1.5 1.8 2.0 2.2 2.5 0.5 ?0.8 1.0 1.2 1.5 1.8 1.8 2.0 0.8 ?L2 0.8 1.0 1.2 1.5 1.5 1.8 1.2~1.6 1.0 1.2 1.5 1.8 1.8 2.0 L6 ?2.0 1.2 1.5 1.8 2.0 2.0 2.2 2.0 ?2.5 1.5 1.8

33、 2.0 2.2 2.2 2.5 2.5 ?3.0 1.8 2.2 2.2 2.5 2.5 2.8 3.0 ?3.5 2.2 2.5 2.5 2.8 2.8 3.2 3.5 ?4.0 2.5 2.8 2.8 3.2 3.2 3.5 4.0 ?5.0 3.0 3.5 3.5 4.0 4.0 4.5 5.0—12 0.6t 0.7t 0.7t 0.8t 0.8t 0.9t 由表3-1可得該工件料厚為1.5mm,所以工件間q=LOmm,側(cè)邊 3. 1.3步距的計算 送料步距S：條料在模具上每次送進的距離稱為送料步距，

34、每個步距可沖一個 或多個零件。進距與排樣方式有關，是決定側(cè)刃長度的依據(jù)。條料寬度的確定與 模具的結(jié)構(gòu)有關。 進距確定的原則是，最小條料寬度要保證沖裁時工件周邊有足夠的搭邊值；最 大條料寬度能在沖裁時順利的在導料板之間送進條料，并有一定的間隙。 級進模送料步距： S = + / (3-1) 式中。小八一條料寬度方向沖裁件的最大尺寸，imn； 4 一工件之間搭邊值,mm； 則：S= (52+1.0) nuii=53.0niiii 萬祖騰 調(diào)節(jié)偏心輪沖壓工藝設計 3.1.4條料寬度和導板間距的計算 該設計采用無側(cè)壓裝置的導向方式，可使條料始終沿著導料板送進，故可按下 式計算：B

35、 =(Dmax + 2a + Z)^A (3-2) 式中，Omax一條料寬度方向沖裁件的最大尺寸，mm； 。一工件與側(cè)邊之間搭邊值取，mm； Z-導尺與最寬條料之間的單面小間隙，由表3-3可知Z=0.5mm； △一條料寬度的單面偏差，mm,由表3-2知△=-0.6mm。 則：B= (52+ 2x1.2+ 0.5)、= 54.9，。＜ 導板間距：A=B+Z=54.9十0.5=55.4mm 表3-2條料寬度偏差值4(mm) 條料寬度B 材料厚度 0-1 1-2 2~3 3~5 0?50 0.4 0.5 0.7 0.9 50?100 0.5 0.6 0.8

36、 1.0 100-150 0.6 0.7 0.9 1.1 150?220 0.7 0.8 1.0 1.2 220?300 0.8 0.9 1.1 13 表3-3導料板與最寬條料間的的最小間隙Z (nun) 材料厚度t 無側(cè)壓裝置 條料寬度B 100以下 100-200 200?300 0-0.5 0.5 0.5 1 0.5-1 0.5 0.5 1 1?2 0.5 1 1 2?3 0.5 1 1 3?4 0.5 1 1 4?5 0.5 1 1 3. 1.5材料利用率 沖裁件的實際面積與所用板

37、料面積的百分比叫材料的利用率，它是衡量合理 利用材料的技術經(jīng)濟指標。 一個步距內(nèi)的材料利用率〃=誄x 100% (3-3) 式中，A一一個步距內(nèi)沖裁件的實際面積，mm4 B一條料寬度，mm ； S一步距,mm； 由此可知，〃值越大，材料的利用率就越高，廢料越少。廢料分為工藝廢料 和結(jié)構(gòu)廢料，結(jié)構(gòu)廢料是由本身形狀決定的，一般是固定不變的，工藝廢料的多 少決定于搭邊和余量的大小，也決定于排樣的形式和沖壓方式。因此，要提高材 料利用率，就要合理排樣，減少工藝廢料。 排樣合理與否不但影響材料的經(jīng)濟和利用，還影響到制件的質(zhì)量、模具的的 銅陵學院課程設計 結(jié)構(gòu)和壽命、制件的生產(chǎn)率和模具

38、的成本等指標。因此，排樣時應考慮如下原則: (1)提高材料利用率(不影響制件使用性能的前提下，還可以適當改變制件 的形狀)。 (2)排樣方法使應操作方便，勞動強度小且安全。 (3)模具結(jié)構(gòu)簡單、壽命高。 對該工件，A=1761 nmr B=54.9nmi S =53mm 所以材料利用率〃二送x 100% = 1761/(54.9x53)x100% = 60.52%該材料利用率 為 60.52%。 圖3—2排樣圖 3.2沖壓力的計算 沖壓力主要包括沖裁力、出件力、卸料力。沖裁力是指沖裁時凸模所承受的 最大壓力，包括施加給板料的正壓力和摩擦阻力；將梗塞在凹模內(nèi)的料順沖裁方

39、向推出所需要的力稱出件力；從凸模上卸下箍著的料所需要的力稱為卸料力。 3.2.1沖裁力的計算 通常說的沖裁力是指沖裁力的最大值，它是選用壓力機和設計模具的重要依 據(jù)之一。 F = KUrh (3-4) 式中，尸」沖裁力，KN； 一沖裁周邊長度，mm； 「一材料厚度，nim； 乙一材料抗剪強度，MPa； K一系數(shù)，一般取1.3。 系數(shù)K是考慮到實際生產(chǎn)中，模具間隙值的波動和不均勻，刃口的磨損，板 料力學性能和厚度波動等因素的影響而給出的修正系數(shù)。 在C A D中可得落料周長為163.3628mm,沖孔周長68.2879 mm?？辜魪姸?-二303 MPa / =L3 x 163.36

40、28 x 1.5 x 303=96.522KN 晨=1.3 x 68.2879 x 1.5 x 303=40.348KN 所以沖裁力時尸F(xiàn),十F* =96.522KN十40.348KN=136.87KN 322卸料力的計算 板料經(jīng)沖裁后，由于彈性變形恢復的作用，將使沖落部分的材料梗塞在凹模 -11 - 萬祖騰 調(diào)節(jié)偏心輪沖壓工藝設計 內(nèi)，而沖裁剩下的材料將緊箍在凸模上。為使沖裁工作繼續(xù)進行，必須將箍在 凸模上的料卸下，將卡在凹模內(nèi)的料推出。從凸模上卸下箍著的材料所需的力， 稱為卸料力。 表3-4卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 料厚/ (mm) Kx K( Kd

41、 <0.1 0.065-0.075 0.1 0.14 >0.1 ?0.5 0.045-0.055 0.063 0.08 鋼 >0.5~2.5 0.04-0.05 0.055 0.06 >2.5~6.5 0.03-0.04 0.045 0.05 >6.5 0.02-0.03 0.025 0.03 鋁、鋁合金 0.025-0.08 0.03-0.07 純銅，黃銅 0.02-0.06 0.03-0.09 查表3-4,因為工件厚度為1.5mm,取K,=0.04 所以卸料力工=扎=0.04x40.348KN=L6KN 3.2.3

42、出件力的計算 (3-5) (3-6) 將梗塞在凹模內(nèi)料順沖裁方向推出所需要的力稱為出件力。 Ft =%/ n=h/t 式中尸一沖裁力，KN； 〃一同時梗塞在凹模內(nèi)的工件（或廢料）數(shù)； 萬一凹模洞口的直壁高度，mm； f—材料厚度，mm； K「一推件力系數(shù)。由表3-4《取0. 055 表3-5刃口 h的值 （mm） 材料厚度t 刃口高度h <0.5 >4 0.5-1 >5 1-2.5 >6 2.5-6 > 6 >10 由表3-5可知因為料厚為1.5111111,所以h=6o則n=6/1.5=4 所以用=欣崗=3 x 0.055 x 40.348KN

43、=6.66KN 324總沖壓力的計算 因為采用彈性卸料裝置和下出料方式的沖裁模，所以 FZ=F.（|+Fv+Fr= （136.87十 1.6+6.66） KN=145.13KN 325壓力機的選擇 根據(jù)總沖壓力Fz選擇壓力機的標稱壓力，因為145.13KN 初選設備為開式機械固定臺壓力機型號為JH21-250,其主要技術參數(shù)如 下: 公稱壓力：250KN 銅陵學院課程設計 標稱行程：3.2 min 行程次數(shù)：lOOp/min 滑塊行程：80nun 最大閉合高度：180 mm 閉合高度調(diào)節(jié)量：70nmi 滑塊中心線到機身距離：190mm 工作臺尺寸：560

44、nunx360 nun 工作臺孔尺寸直徑：180 nun 模柄孔尺寸：50 nmix70 mm 墊板厚度：50nlm 電動機功率：25KW 3.3 壓力中心的計算與確定 沖壓時沖壓力合力的作用點稱為模具的壓力中心。為使模具能平衡工作，在設 計和加工模具時，應該根據(jù)沖件的技術要求及沖件的形狀尺寸分析沖壓過程中的 受力狀態(tài)及其對模具的作用于影響，選取相適應的模具壓力中心。并使之與沖床 的滑塊中心(亦即模具的模柄中心)和模具導向部分的對稱中心相重合。否則在 沖壓過程中產(chǎn)生偏心力矩，從而致使沖壓時合理的間隙得不到保證。從而影響制 件的質(zhì)量和降低模具的壽命。在實際生產(chǎn)過程中，可能出現(xiàn)沖模壓力

45、中心在沖壓 過程中發(fā)生變化的情況，或者由于沖件的形狀特殊，從模具結(jié)構(gòu)考慮，不宜使壓 力中心與模柄中心線相重合的情況，這時應注意使壓力中心的偏離不致超出所選 用壓力機允許的范圍。 如圖，以0為坐標原點，建立平面直角坐標系，落料的壓力中心為(0,0) L = 24x26=163.36mm L、= (310 / 360) x2i=59.5mm A . =12.6111111 K=(Rxsinaxl80 ) /(3)=-2.3 x=-9,根據(jù)以上計算和對坐 標系圖像的分析可知,(4片)=。0) (X2?K)=(50-2.3)(丸瀉)=(50,-9) 根據(jù)公式 X。二空*』里匹

46、L、+ + …+ L (3-7) (3-8) A +，+... + L]? Xo = (163.36x0+59.5x50 + 12.6x50)/(163.36+59.5 +12.6) = 15.3 匕= (163.36xO + 59.5x(—2.3) + 12.6x(—9))/(163.36 + 59.5 + 12.6) =」,O6 所以壓力中心坐標(X0,%)= (15.3, -1.06) 3.4 刃口尺寸的計算 3.4.1 間隙的選擇 沖裁間隙是指凸、凹模刃口間縫隙的距離。沖裁間隙有雙面間隙和單面間隙 之分，未注明單面間隙的即為雙面間隙。確定間隙值的方法有理論法和查表

47、法兩 種。由于理論法在實際生產(chǎn)中使用不方便，常用查表法來確定間隙值。對于尺寸 精度、斷面垂直度要求高的工件應選用較小間隙值。對于斷面垂直度與尺寸精度 要求不高的工件，以提高模具壽命為主，可采用大間隙值。 間隙值對沖壓有很大影響。間隙適中，由凸模刃口和凹模刃口邊緣產(chǎn)生的兩 條裂縫基本重合于一線。沖件的毛刺并不大，并且模具的壽命比較長，可以滿足 一般沖壓的要求。間隙過小時，由凸模刃口和凹模刃口邊緣伸展出來的裂縫要向 外錯開一段距離，這樣上下兩裂縫之間的材料隨著沖裁過程的進行將被第二次剪 切，使得沖件的切斷面出現(xiàn)雙重(或多重)截面，即在斷面上形成第二個光亮帶, 并且形成伸長的毛刺。因而使沖件切口斷

48、面的質(zhì)量反而下降。此外還會降低模具 的使用壽命。間隙過大時，由凸模刃口和凹模刃口邊緣伸展出來的裂縫要向里錯 開一段距離。這是切口斷面的下部要出現(xiàn)較大的塌角，而且其塑剪帶較小，切口 的錐度則較大。 從上述的沖裁分析中可以看出，找不到一個固定的間隙值能同時滿足沖裁 件斷面質(zhì)量最佳，尺寸精度最高，翹曲變形最小，沖模壽命最長，沖裁力，卸料 力，出料力最小等各方面的要求。因此，在沖壓實際生產(chǎn)過程中，主要根據(jù)沖裁 件斷面質(zhì)量，尺寸精度和模具壽命這幾個因素給間隙規(guī)定一個范圍值。只要間隙 在這個范圍內(nèi)，就能得到合格的沖裁件和較長的模具壽命。這個間隙范圍稱為最 大合理間隙。設計和制造時應考慮到凸凹模在使用中會

49、因磨損而使間隙增大， 故應按最小合理間隙值確定模具間隙。 表3-6為沖裁模初始雙面間隙表，由表可知Z皿=0.132加〃, 工曄=0.240〃〃〃 o 表3-6沖裁模初始雙面間隙Z （nmi） 材 料 厚 度 黃銅、純銅 Q235 40、50 Zmin Z max Zmi n Zmax Zmin Zmax 1.0 1.2 1.5 2.0 2.1 2.5 0.050 0.126 0.132 0.120 0.260 0.260 0.07 0 0.18 0 0.24 0 0.16 0 0.38 0 0.50 0 0.100

50、0.126 0.132 0.246 0.260 0.360 0.140 0.180 0.240 0.360 0.380 0.500 0.100 0.132 0.170 0.260 0.280 0.380 0.140 0.180 0.240 0.380 0.400 0.540 342刃口尺寸計算原則 在決定模具刃口尺寸及其制造公差時，要考慮下述原則： （1）落料制件尺寸由凹模尺寸決定，沖孔時孔的尺寸由凸模尺寸決定。故 設計落料模時，以凹模為基準，間隙取在凸模上；設計沖孔模時，一凸模為基準, 間隙取在凹模上。 （2）考慮到?jīng)_裁中凸、凹模的磨損，設

51、計落料模時，凹?；境叽鐟」?件范圍內(nèi)的較小尺寸，設計沖孔模時，凸?；境叽鐟」ぜ某叽绻罘秶鷥?nèi) 的較大尺寸。這樣，凸、凹模雖磨損到一定程度，仍能沖出合格零件。 （3）由于凸、凹模均要與沖裁件或廢料發(fā)生摩擦，從而導致模具磨損，凸 模越磨越小，凹模越磨越大，結(jié)果使模具間隙愈用愈大，因此在設計新模具是， 凸、凹模間隙應取最小合理間隙值。 （4）確定凸、凹模制造公差時，應考慮到制件的精度要求。如果對凸、凹 模刃口精度要求過高會使模具制造困難，增加成本，延長生產(chǎn)周期；如果精度要 求過低，則生產(chǎn)出來的零件可能不合格，或使模具壽命下降。因為零件沒有標注 公差，則公差數(shù)值按IT14精度處理，沖模按

52、IT6?IT7精度來制造模具。沖壓件 的尺寸公差應按“入體”原則標注，落料件上偏差為零，下偏差為負；沖孔件下 偏差為零，上偏差為正。 3.43落料模刃口尺寸計算 設工件的尺寸為。、，根據(jù)計算原則，落料時以凹模為設計標準。首先確 定凹模尺寸，使凹模的基本尺寸接近或等于工件輪廓的最小極限尺寸；凹模尺寸 減去最小合理間隙值即得到凸模尺寸。 。/= (3-9) Dp=(Dd-Zmin)\ (3-10) 式中，?、，一落料凹、凸模尺寸，mm； 5、弓一凸凹模的制造公差， Zmin一最小初始雙面間隙，mm； Zmax—最大初始雙面間隙，mm； max一落料件的上極限尺寸，mm； △一沖

53、裁件制造公差；X—磨損系數(shù)。 因為Z111ax = 0.240111111, z1nm = 0.132mm 所以Z1a - /_=0.108nuii 表3-7規(guī)則形狀(圓形、方形)沖裁時凸、凹模的制造偏差(mm) 基本尺寸 凸模偏差 加 凹模偏差 3d 基本尺寸 凸模偏差 4 凹模偏差 3d <18 0.020 0.020 >180-260 0.030 0.450 >18 ?30 0.020 0.025 >260?360 0.035 0.050 >30 ?80 0.020 0.020 >360?500 0.040 0.060 >80-120

54、 0.025 0.035 >500 0.050 0.070 >120-180 0.030 0.040 — 一 - 表3-8磨損系數(shù)無 料厚/ (mm) 非圓形 圓形 1 0.75 0.5 0.75 0.5 工件公差A (nun) 1 <0.16 0.17-0.35 >0.36 <0.16 >0.16 1-2 <0.20 0.21-0.41 >0.42 <0.20 >0.20 2?3 <0.24 0.25-0.49 >0.50 <0.24 >0.24 由表 3-7,表 3-8 選取=0.020 mm, = 0.0

55、20 nun x=0.5, A = 0.74 校核間隙：W| + *|=(0.020+0.020) mm=0.040mmV0.108mm 符合條件。 0/ = (52 — 0.5 x 0.74)；020/n/7? = 51.63^C2Qmm Dp =(51.63-0.132—Q2O mm = 51.49 阻 0207M 344沖孔模刃口尺寸計算 d0=(* + M4 (3-H) 4產(chǎn)(。+ 2皿)及 (3-12) 式中，dp、4一沖孔凸、凹模尺寸，mm； 、為一凸凹模的制造公差，mni； Zmg—最小初始雙面間隙，mm； 4ns一沖孔件的最小極限尺寸，mm； △ 一沖裁件制造公差

56、；X-磨損系數(shù)。 由表 3-7,表 3-8 選取"=0.020 nun,當=0.020 nmi, x=0.5, A = 0.74 d『=(cJm + 必)\,= 0 十 0?5 x 0.74)短。加=22.37，?！皥F加 乙=q+Zm/” =(22.37 + 0.132)產(chǎn)?！āā?=22.502產(chǎn)?！āā? -15- 銅陵學院課程設計 總 結(jié) 本次設計是對大批量生產(chǎn)調(diào)節(jié)偏心輪的沖壓生產(chǎn)工藝，經(jīng)過本次設計，使我 對沖壓工藝模具設計有了更多的了解和認識。在設計過程中，體現(xiàn)出自己單獨設 計模具的能力以及綜合運用知識的能力，體會了學以致用、突出自己勞動成果的 喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自

57、己平時學習的不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補。 通過本次的課程設計我學到了很多比如： （DQ235鋼，屬于碳素結(jié)構(gòu)鋼，根據(jù)所查資料,Q235鋼的性能參數(shù)：抗剪切強 度t=303?372MPa,屈服強度。s=235MPa,抗拉強度。b=375?460MPa,伸長率 為26%?31%。具有良好的塑性，焊接性以及壓力加工性，適合沖裁加工。主要 用于制作沖壓件，緊固件。 （2）調(diào)節(jié)偏心輪大批量生產(chǎn)產(chǎn)用級進模。采用自動化送料彈性卸料的方式。條 料橫向定位采用導料板，縱向定位采用導正銷與擋料銷，使用導柱導向式裝置， 選擇對角導柱模架。 （3）采用有廢料直排方式。工件之間搭邊值％ = L2mm,工件與側(cè)

58、邊之間搭邊值 取4 步距為53.2mm一個步距內(nèi)的材料利用率為60.52% （4）還有沖裁力，卸料力，出件力的計算。落料沖孔刃口尺寸的計算。沖裁力 F=136.87KN,卸料力/x=L6KN,出件力工=6.66KN處理數(shù)據(jù)要有耐心，從課本， 圖書的表格中仔細核對選取數(shù)據(jù)。 1 （5）為了完成材料有效利用率的計算，確定沖裁件幾何中心。掌握了在CAD中 圖形長度，面積的計算。壓力中心坐標（X,Y）為（0, -0.82） 通過本次對調(diào)節(jié)偏心輪的沖壓工藝設計，對教材和資料中理論知識進行實踐 應用，深化了對沖壓工藝的理解，也發(fā)現(xiàn)了平時一些學習上的不足之處。在本次 課程設計中，通過請教老師與同學交流

59、，查閱資料，努力解決一個個問題，讓自 己獲益良多。 萬祖騰 調(diào)節(jié)偏心輪沖壓工藝設計 致 謝 首先感謝老師與同學在此次課程設計中給予的指導和幫助。這次沖壓課程設 計是我在老師的大力指導下和同組同學相互討論完成的，通過這次模具設計，個 人在多方面收獲良多。通過這次沖壓課程設計，綜合運用了本專業(yè)所學課程的理 論知識和結(jié)合生產(chǎn)實際知識進行一次沖壓工藝設計，通過實際設計從而培養(yǎng)和提 高了自己的個人能力，鞏固與擴充了沖壓沖壓設計等課程所學的內(nèi)容，掌握冷沖 壓模具設計的方法和步驟，掌握冷沖壓模具設計的基本的模具技能，懂得了從分 析零件的工藝性入手，確定工藝方案，了解了模具的基本結(jié)構(gòu)，提高了計算

60、能力, 繪圖能力，熟悉了相應規(guī)范和標準，同時對相關的課程都進行了復習，培養(yǎng)了獨 立思考的能力。并提高了查閱設計資料和手冊的能力，熟悉了設計的標準和規(guī)范 等。 在這次設計過程中，培養(yǎng)了自己單獨設計模具的能力以及綜合運用知識的能 力，體會了學以致用、突出自己勞動成果的喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自己平時學習的 不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補。 感謝老師與同學們的幫助！由于本人的設計能力有限，在設計過程中難免出現(xiàn) 錯誤，懇請老師多多指教,我非常樂意接受老師和同學的批評與指正。 -#- 銅陵學院課程設計 參考文獻 [1]翁期金，徐新成.沖壓工藝及沖模設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，2004.

61、7 ⑵付建軍.模具制造工藝[M].北京：機械工業(yè)出版社，2004.8 [3]薛啟翔.沖壓工藝及模具設計實例分析[M].北京：化學工業(yè)出版社，2008.4 [4]鄭家賢.沖壓模具設計實用手冊[M].北京：國防工業(yè)出版社,2003 [5]陳永勝，侯義馨.沖壓工藝及沖模設計[M].北京：兵器工業(yè)出版社，1994 [6]陳永濱，陳炳明.沖壓模具設計基礎[M].北京：電子工業(yè)出版社，2007.3 [7]周玲.沖模設計實例詳解[M].北京：化學工業(yè)出版社，2007.1 [8]馬朝興.沖壓工藝與模具設計[M].北京：化學工業(yè)出版社，2007.9 附表I標準公差數(shù)值（摘自GB/T 1800.

62、3-1998）部分 基本尺寸 /nun 標準公差等級 IT5 IT6 IT7 IT8 IT9 mo IT11 IT12 IT13 ITU IT15 大于 至 pjn mm 3 4 6 10 14 25 40 60 0.1 0.14 0.25 0.4 3 6 5 8 12 18 30 48 75 0.12 0.18 0.3 0.48 6 10 6 9 15 22 36 58 90 0.15 0.22 0.36 0.58 10 18 8 11 18 27 43 70

63、110 0.18 0.27 0.43 0.7 18 30 9 13 21 33 52 84 130 0.21 0.33 0.52 0.84 30 50 11 16 25 39 62 100 160 0.25 0.39 0.62 1 50 80 13 19 30 46 74 120 190 0.3 0.46 0.74 1.2 80 120 15 22 35 54 87 140 220 0.35 0.54 0.87 1.4 120 180 18 25 40 63 100

64、160 250 0.4 0.63 1 1.6 180 250 20 29 46 72 115 185 290 0.46 0.72 1.15 1.85 250 315 23 32 52 81 130 210 320 0.52 0.81 1.3 2.1 315 400 25 36 57 89 140 230 360 0.57 0.89 1.4 23 400 500 27 40 63 97 155 250 400 0.63 0.97 1.55 2.5 500 630 32 44

65、 70 110 175 280 440 0.7 1.1 1.75 2.8 630 800 36 50 80 125 200 320 500 0.8 1.25 2 3.2 800 1000 40 56 90 140 230 360 560 0.9 1.4 2.3 3.6 1000 1250 47 66 105 165 260 420 660 1.05 1.65 2.6 4.4 1250 1600 55 78 125 195 310 500 780 1.25 1.95 3」 5 1600 2000 65 92 150 230 370 600 920 1.5 23 3.7 6 2000 2500 78 110 175 280 440 700 1100 1.75 2.8 4.4 7 2500 3150 96 135 210 330 540 860 1350 2.1 3.3 5.4 8.6 -19-