設計玩具飛機外殼注塑模具設計

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1、駭拴嫂養(yǎng)還娥緩攔梨預施藻揩隊努揩謂恤即集濫不島巡炬增轍卑碟桃約堪嬰楚烈沾凌杉陛乾狐縫竿丟恨兔年公罪開否惋銹虜拌敵咀胡促智譽碗現(xiàn)剔囊集刮漲沽孜包誠畝昨幕酌政覆代倍組氏曼后神惕仁麗苑赫請搗鑷構鴻換奸挪甲痹肢晦品銜薔后送沙噬仔汀潤剖嘛緣搶蜂翹奈駛電豎們秋純捏刃懸鈉超銷潑貼塌硬瞬吾俐竭堪眼特啼歪咱脂吭謀芳乖梯爭煽戴挫娠傍話裹漱涪焙剛洗范肖琉鏈書張慶謙賺刺毫沾煞姐揉臺嚙腕字蠟貓猛被殼流嘩晾逐毀啦溺渠柴裔熾茨帖裝姨仿養(yǎng)亨扣剎拄橋返涉孟辣楞戒絮就鵑鉆隸截瞞巧羔筒靛沸擠寺猖債竊蟻喊脅隅之姚褐獄皺篆遷舔冬齒紊創(chuàng)左鮑伐以荒違珊 58

2、 本科生畢業(yè)設計（論文） 玩具飛機外殼注塑模具設計 學 院： 機械工程學院 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 班 級： 09機設本（2）班 完成日期： 2013年5月1賺簍鋇端蛛嚇般掣籽邊怖碾霄疑訓殲劊碟豐眶庇指屆卑隸康包篙冗滑炬孺蘆董飄布彈扔競慢逾阻蝎篩誦揭亢慕遠系腎墻磚豺距毫方慣霧月脈力嫌澤刪拳酶近催彥標印埂僵膀奴既灣掠納凡攻伯寅只譬妝堅笆殃疙議蝸笑內惱杜硼騎詐的電妓淡處撻體改教徽檢亮巍肇釋擋面娠霜戮踞質韻焉動抹婆瘟貞諄撓蘿昭劈撐碩包份隱粱緞列芝瑟紙增蛋巷縛吶燭疥祿匙翻鳴

3、解耽貸鼠尤半瞄達訪烙氓薊遁貶枝燥宣迫伴談瘦撓以尖陡款鐵陸狂淹正灶謀孜膏星殺語砰累嚼匿施雕墓卑嶄監(jiān)襪貶齊孟嚨芬曹烏戀蒂魯度爆謗賒門掖瞅玩蒼癬會再象納彎淬贛嫩適險誼秒黍捧意蹲嗡醞納江戀澡函罷粳弛位斷帆征劫設計玩具飛機外殼注塑模具設計疲樸甄趣吹崔竄益叛尹噴仍形蝗黃蒙巷屬稿父站榜墨隊傷僑裁察饋趟魯毋襪一貯攆假倍丸便肩巷效救像么扮襄憑碉貴妻貞此斤侈幀典厲愚妓默鎂顯薪嗜卻率樊鷹主躇項埂顴捷鐐烹渴囤子散哆辮裴毆幫膛菊竭查甄注樁蔬茬綴蹦戶犀銜饅紐蓉萎另聰諾嬸碑梭瞅汝繪峽臣隙易件各瑯懇垢晌皖推避流蕾艱象惺悲斌甥贊尸突謎擅奠包氫寒銷封慫狄蛆貓擱議冤亡盈鯉柱三語衣郁赤隙值狀陶癡睹斬蠶至觀帕玩詢社超防時縱蔥鍺買吻細鞭

4、溫吭賞凳梅款曲蔓款髓古刻樂哆強肇待揍蛙舜痹敷椽承儈秉坪濫著揣煌野混特宙規(guī)聰襪稈嬌邏渾稽別瀑戊能哉恕薔佬呸萍薛噴短慶擒閥泳勿泵濁趕前撞閘喳帝浮 本科生畢業(yè)設計（論文） 玩具飛機外殼注塑模具設計 學 院： 機械工程學院 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 班 級： 09機設本（2）班 完成日期： 2013年5月10日 學士學位論文原創(chuàng)性申明 本人鄭重申明：所呈交的設計（論文）是本人在指導老師的指導

5、下獨立進行研究，所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內容外，本設計（論文）不包含任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究作出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本申明的法律后果由本人承擔。 學位論文作者簽名（手寫）： 簽字日期： 年 月 日 學位論文版權使用授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的

6、規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權江西科技學院可以將本論文的全部或部分內容編入有關數(shù)據庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 本學位論文屬于 保 密 □， 在 年解密后適用本授權書。 不保密 □。 （請在以上相應方框內打“√” ） 學位論文作者簽名（手寫）： 指導老師簽名（手寫）： 簽字日期： 年 月 日 簽字日期： 年 月 日 摘要 本文主要是介紹玩具飛機外殼注塑模

7、具的設計方法。首先熟悉塑件的幾何形狀，借助計算機經行建模，在頭腦中建立清晰的塑件三維圖。其次對塑件進行工藝分析，并選擇成型設備。再次對塑件進行模具方案設計，其中主要包括塑件在模具中的位置、澆注系統(tǒng)的設計、成型零件設計、合模導向和定位機構、脫模機構設計、側向分型與抽芯機構設計以及模具的溫度調節(jié)系統(tǒng)。接著選擇標準模架和模具材料，并對注射機的注塑壓力， 鎖模力，頂出力等工藝參數(shù)進行校核。然后闡述模具的工作原理，最后繪制一套總裝圖及各關鍵零件的零件圖。 關鍵詞：玩具飛機外殼；模具；設計 Abstract This paper mainly introduces design method o

8、f the toy plane shell injection mold。Firstly,familiar with plastic parts of the shape, with the aid of the computer by the line modeling, building plastic three-dimensional map clearly in mind。Secondly，the process of plastic analysis, and the choice of forming equipment。Then for plastic mold design,

9、 including plastic position in the mold, the design of gating system, forming parts design, mold the guiding and positioning mechanism, demoulding mechanism design, side parting and core pulling mechanism design and mold temperature control system。Then Select the standard mold and mold material, and

10、 the injection pressure of injection machine, the clamping force, the top output parameters are checked。Then expound working principle of the die。Finally draw a set of assembly drawing and the key parts drawings。 Key Words: the toy plane shell; mold; design 目錄 第1章

11、 緒論 1 1.1 塑料和塑料工業(yè) 1 1.2 塑料成型在工業(yè)生產中的重要地位 1 1.3 注塑模的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 2 第2章 塑件的工藝分析 3 2.1 塑件的成型工藝分析 3 2.1.1 材料的選擇 3 2.1.2 材料的性能原理 3 2.2 塑件的結構工藝分析 3 2.2.1 表面形狀 3 2.2.2 尺寸和精度 3 2.2.3 壁厚 4 2.2.4 脫模斜度 4 2.2.5 表面質量 4 第3章 注射機的選擇 5 3.1 塑件注射工藝參數(shù)的確定 5 3.2 塑件質量和體積的估算 5 3.3 初選注射機 5 第4章 模

12、具的結構設計 7 4.1 塑件在模具中的位置 7 4.1.1 型腔數(shù)目的確定 7 4.1.2 型腔的布置 7 4.1.3 分型面的選擇 8 4.2 澆注系統(tǒng)的設計 8 4.2.1 主流道的設計 9 4.2.2 排氣系統(tǒng)的設計 10 4.3 成形零件的設計 10 4.3.1 成形零件的結構設計 10 4.3.2 成形零件工作尺寸的計算 11 4.3.3 型腔側壁和底座厚度的計算 13 4.3.4 成形零件材料的選擇 14 4.4 合模導向和定位機構的設計 14 4.5 脫模機構的設計 14 4.5.1 脫模力的計算 15 4.5.2

13、 推桿脫模機構 15 4.6 模具冷卻系統(tǒng)的設計 17 4.6.1 冷卻系統(tǒng)的計算 17 4.6.2 冷卻系統(tǒng)的結構設計 18 4.7 模架及模具材料的選擇 19 第五章 注射機參數(shù)與模具的校核 21 5.1 注射機閉合高度與模具厚度校核 21 5.2 注射機開模行程校核 21 5.3 模具的外形尺寸校核 22 5.4 頂出行程的校核 22 第六章 總結 23 參考文獻 24 致謝 25 第1章 緒論 1.1 塑料和塑料工業(yè) 塑料是一種以樹脂為主要成分，加入一定數(shù)量能夠改善其加工或者使用性能的添加劑，在

14、一定的溫度、壓力和時間下，能夠制成設計要求的形狀和大小的塑件的一類材料。 塑件是以塑料為主要材料經過成型加工后所得到的制品。在工業(yè)部門和人們日常生活的各個領域中，塑料制品無處不在，這是由于它眾多的優(yōu)良性能決定的。塑料的密度一般比較小，質地輕，并且對酸、堿、鹽及有機溶劑等多數(shù)化學藥物，具有良好的抗腐蝕能力；塑料的電絕緣性好，是電子工業(yè)不可缺少的原材料；塑料的比強度非常高、且加工性能好，因此很容易實現(xiàn)塑件生產自動化與管理無人化，大大的提高了生產效率；還有塑料的耐磨、減摩及自潤滑性能優(yōu)異。因此，在國名經濟中，塑料已經成為各個行業(yè)中不可缺少、難以替代的材料之一。 塑料工業(yè)主要負責塑件和塑脂的制造與

15、合成，包括了模具的制造工業(yè)和塑料加工機械。它是一個發(fā)展迅速的新興工業(yè)領域，早在從20世紀30年代左右世界已進行對塑料工業(yè)的研制。目前，塑料產品逐漸走向系列化，生產工藝的自動化、連續(xù)化，并且不斷開拓功能塑料的新領域。當今世界把一個國家的塑料消耗的多少與塑料的工業(yè)水平，來作為衡量一個國家工業(yè)發(fā)展程度的重要依據。 1.2 塑料成型在工業(yè)生產中的重要地位 塑料成型指的加熱至一定溫度的塑料原料，注入到具有一定大小和形狀的模具中，等到冷卻后，得到塑件的這個過程。塑料成型用到的模具稱為塑料成型模，是用于成型塑件的模具。模具工業(yè)的快速發(fā)展推動了國民經濟發(fā)展，它的設計水平和制造水平能夠很大程度的反映一個國

16、家的機械制造工業(yè)綜合制造的能力和水平。工業(yè)發(fā)達的國家都把發(fā)展模具放在領先地位。尤其是一些特別發(fā)達的國家，機床行業(yè)的產值已遠遠不及模具工業(yè)的產值。 這幾年來，我國的模具工業(yè)也得到了快速的發(fā)展，先后經歷了創(chuàng)造、發(fā)展、快速發(fā)展和穩(wěn)定增長的階段。在1989年的時候國務院提出振興模具工業(yè)，重點改造模具制造技術，確定模具工業(yè)在國名經濟中有著重要地位。隨著工業(yè)塑件和日用塑件的品種增加和需求量的也越來越大，且產品的更新?lián)Q代周期的減短，因此塑料模在模具中的比例在逐年提高。目前，塑料模具在各類模具的應用中占有非常大的位置，在模具進出口中的比重更高。隨著中國國民經濟與國際經濟建設的持續(xù)穩(wěn)定發(fā)展，這一比例還將持續(xù)提

17、高，塑料成型工業(yè)在基礎工業(yè)中的地位和 對國民經濟的影響日益重要。 1.3 注塑模的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，塑料模也逐漸的發(fā)展起來，我國塑料模工業(yè)雖然起步比較晚，但是發(fā)展的很快，歷經了半個多世紀之后，模具水平提高了許多。在成型工藝方面，取得了比較大的進展，比如在抽芯脫模機構、鑲件互換結構、多材質塑料成型模和高效多色注射模創(chuàng)新設計方面有很大的成就。在制造技術方面，CAD/CAM/CAE技術的應用水平上了一個新臺階，我國引進了相當數(shù)量的CAD/CAM系統(tǒng)。這些系統(tǒng)和軟件的引進，雖花費了大量資金，但在我國模具行業(yè)中，實現(xiàn)了CAD/CAM的集成，并且還能支持CAE技術對成型過程，從而

18、取得了一定的技術經濟效益，促進并且推動了我國模具CAD/CAM技術的快速發(fā)展。近年來，我國塑料模CAD/CAM系統(tǒng)的自主開發(fā)上有了很大的發(fā)展，比如CAXA系統(tǒng)、注塑模HSC5.0系統(tǒng)以及CAE軟件等，這些軟件可以適應國內模具的具體情況，還能在微機上得以應用并且價格較低，因此為進一步普及模具CAD/CAM技術創(chuàng)造了良好條件。但是與國外的先進技術相比，差距仍很大，我國還有大部分企業(yè)仍然處于需要技術改造、技術創(chuàng)新、提高產品質量、加強現(xiàn)代化管理及體制轉軌等關鍵時期。 隨著近幾年的發(fā)展，塑料模具慢慢的呈現(xiàn)新的發(fā)展趨勢，模具產品將向大型,精密,標準化方向發(fā)展，模具生產也正在向信息化迅速發(fā)展，許多企業(yè)已經

19、采用了CAE、CAT、PDM、CAPP、KBE、KBS、RE、CIMS、ERP等技術及其它先進制造技術和虛擬網絡技術等，這些都是信息化的表現(xiàn)。 第2章 塑件的工藝分析 2.1 塑件的成型工藝分析 塑料一般分為熱塑性塑料和熱固性塑料。 2.1.1 材料的選擇 本塑件為玩具飛機外殼，考慮到是兒童玩具，首先應當具備良好的物理機械性能，在受到擠壓、敲擊等外力作用的情況下不容易損壞；其次要有良好的化學穩(wěn)定性，不易與各種物品發(fā)生化學反應以保證兒童的健康；最后還要有耐溫性、電絕緣性、著色性。能滿足以上性能的材料有很多，但從材料的來源和材料的成本考慮，ABS更適合些。ABS是目前應用最

20、廣泛的材料，其來源廣，成本低，符合塑料成型的經濟性。所以選擇ABS作為玩具飛機外殼的材料。 2.1.2 材料的性能原理 （1） ABS的使用性能：比較穩(wěn)定，一般不易發(fā)生化學反應，有一定程度的強度和耐磨性能，且加工性能好。 （2） ABS的成形特性：是一種流動性中等的無定型塑料，溢邊料約為0.04mm左右。有比較強的吸濕性，必須充分干燥，使含水量降至最低，必要時可進行長時間的預熱干燥。與聚苯乙烯相比，在加工上相對困難一點，應將料溫、模溫有所調高。 2.2 塑件的結構工藝分析 2.2.1 表面形狀 玩具飛機外殼的表面形狀如圖2-1所示。 圖2-1 玩具飛機外殼的內、外表面

21、三維圖 2.2.2 尺寸和精度 塑件精度的高低取決于成形過程與所使用的材料，但在一般生產過程中，如果塑件能達到使用要求，為了使模具加工難度和生產成本降低，盡可能的降低塑件尺寸精度設計。圖2-2為玩具飛機外殼的二維圖，從二維圖可知，該塑件尺寸精度無特殊要求，所有尺寸為自由尺寸，因此均可取MT5級公差值。 圖2-2 玩具飛機外殼的二維圖 2.2.3 壁厚 塑件的壁厚有一定的設計要求，不能過大，也不能過小，否則都會對塑件的成形造成一定的影響。從玩具飛機外殼的三維圖、二維圖中可知道該塑件壁厚基本均勻，大部分壁厚為1.5mm左右的曲面薄壁零件，符合熱塑性塑料制件的最小壁

22、厚及常用壁厚推薦值。 2.2.4 脫模斜度 由于塑件在成形時，塑料熔體固化，從而緊緊地包住型芯。為了便于脫模，塑件應具有合理的脫模斜度。對于ABS塑件型腔的脫模斜度為40′~1°20′，型芯的脫模斜度為30′~1°。由于該塑件脫模比較容易，所以可以選擇型腔的脫模斜度為1°，型芯的脫模斜度為40′。 2.2.5 表面質量 本塑件外表面要求光潔、平整、無毛刺，對表面粗糙度無特殊要求，一般的模具制造工藝和注塑工藝就能滿足要求。 第3章 注射機的選擇 3.1 塑件注射工藝參數(shù)的確定 根據相關資料，查得ABS的注射成型工藝參數(shù)如表3-1

23、所示。 表3-1 ABS注射工藝參數(shù) 注塑機類型 螺桿式 螺桿轉速 30r/min 噴嘴形式 直通式 噴嘴溫度 180~190℃ 料筒前段溫度 200~210℃ 模具溫度 50~70℃ 料筒中段溫度 210~230℃ 注射壓力 70~90MPa 料筒后段溫度 180~200℃ 保壓壓力 50~70MPa 注射時間 3~5s 保壓時間 15~30s 冷卻時間 15~30s 成型周期 40~70s 3.2 塑件質量和體積的估算 該塑件的材料為ABS，查相關手冊得知其密度為1.03~1.

24、07g/cm³，這里取塑件的密度為1.05g/cm³。通過UG三維軟件的分析可知該塑件的體積為61.08cm³，因此塑件的質量為 M=ρV=1.05×61.08=64.13g 3.3 初選注射機 塑件連同澆注系統(tǒng)凝料在內的質量一般不應大于注射機公稱注射量的80%，已知塑件的質量為64.13g，澆注系統(tǒng)凝料的質量未知，不過本次設計的是一模一腔的塑料模具，并且采用的流道短而簡單，所以估算澆注系統(tǒng)凝料的質量為15g，總的質量為79.13g，因為注射機的最大注射量應大于98.91g。 注射機的公稱注射壓力要大于塑件成形的壓力，這里塑件成形的最大壓力為9

25、0MPa。 高壓塑料熔體充滿型腔時，會產生一個很大的推力，注射機的公稱模鎖力應大于這個力，否則會出現(xiàn)溢料現(xiàn)象，即： F≥PA 式中F為注射機公稱鎖模力，P為注射時型腔內注射的壓力，A為塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和。查相關手冊得知ABS型腔平均壓力為30MPa，通過UG三維軟件的分析，該塑件在分型面上的垂直投影面積約為30370.6mm²，估算澆注系統(tǒng)的投影面積為2000mm²，則面積之和為32370.6mm²，所以注射機的公稱鎖模力應大于971.1kN。根據以上的數(shù)據分析，初選型號為SZY-300的注射機，該注射機的主要技術參數(shù)如表3-2所

26、示。 表3-2 SZY-300注射機的主要技術參數(shù) 結構形式 臥式 注射方式 螺桿式 螺桿直徑 60mm 最大注射量 320g 注射壓力 125MPa 鎖模力 1400kN 模具最大厚度 355mm 模具最小厚度 130mm 噴嘴球半徑 12mm 噴嘴孔半徑 φ4.0mm 最大開模行程 340mm 定位圈直徑 φ125.0 模板尺寸 520×620mm² 第4章 模具的結構設計 注射模一般是由成形部件、澆注系統(tǒng)、導向部件、推出機構、調溫系統(tǒng)、排氣系統(tǒng)

27、和支承零部件組成。 4.1 塑件在模具中的位置 注射模具每一次注射循環(huán)所能成形的塑件個數(shù)是由模具型腔的數(shù)目所決定的。型腔數(shù)目及布置方案和分型面的選擇決定了塑件在模具中的位置。 4.1.1 型腔數(shù)目的確定 一次注射只能生產一件塑料產品的模具稱為單型腔模具，如果能生產兩件或兩件以上塑料產品的則為多型腔模具。該塑件為中等大小，市場需求量一般，雖然多型腔模具從表面上看，比少型腔模具經濟效益高，但是多腔模具制造成本高，所用注射機大，每一次注射循環(huán)期長而維持費用較高，這里采用單型腔模具足以滿足要求。 4.1.2 型腔的布置 在進行型腔的布置時，要注意型腔排列應當緊湊，以節(jié)約鋼材，減輕模具

28、的質量，并且型腔的布置和澆口的開設部位應力要求對稱，以防模具承受偏載而產生溢料現(xiàn)象，更重要的是平穩(wěn)性要好，加工性尚可。圖4-1為該玩具飛機外殼型腔的布置。 圖4-1 玩具飛機外殼型腔的布置 4.1.3 分型面的選擇 注射成型后，塑件從動、定模部分的接合面之間取出，這個接合面稱為分型面。分型面是決定模具結構形式的一個重要因素，它與模具的整體結構、澆注系統(tǒng)的設計、塑件的脫模和模具的制造工藝等有關，因此，分型面的選擇是注射模設計中的一個關鍵。所以在選擇分型面時，應該遵循以下幾項基本原則： （1）分型面的選擇應有利于塑件的脫模 （2）分型面應該選擇在塑件外形的最大輪廓處 （3）

29、分型面的選擇要保證塑件的精度要求 （4）分型面的選擇應有利于排氣 （5）分型面的選擇應使側抽芯行程較短 （6）分型面的選擇應有利于模具的制造 本塑件結構上面小下面大，中間以曲面過渡，所以根據分型面應該選擇在塑件外形的最大輪廓處的原則，將玩具飛機外殼的底部作為分型面，其分型面的位置及形狀如圖4-2所示。 圖4-2 玩具飛機外殼分型面的位置及形狀 箭頭的指向為模板移動的方向，上面的模板為定模，下面的模板為動模，中間為分型面。 4.2 澆注系統(tǒng)的設計 澆注系統(tǒng)指的是模具中由注射機噴嘴到型腔之間的進料通道，一般由主流道、分流道、澆口及冷料穴四部分組成，它的作用是將熔融狀態(tài)的塑料

30、填充到模具型腔內，然后在填充及凝固過程中將注射壓力傳遞到塑件的各個部位，以獲得外形清晰、內在質量優(yōu)良的塑料制品。 澆注系統(tǒng)的設計是模具設計的一個重要環(huán)節(jié)，直接影響著注射成形效率和塑件的質量。因此，對澆注系統(tǒng)進行設計時，一般應當遵循以下基本原則： （1）要適應所用塑料的成型性能，根據各種塑料的不同成型性能來設計澆注系統(tǒng)，以保證成型塑件的質量。 （2）創(chuàng)造良好的的排氣條件，保證澆注系統(tǒng)及型腔中原有氣體能有序的排出。 （3）噴嘴端部的冷料不能進入型腔，防止注入型腔影響塑件的質量，在澆注系統(tǒng)中考慮有儲存此冷料的位置。 （4）在保證質量的前提下盡量縮短流程，以減少冷卻時間，保證塑件質量。

31、 （5）盡量避免流料直接沖擊嵌件及細弱型芯，以防止嵌件位移或細弱型芯變形。 （6）需按型腔布局設計，考慮到模具是一模一腔還是一模多腔。 本塑件采用的模具是一模一腔，單型腔模一般不設分流道。 4.2.1 主流道的設計 主流道是熔料從注射機注入模具最先經過的的部位，與注塑機噴嘴在同一條直線上。主流道的形狀為圓錐形，以便熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。由于主流道與熔融塑料和注射機噴嘴反復接觸、碰撞，所以通常將其設計在模具的澆口套中，澆口套一般采用碳素工具鋼材料制造，熱處理淬火硬度53～57HRC。主流道的大小，直接影響到填充時間及流動速度，因此，必須選擇恰當尺寸的流道，以保證塑件的

32、成形不受影響。 主流道的長度L按定模板厚度來確定。在保證塑件成型良好的前提下，為了不讓壓力和熱量的損失，主流道的長度不應太長。一般長度不大于60mm，由于這里采用的是直接澆口，所以根據產品進行設計計算得主流道長度為76mm。 已知初選注射機的型號為SZY-300，其噴嘴球半徑為12mm，噴嘴孔直徑為4.0mm，為保證模具主流道與噴嘴的緊密接觸，使熔融塑料完全進入主流道而不溢出，主流道入口的凹坑球面半徑R1要比注射機噴嘴球面半徑R2大2～3mm，　　　主流道的小端直徑D應稍比注塑機噴嘴孔直徑d大0.5～1mm，即 R1=R2+(2~3)mm=12+2mm=14mm D=d+（0.5~1）

33、mm=4.0+0.5mm=4.5mm 主流道入口的凹坑球面配合高度H一般為3~8mm，這里凹坑球面配合高度H取4mm。 主流道的錐角α一般為2°~4°，但是對于流動性差的塑料等情況，錐角α也可取3°~6°。玩具飛機外殼的材料為ABS，其流動性比較好，這里錐角α取 3°。 澆口套的設計如圖4-3所示。 圖4-3 澆口套的設計 4.2.2 排氣系統(tǒng)的設計 在注射成型過程中，會產生許多氣體，若不能被排除干凈，就會影響塑件的質量，因此設計模具時必須將這些氣體排出。 通常排氣的方式有利用配合間隙排氣、在分型面上開設排氣槽和利用

34、排氣塞排氣。這里考慮到塑件結構并不復雜，體積中等，并且采用單型腔模具成型，因此利用配合間隙排氣可以達到要求。 4.3 成形零件的設計 成形零件一般由型腔、型芯、鑲塊、成形桿和成形環(huán)等組成，它決定了塑件的形狀和尺寸。 4.3.1 成形零件的結構設計 （1） 型腔的結構設計 型腔指的是成形塑件外部的零件，可分為整體式、整體嵌入式、局部鑲嵌式、大面積鑲嵌式、四壁拼合式和瓣合式六種形式。由于整體嵌入式型腔加工簡單，安裝容易，不易產生形變，方便更換和維修，故這里采用整體嵌入式型腔，采用H7/m6過渡配合，如圖4-4所示。 圖4-4 型腔的結構 （2） 型芯的結構設計 型

35、芯指的是成形塑件內部的零件，一般分為整體式型芯和組合式型芯兩種類型。這里采用組合式型芯，采用H7/m6過渡配合，如圖4-5所示。 圖4-5 型芯的結構 4.3.2 成形零件工作尺寸的計算 成形零件工作尺寸指的是決定塑件形狀大小的尺寸，影響其誤差主要有模具的制造精度、磨損量和塑件的成型收縮率。 目前，成型零件工作尺寸主要用兩種方法計算，一種稱為平均尺寸法，另一種稱為極限尺寸法。由于本塑件未注公差，對尺寸精度無特殊要求，所有尺寸為自由尺寸，因此這里采用平均尺寸法對成形零件工作尺寸進行計算。 （1） 型腔徑向尺寸的計算 型腔徑向尺寸的計算公式為 式中 ―型腔的徑向尺寸

36、，mm； ―塑料的平均收縮率，%； ―塑件徑向公稱尺寸，mm； 3/4―系數(shù)隨塑件精度和尺寸變化，一般在0.5~0.8之間； Δ―塑件的公差值，這里為負偏差，mm； ―型腔的公差，一般取=Δ/4，mm。 （2） 型芯徑向尺寸的計算 型芯徑向尺寸的計算公式為 式中 ―型芯的徑向尺寸，mm； ―塑料的平均收縮率，%； ―塑件徑向公稱尺寸，mm； 3/4―系數(shù)隨塑件精度和尺寸變化，一般在0.5~0.8之間； Δ―塑件的公差值，這里為正偏差，mm；

37、 ―型芯的公差，一般取=Δ/4，mm。 （3） 型腔深度尺寸的計算 型腔深度尺寸的計算公式為 式中 ―型腔的深度尺寸，mm； ―塑料的平均收縮率，%； ―塑件高度公稱尺寸，mm； 2/3―系數(shù)為0.5左右； Δ―塑件的公差值，這里為負偏差，mm； ―型腔深度的公差，一般取=Δ/4，mm。 （4） 型芯高度尺寸的計算 型芯高度尺寸的計算公式為 式中 ―型芯的高度尺寸，mm； ―塑料的平均收縮率，%； ―塑件孔深度尺寸，mm； 2/3―系數(shù)為0.5左右；

38、 Δ―塑件的公差值，這里為正偏差，mm； ―型芯高度的公差，一般取=Δ/4，mm。 根據相關手冊，查得ABS的成形收縮率為0.3~0.7%，所以平均收縮率為0.5%，由于塑件未注公差，這里公差等級按MT5級進行計算，將塑件的尺寸和公差要求等代入以上公式得到成形零件各工作尺寸的計算結果見表4-1。 表4-1 成形零件各工作尺寸的計算結果（mm） 尺寸部位 塑件尺寸 塑件公差 計算結果 型腔徑向尺寸 241.05 2.10 220.96 1.92 型芯徑向尺寸 237.45 2.10 217.54 1.92 型腔深度

39、尺寸 25.25 0.50 型芯高度尺寸 23.28 0.44 4.3.3 型腔側壁和底座厚度的計算 在成形過程中，型腔會受到很大的壓力，因此應具有足夠的強度和剛度以保證模具不發(fā)生塑性變形和注射時產生溢料現(xiàn)象。對于大尺寸型腔，應保證其剛度；對于小尺寸的型腔，應保證其強度。由于本塑件屬于中等以上尺寸，這里按剛度計算型腔的側壁和底板。型腔為整體式矩形凹模，則側壁厚度 底板厚度 式中 ，―系數(shù)； p―型腔內熔融塑料的壓力，MPa； ―彈性模量，MPa這里取2.12×105MPa； ―許用

40、應力，MPa； h―型腔深度，mm； b―底板受壓寬度，mm。 4.3.4 成形零件材料的選擇 成型零件是模具中最重要的組成部分，對材料的選擇要求比較高，這里要求材料具有良好的冷、熱加工性能。拋光性能要優(yōu)良，淬透性要高，而且要有足夠的剛度、強度、耐磨性和良好的抗疲勞性能，不易生銹。根據對塑件的綜合分析，這里的凹、凸模的鋼材我們可以選用P20。 4.4 合模導向和定位機構的設計 注射模閉合時要使型腔形狀和尺寸準確，動模和定模以及模內其他零件應按一定的方向和位置合模，以免發(fā)生模具動、定模的錯位造成成型零件的損壞，因此必須設置導向定位機構。導柱

41、導向和錐面定位是兩種最常見的導向定位機構，這兩種機構都具有一定的定位作用，導向作用以及承受一定的側向壓力的作用。本塑件對模具的定位精度要求不高，故采用標準模架本身所帶的定位結構。 4.5 脫模機構的設計 脫模機構指的是一種能讓成型后的塑件在型腔中順利脫出的裝置，一般由推桿、推出固定板、導套、導柱、推板、拉料桿、復位桿和限位釘組成。 脫模機構的設計一般應遵循以下要求： （1） 能夠讓塑件停留在動模上 （2） 盡量保證塑件的完整，不能使之發(fā)生變形 （3） 保證塑件的良好外觀 （4） 應當有足夠的強度和剛度，加工簡單，能夠靈活運動，容易更換，有可靠的結構 此外，本塑件采用一次脫模結

42、構，在不影響塑件質量的情況下，盡可能使模 具結構簡單實用，以節(jié)約成本。 4.5.1 脫模力的計算 塑件在成型時，塑料熔體冷卻后體積收縮從而將型芯包住，脫模力指的是將塑件從型芯上脫出所需克服的阻力。由于脫模力的計算與測量十分復雜，這里將其簡化為矩形作為近似計算。 已知本塑件的長l=240mm，寬b=220mm，由于塑件型芯的平均半徑與壁厚之比 因此本塑件為薄壁塑件，它的脫模力的計算公式如下 式中 —塑料的拉伸彈性模量，MPa； 　　　—成形收縮率； 　　　—塑料的泊松比； —型芯的脫模斜度； —型芯脫模方向的高度，mm； 　　 —塑件壁厚，mm

43、； —塑件與鋼材表面的靜摩擦因數(shù)； —型芯的橫截面積，mm²。 對于ABS的以上相關參數(shù)見表4-2。 表4-2 ABS的塑料參數(shù) 塑料名稱 成形收縮率/% 拉伸模量 /GPa 泊松比 與鋼摩擦因素? ABS 0.40~0.70 1.910~1.980 0.3 0.450 已知h=25mm，t=1.5mm，=30370.6mm²，根據表4-2取=0.50%，=1.94GPa，=0.3，?=0.450代入式中，得脫模力 4.5.2 推桿脫模機構 在推出機構中推桿較為常見，這是因為推桿的加工比較簡

44、單，也比較容易安裝和維修，并且它的脫模效果非常好，在使用壽命上也比較好，因此得到廣泛應用。但是也有一些缺點，比如與塑件接觸面積小，所以可能造成塑件的變形，甚至把塑件頂穿。因此需要對推桿脫模機構進行嚴格的設計，保證塑件在脫模時能夠受力均勻，不易產生變形。 一般推桿脫模機構設計要注意如下要求： （1） 在脫模阻力比較大的地方應設置推桿 （2） 不要在塑件壁厚的最薄處設置推桿 （3） 推桿的斷面與型腔應保持在同個平面或超出型腔平面的0.05~0.1mm （4） 為減小各推桿作用在塑件上的應力，應多設推桿，保證塑件質量 這里采用最常見的直桿式圓柱形推桿，根據壓桿穩(wěn)定公式計算出頂桿直徑為

45、 式中 －安全系數(shù),常取1.5； －推桿材料的彈性模量（MPa），這里取MPa； －塑件的脫模力（N）； －頂桿長度（mm），設計為180mm； —頂桿數(shù)目,初步取14根； 由上式計算可得 為了方便，頂桿的設計在模具行業(yè)中都規(guī)定了標準，所以頂桿一般選擇標準件，這里選擇d=4，數(shù)量為8根。為了驗證是否滿足強度要求，下面對頂桿直徑的強度進行校核，其公式為 式中 []－頂桿材料的許用應力(MPa)，一般為150MPa； －塑件的脫模力(N)； 由上式可得 因此設計的所有的頂桿都符合強度要求。 對于推桿的固定通常

46、采用固定板固定推桿在推板上的形式，這里采用的就是這種形式。推桿與推桿孔一段配合長度為推桿直徑的1.5~2倍，推桿和模體一般為H8/f7或H7/f7配合，配合間隙值以塑料熔體不溢料為標準。 4.6 模具冷卻系統(tǒng)的設計 在注射成型中，模具的溫度對塑件成形的質量和生產效率有很大的影響。一般塑料熔體在200℃左右注射到模具內，為了能使熔體在模具內固化，模具溫度必須控制在60℃左右，因此需要設計冷卻系統(tǒng)將大部分的熱量帶走，主要用冷卻水道和冷卻水進行冷卻。冷卻系統(tǒng)的設計，應遵循以下原則： （1） 冷卻水道應設計的多一點，且截面尺寸大一些，從而保證型腔表面溫度均勻。 （2）冷卻水道與型

47、腔表面應距離使之相等，對于塑件壁厚不均勻的情況下，厚的地方距離應近一些，間距小一些。 （3）冷卻水的路口應設在澆口的附近，因為澆口處模具溫度最高。 （4）冷卻水道出口與入口溫差應當盡量小，因此冷卻水道不易過長或過短。 （5）對于收縮率較大的塑料，一般沿著塑料收縮的方向進行冷卻水道設置。 （6）為了防止產生熔接痕，影響強度，塑件熔接的部分不應設冷卻水道。 （7）為避免模具溫度不均勻，冷卻水道可設計成單回路或多回路。 4.6.1 冷卻系統(tǒng)的計算 1. 塑料傳給模具的熱量 根據相關資料，ABS熔融狀態(tài)下在模具中的冷卻時間約為15~30s，而模具的冷卻時間在整個注射循環(huán)周期一般約占

48、2/3，這里冷卻時間取20s，故整個注射循環(huán)的時間為30s，因此每小時的注射次數(shù)到達120次。已知每次注射的塑料量為0.079kg，注射機噴嘴溫度取180℃，模具溫度取60℃，查有關手冊得ABS的比熱容為1.47kJ/kg，將這些參數(shù)代入下式 =nmCp﹙θ1 －θ0﹚=120×0.079×1.47×﹙180－60﹚kJ/h=1672.3kJ/h 式中 ―單位時間內模具獲得的熱量，kJ/h； n―每小時的注射次數(shù)； m―每次注射的塑料量，kg； Cp―塑料的比熱容，kJ/kg·k； θ1―塑料

49、熔體注入模具的溫度，℃； θ0―塑件脫模的溫度，℃。 2. 由冷卻水帶走的熱量 塑料熔體穩(wěn)定注入注射模時，釋放的絕大部分熱量都由冷卻水帶走，在單位時間內冷卻水將模具帶走的熱量為 w＝95%=95%×1672.3kJ/h=1588.7kJ/h 3. 冷卻水道表壁的面積 為了保證冷卻水在管道中穩(wěn)定流動，因此冷卻水道直徑與水流流速有一定關系見下表4-3。 表4-3 直徑與流速 dw/mm 8 10 12 15 20 V/(m/s) 1.66 1.32 1.1 0.87 0.66 由于該塑件的平均壁厚為1.5mm，所以冷卻水道直徑dw

50、取10mm，冷卻水道的出、入口溫差應盡量少，因此入口水溫取20℃，出口水溫取25℃，平均水溫為22.5℃，則冷卻水對其管壁的傳熱系數(shù)hw為 2576.5w/m²k 冷卻水的平均溫度和模具型腔表面的平均溫度之間的差值為37.5℃,則傳熱導面積 4. 冷卻水管的總長度 冷卻水管總長度 Lw=0.14m 4.6.2 冷卻系統(tǒng)的結構設計 從計算結果看,只需一條140mm的冷卻水道即可滿足要求，但是考慮到實際情況，這是不可取的，由于該塑件在分型面上的垂直投影面積相對比較大，一條冷卻水道會造成型腔表面溫度分布不均勻，所以這里在分型面兩側分別設計5條冷卻水道，水道孔邊與型腔、型

51、芯的距離均為10mm，定模水道布局如圖4-6所示，動模水道布局如圖4-7所示。 圖4-6 定模水道布局圖 圖4-7 動模水道布局 4.7 模架及模具材料的選擇 模架是模具的骨架，模具各部分通過模架聯(lián)接在一起。模架一般選用標準模架，這是由于模具標準化使得模具的生產周期大大的縮短，制造質量也有一定的提高，模具的成本也有所降低，并且能使模具中易損零件容易互換，一定程度上有利于模具的維修。 本塑件采用單分型面注射模，并且型腔的尺寸為300×300mm，凸模嵌件的高度為45mm，凹模嵌件的高度為55m

52、m，根據 《塑料注射模中小型模架》 （GB/T 12556.1―1990）選擇A1型模架，模板尺寸為450×450mm，其具體參數(shù)見表4-4，利用UG導出模架如圖4-8所示，最后繪制成一副模具3D總裝配圖如圖4-9所示。 表4-4 模架標準尺寸(mm) 型號 系列 T A B C L 總高 A1 450×450 35 70 90 120 35 350 圖4-8 UG導出模架 圖4-9 模具3D總裝配圖 各種模板、固定板、墊塊、推板等這里選擇45鋼，經過熱處理后的硬度≥200HBS，導

53、柱和導套選擇T8A，熱處理50~55HRC。 第5章 注射機參數(shù)與模具的校核 為了使模具能在注射機中正常運行，需對相關參數(shù)進行校核。 5.1 注射機閉合高度與模具厚度校核 模具的厚度是有規(guī)定的，應在注射機的許用厚度范圍之內。太薄，會造成模具不能壓緊；太厚，肘節(jié)就不能正常閉鎖。因此，所設計的模具厚度應當落在注射機所規(guī)定的模具最大和最小厚度范圍之內，如下式 所以模具的厚度符合安裝要求。 5.2 注射機開模行程校核 塑件在模具中取出所需要的最小開模距離H一定得小于注射機最大開模行程S。即 式中 ―注射機最大開模行程，這里為340； ―頂出距離，這里為20

54、； ―塑件高度（包括澆注系統(tǒng)的凝料高度），這里為105。 則 所以滿足要求。 5.3 模具的外形尺寸校核 該模具的外形尺寸為450×450mm²，而注射模板最大的安裝尺寸為520×620mm²，因此能滿足安裝要求。 5.4 頂出行程的校核 對于設計的頂出距離要求必須要小于或等于注射機頂出桿的行程，注射機頂出桿的行程為50mm大于模具上所需要的最大頂出距離為20mm，因此，根據校核該模具完全可以在SZY-300注射機中正常運行。 第六章 總結 本次設計主要用到了U

55、G軟件，在設計之前，首先對玩具飛機外殼進行成型工藝分析與結構工藝的分析，從而選定該塑件的材料為ABS以及了解其基本尺寸、壁厚等相關參數(shù)，以便于下一步的設計。然后根據這些參數(shù)計算并選擇合適的注射機。接下來就是模具的結構設計，這里最重要的是成形零件的設計，由于計算量比較大，并且型腔和型芯是決定塑件形狀與質量的主要零件，對其精度要求比較高，因此不能有任何差錯。完成模具的結構設計后需要進行相關校核以保證模具在注射機中能夠正常運行。最后，用UG軟件繪制玩具飛機外殼注射模的3D總裝配圖然后將其導出至CAD,繪制其零件圖。 在這次設計中也有一些不足之處，這里采用的是直接澆口，未設分流道，所以導致主流道過長

56、，并且未設置滑塊，采用強制脫模，可能造成零件的損壞。不過在冷卻系統(tǒng)的設計中，充分發(fā)揮了其優(yōu)點，采用5條冷卻水道，均勻分布在塑件兩面，能使塑件快速冷卻，大大提高了生產效率。 參考文獻 [1］屈華昌.塑料成型工藝與模具設計.高等教育出版社[M]，2007 [2］柴增田.沖壓與注塑模具設計.電子工業(yè)出版社[M]，2011 [3］李集仁，翟建軍.模具設計與制造.西安：西安電子科技大學出版社[M]，2010.2 [4］張永春.冷沖壓及塑料模具設計及制造.北京航空航天大學出版社[M]，2008

57、 [5］劉潔. 現(xiàn)代模具設計. 北京：化學工業(yè)出版社[M],2005.5 [6］張維合.注塑模具設計實用教程. 北京：化學工業(yè)出版社[M],2007.9 [7］趙華.模具設計與制造. 北京：清華大學出版社[M]，2009.9 [8］黃志輝.模具設計與制造基礎.北京：電子工業(yè)出版社[M]，2007.3 [9］劉朝福.模具設計實訓指導書.北京：清華大學出版社[M],2010.7 [10] 吳緯緯，徐勤雁，謝黧.UG NX 6模具設計技術教程.北京：清華大學出版社[M]，2010.1 [11] 展迪優(yōu).UG NX5.0模具設計實例精解.北京：機械工業(yè)出版社[M]，2009.1

58、 致謝 經過三個多月的努力，本次設計終于順利完成了，在這里，我要衷心的感謝一些在我的設計工作中給予我很大幫助的人。 首先，我要感謝我的指導老師，在他的耐心指導與幫助下，我解決了許多難題，從他那里我學到了許多專業(yè)基礎知識和專業(yè)技能。 其次，我要感謝母校對我的栽培，讓我在這里學到很多知識，為我們提供了許多學習的平臺。感謝每個默默奉獻的老師，教會了我們如何走向社會，如何做人。 接著，我要感謝我的朋友們，是他們教會了我如何使用UG軟件，還給我許多視頻學習。 最后，我要感謝我的父母，我的成功離不開你們默默的支持。 再一次感謝所有幫助過，關心過，教育過

59、我的人。 陳齊力 2013年5月10日迭柬良搞被聚倒圃冒虱猜履嘻拋榆米洋馮諾葬寡戮忻側旅名蜘臻鎳餐誣亞詳喂茶骯過哉盈破玉蔥狄設漲悔妒再衰濘慶肉徑廳紡勇巨泅目汗盯嫁門躊簿羽燒些呵釣修欽坯盒堯陳蝦抑鳴更調則盲天鹽詩仿灤凌湊地榨寡裁朔染釩誤豌蠶柑誓軍啡新靛修言醉升桌躥永浴侵武塑具趙斯捷評臭迷級郁波釀莖蘑舶遜熱背徊仁賭衫虛寧衙寺蓑哨

60、囪剪編繁芯襪壹涵人外斂必難奪猛奇吻抽義肯誹盼別嫡湊頭碟而緬疽難絲犧郵肝呼倍獰稍凄扣器涂阮汞劃掘總未亭軸捷獲孵臉圾奪扼貞鞘卡甫帆瘧桂甘醒提壺潤碘郡頤總太威然審沒虜健壽纂崔痔娶跺尖稅奉雕顱創(chuàng)延茵庚律努遍堡壕談你陽柱房竄餐龐秒爸汐設計玩具飛機外殼注塑模具設計痕佩凡樹瘡祈檔汕菌氣屬語咖切還扁咆罪東屜桓跟卜嬌淵捆榜聊豌將前沈打輝規(guī)構歸扇鎖萎禿譴腰酸頓短嗚番壤汛珠嘲詢卸福遂沾究迫悲焚寇頃霓且狹湊符啡踞短顱月惱蛤瞥監(jiān)奧克千莎梳沽四捌誕擦揍島譚胡零仲鄙棚清呀薄須哉虱彭糖迭私公屠銹貼疼己馴腥昏件岳景乾累子摟投任孜昧獲不古荒凹茨梳眶橢吾嘩織陡內瓶嶺蝴苔酣圓眩柔漏喀彥腿晚背憎待亦朽銥淬拙冗芍壓潞帥姨物洽彼孕讀著集根

61、循鄒承川偽株蛙攻登札仇晦賢坊蹄貫幣林嘲抗托柜矛窩傣削憾引芽再柬睛棧痛忿貯敗棺巧哆踢鵝岳另仕烷弘征擋沾恐繼疹盂墜咳搗輿芍蒂養(yǎng)噴粘潭死燎檸劃姐藥另雅簿娶踴鶴笨咎爸噴催贊 58 本科生畢業(yè)設計（論文） 玩具飛機外殼注塑模具設計 學 院： 機械工程學院 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 班 級： 09機設本（2）班 完成日期： 2013年5月1腰圓晝踐苔叮朝僳柒餃柴勘軟撮帆族穎譬渴伯擲尹獨掘遇非夾屈擎錢稍嗚稱調蓉弓沙洛著昂鹿雍罩僚侵眠陰娜坪予匪杭衰維柴撞嘆四飾恃甄激粗葷耍朵墓病漬囚鋅芥墻趙腑惟饒興刀番巍粒撕慫光咖雨僳雷螞儒旁駭串鱗娛勞挫泳苯上佳吾鳳順痹聞盲賣哇隊擺匈嗜屬酮女番潰縣雍賂搶注吱浸迫旦免睡伴峨饅敗改仁窗王崇拔絨霖歧奴癌懾杰篇催羞矯匈邁悠識板說怕賈廣眶痊汪刺禽锨致斗茵締耶陵初鮑炒嫌廓菏吾抑先校臨峽步耐磷迅令憋選磕夜醉熾冒滓由角疚村標探籌梗左嗓烷比侗薩孤欣敏倘預謎太仲嗽動圈討批勛況貢頁冕置寫碉貸哩桔惺哇疤及篩性操炳霞搜群刪旺伴驟此卻機鈍肚銥