粗鏜活塞銷孔專用機床和夾具設計組合機床設計

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1、1粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具設計粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具設計2目目 錄錄中英文摘要中英文摘要 2第一章第一章 前言前言 2第二章第二章 概述概述 2 一、 畢業(yè)論文的內(nèi)容和要求 2 二、 零件的工作條件和技術要求 2 三、 活塞主要技術條件分析 3 四、 活塞材料及毛坯的制造 3 五、 活塞銷孔的機械加工工藝過程的分析 4第三章第三章 粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具的設計粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具的設計 4 一、 夾具設計初步方案 4 二、 機床初步設計 5 1， 動力部件的選擇 5 2， 確定切削用量和選擇刀具 5 3， 確定切削力，切削扭矩，切削功率 6 三、 夾具設計的計算 7 1， 原動

2、力計算 7 2， 扳手和螺栓的選用 8 四、 機床液壓滑臺系統(tǒng)的具體設計 9 1， 液壓缸所受的外負載 10 2， 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 12 3， 液壓系統(tǒng)的計算和選擇液壓元件 15 五、 v 帶輪傳動的設計 16 1， 確定切削功率 16 2， 選取窄 V 帶帶型 6 3， 確定帶輪基準直徑 164， 確定窄 V 帶的基準長度和傳動中心距 65， 帶輪上的包角 1 16 6， 計算窄 V 帶的根數(shù) Z 177， 計算預緊力 F0 178， 計算作用在軸上的壓軸力 Q 179， 帶輪結(jié)構(gòu)設計 17 六、 組合機床聯(lián)系尺寸的確定 18 1， 組合機床裝料高度的確定 18 2， 具體輪廓尺寸的確定

3、 18 鳴謝鳴謝 20 參考文獻參考文獻 203摘摘 要要: : 本本文文主主要要介介紹紹解解放放牌牌汽汽車車活活塞塞銷銷孔孔的的加加工工工工藝藝， ，并并設設計計粗粗鏜鏜活活塞塞銷銷孔孔的的組組合合專專用用機機床床和和專專用用夾夾具具。 。關鍵詞關鍵詞: : 組組合合專專用用機機床床、 、粗粗鏜鏜、 、夾夾具具、 、活活塞塞銷銷孔孔ABSTRACT：This paper is central introduce the technology that process pistons thole hole of JIE FANG automobile. And design the speci

4、al-purpose lathe and fixture for boring the pistons thole hole.KEY WORD： special-purpose lathe、boring、fixture、pistons thole hole.4第一章第一章 前言前言這次設計的題目是：粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具設計。并繪制出解放牌汽車用鋁活塞銷孔零件圖、加工示意圖、被加工零件工序圖、組合機床聯(lián)系尺寸圖和夾具結(jié)構(gòu)圖。并翻譯一篇有關的外文資料。在這次設計中，我明確設計目的，并決定好好把握和利用這踏上工作崗位前的最后一次“演習”機會，仔細查閱資料，精心設計，努力工作，終于完成了這次設計

5、任務，但由于水平和時間有限，本設計只實現(xiàn)了組合機床的總體設計，并且設計中錯誤難免，希望老師們批評指正，從而能得到不斷的進步。在設計過程中，得到了李作全老師的精心講解和熱情幫助，對此，特表示衷心的感謝。第二章第二章 概述概述一， 畢業(yè)設計（論文 ）的內(nèi)容和要求：通過設計粗鏜活塞銷孔的專用機床和夾具。培養(yǎng)綜合運用所學基本理論，基本知識，基本方法和基本技能，分析問題和解決問題的能力。設計方案和計標正確，敘述清楚，圖紙符合制圖規(guī)范。翻譯一篇有關的外文資料。需學習“機械制造工藝學” ， “機床夾具設計” ， “組合機床設計”等方面知識和參考資料。二， 零件的工作條件和技術要求：工作條件：在發(fā)動機汽缸內(nèi)，

6、活塞在一部分工作循環(huán)壓縮氣體，而在另一部分工作循環(huán)，汽缸內(nèi)的混合氣體燃燒膨脹，活塞承受高溫氣體的壓力，并把壓力通過活塞銷、連桿傳給曲軸。可見活塞是在高溫高壓下作長時間變負荷的往復運動，活塞的結(jié)構(gòu)就要適應這樣的工作條件。5三， 活塞主要技術條件分析：銷孔尺寸公差IT6 級以上。當銷孔直徑小于50mm 時銷孔圓度誤差不大于 0.0015mm，圓柱度誤差不大于0.003mm。銷孔內(nèi)圓表面粗糙度Ra0.2m。活塞銷孔軸心線到頂面的距離定為560.08mm。銷孔軸心線對裙部軸心線的垂直度在100mm 長度上公差為0.35mm。銷孔軸心線在裙部軸心線的對稱度為0.2mm。四， 活塞的材料及毛坯制造：在汽油

7、發(fā)動機和高速柴油機中，為了減少往復直線運動部分的慣性作用，都采用銅硅鋁合金作為活塞材料。它的化學成分是：Si46%，Cu58%,Mg0.20.5%,Fe1%, 其余是鋁。鋁活塞毛坯在機械加工前要切去澆冒口，并進行時效處理，消除鑄造時因冷卻不均勻而產(chǎn)生的內(nèi)應力。時效處理時將活塞加熱至180200，保溫 68 小時，自然冷卻。活塞經(jīng)過時效處理后還能增加強度和硬度。五， 活塞銷孔的機械加工工藝過程的分析：零件名稱：解放牌汽車活塞材料：鋁合金HB95140年產(chǎn)量： 2530 萬件鋁活塞的毛坯一般都鑄出錐形銷孔（便于拔模） 。由于銷孔是許多工序施加夾緊力的部分，所以在粗車止口工序之后即對銷孔進行粗鏜，以

8、便在其后的工序，夾緊力能較均勻地分布，而不至于壓壞銷孔所在的搭子。第三章第三章 粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具設計粗鏜活塞銷孔專用機床及夾具設計一，夾具的初步設計 方案 ：粗鏜活塞銷孔專用夾具的自由度：它用止口及端面定位，消去個自由度，剩下的轉(zhuǎn)動自由度用一根裝在尾座套筒中的削邊銷插入銷孔中來定位，從而保證鏜孔的加工余量均勻。當6用螺母與螺桿及壓塊將活塞壓緊后，再將削邊銷從銷孔中退出，即可進行加工。二， 機床的初步設計： 根據(jù)加工工序的需要決定采用具有固定式夾具的主軸箱橫向進給的臥式單工位專用機床： 1， 動力部件的選擇：采用通用部件。第一種動力部件是傳遞主運動的部件，包括動力源和主軸箱。第二種傳遞

9、進給運動的部件，包括液壓滑臺。（1） ，液壓滑臺 液壓滑臺由滑臺，滑座，油缸三部分組成?；_與滑座配置雙矩形導軌，初選HY20A 型液壓滑臺，導軌為 “矩矩 ”型式。液壓滑臺技術性能：臺面寬(mm)行程(mm)進給力(N)油缸內(nèi)徑 /活塞直徑(mm)油泵流量(升/分)快進流量(升/分)最小進給量(mm/分)工進速度（mm/min）200400630050/35121240401000（2） ，動力源 動力源是為主軸箱的刀具提供切削主運動的驅(qū)動裝置它與主軸配套使用。因為對鋁及其合金等輕金屬進行粗鏜削時，根據(jù)組合機床設計 p20 對傳動裝置的選擇，應采用皮帶輪傳動裝置，所以現(xiàn)決定采用皮帶輪傳動裝置

10、的型號為TXxx-F42。 2， 確定切削用量及選擇刀具：查組合機床設計 表 3-11 得。粗鏜的鏜刀的材料高速鋼，切削 速度 v（m/min）在 100150 范圍內(nèi)選取，初步定為120。每轉(zhuǎn)進給量 f（mm/轉(zhuǎn)）在 0.51.5 范圍內(nèi)選取，但考慮到液壓滑臺的7進給速度 v（401000mm/min）的限制要取合適的值。f由公式 n=1000v/D 得： n=1000120/27=1414.7(r/min) v=fn 取滑臺的進給速度為1000，則ff=v/n=1000/1414.7=0.7（mm/r）f 3， 確定切削力，切削扭矩，切削功率： 初定鏜刀裝在鏜桿上的幾何參數(shù)為：主偏角K=4

11、5，前角。=20，刃傾角 s0，刀尖圓弧半徑=20（mm）,初定鏜孔加工余量ap=1.5mm（1） ，切削力 Fc=9.81CFCapXFCfyFCKFC =9.81401.510.70.751200KFC其中 KFC= KMFC K0FC KKFC KsFC KFC查機械制造技術 p48 表 2-3，得 KMFC=1查表 2-4 得 K0FC=1.0 KKFC=1.0 KsFC=1.0 KFC=1.0KFC= KMFC K0FC KKFC KsFC KFC =11.01.01.01.01.0 =1 Fc=9.81CFCapXFCfyFCKFC =9.81401.510.70.751200KF

12、C =9.81401.510.70.7512001 =450.4(N)（2） ，切削功率：Pc=FcVc/60103 =450.4120/60000 =0.895(kW)8 （3） ，快速運動速度的確定：由 HY20A 液壓滑臺技術性能 可知快進速度為12 米/分。 （4） ，選擇刀具結(jié)構(gòu)及切削扭矩： 鏜桿直徑及鏜刀截面尺寸： （5） ，電動機的選用：根據(jù)上面算出的轉(zhuǎn)速為 1414.7(r/min)和功率為0.8952=1.79(kW)?，F(xiàn)決定選用型號為 Y100L2-4 的電動機。其額定功率為 3(kW)，轉(zhuǎn)速為 1420(r/min)。 三， 夾具設計 的計算 ：（本設計查表 選擇東北重型

13、機械學院， 機床夾具設計手冊 ，上?？茖W技術出版，1987） 1， 原動力計算：Me=Wk【rtg1+rztg(+2)】/0(N.mm)其中：Wk-實際所需夾緊力 (N)r-螺桿端部與工件間的當量摩擦半徑(mm)，參見表 1-2-20 螺桿端部的結(jié)構(gòu)形式為點接觸 r=0由表 1-2-24 中，初選螺紋公稱直徑為10(mm)的螺栓查得其許用夾緊力為3924(N)，加在螺母上的夾緊扭矩為9.320(N.mm)Me=450.4【0+4.675tg(157+950)】/0.9 =484.7(N.mm)M10 的許用夾緊力 =3924450.4(N)M10 的螺栓滿足強度要求。 2， 扳手和螺栓的選用：

14、 當用扳手扳動M10 螺栓上的六角螺母時，查表1-2-25 得，9柄長度 L=120(mm),作用力為 45（N） ，而夾緊力為3550（N） ，遠大于 450.4N）用 M10 的螺栓，并用扳手長度 L=120(mm)的扳手的方案符合要求。四， 機床的液壓滑臺系統(tǒng)的具體設計：（本節(jié)的設計參照楊培元主編的液壓系統(tǒng)設計簡明手冊 。 ） 工進長度的確定：工進長度 =切入長度 +加工孔長度 +切出長度取切入長度為7(mm)，加工孔長度為102(mm)， 切出長度取8(mm)。工進長度 =7+102+8=117(mm)快進長度，初定為283(mm)快退長度 =快進長度 +工進長度 =283+117=4

15、00(mm)滑臺式后帶 “A”表示滑座導軌為鑄鐵導軌。又球墨鑄鐵的密度為7300kg/m3可根據(jù)滑座的外形尺寸和密度來估算其重力。估算液壓滑臺的重力N1=9.840020080730010-9=457.86(N)估算主軸箱和動力源的重力N2=9.8200472388730010-9 =2799.78(N)即運動部件的重力N= N1 +N2=3257.64(N) 取 N=4000(N) 1， 液壓缸所受的外負載： F 包括三種類型：F-工作負載 F=6300(N)Fa-運動部件速度變化時的慣性負載Fa=Gv/gXt 一般取t=0.05（s） Fa=400012/9.8/0.05/60=1632.

16、65(N)Ff-導軌摩擦阻力負載，啟動時為靜摩擦阻力，啟動后為動摩擦阻力 Ff=fG10 工作循環(huán)各階段的外負載為：啟動加速： F= Ffs +Fa = 720+1632.65=2352.65(N)工進 ：F= Ffa+ F=400+6300=6700(N)快進 ：F= Ffa=400(N)快退 ：F= Ffa=400(N)速度循環(huán)圖： 負載循環(huán)圖： 2， 擬定液壓系統(tǒng)原理圖：（1） ， 確定供油方式：考慮到該機床在工作進給時負載較大，速度較低。而在快進，快退時負載較小，速度較高。從節(jié)省能量，減少發(fā)熱考慮，泵源系統(tǒng)宜選用變量泵供油。現(xiàn)采用限壓式變量葉片泵。（2） ， 調(diào)速方式的選擇：在中小型專

17、用機床的液壓系統(tǒng)中，進給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)鏜削類專用機床的特點，決定采用限壓式變量泵和調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速。這種調(diào)速回路具有效率高、發(fā)熱少和速度剛性好的特點。（3） ， 速度換接方式的選擇：本系統(tǒng)采用行程閥切換的速度換接回路，它的特點是可提高系統(tǒng)的換接平穩(wěn)性。（4） ， 最后把所選擇的液壓回路組合起來，即可組成圖紙所示的液壓系統(tǒng)原理圖。其工作原理如下：1） ，快進按下啟動按鈕，電磁鐵1YA 通電吸合控制油路有泵16經(jīng)電磁先導閥13 的左位，單向閥11，進入液動閥14 的左端油腔，液動閥14 左位接入系統(tǒng)。液動閥14 右端回油經(jīng)過節(jié)流器和閥 13 回油箱。閥 14 處于左

18、位。 主油路從泵 16單向11閥 15液動閥 14 左位 行程閥 9（常態(tài)） 液壓缸左腔?；赜吐窂囊簤焊椎挠仪婚y 14 的左位 單向閥 3閥 9液壓缸的左腔。2） ，工進壓下行程閥 9，則油路不能通過而只能通過調(diào)速閥6，此時系統(tǒng)的壓力升高，壓力的升高使順序控制閥2 打開而且也會另限量葉片泵的流量減少，直到與經(jīng)過調(diào)速閥6 流量相同為止 。液壓的有杠腔的油液則通過液動閥14，經(jīng)順序閥 2 和背壓閥 1 回油路。（兩側(cè)的壓力差使單向閥3 關閉）3） ，死檔鐵停留：滑臺工進終了，滑臺體前端頂上固定在滑座體上的死檔鐵，滑臺不能前進，迫使油缸大腔油壓升高，壓力繼電器5 發(fā)出信號，實現(xiàn)滑臺快退。壓力繼電器7

19、 延時的過程就是滑臺在死擋鐵停留的時間。4） ，滑臺快退及原位停止：2YA 的通電使閥 14 接入系統(tǒng)，進油路有泵16閥 15液動閥 14 右路 液壓缸右腔?；赜停阂簤焊椎淖笄粏蜗蜷y 7 由于此時空載，系統(tǒng)的壓力很低，泵輸出的流量最大，滑臺快退。當滑臺快退到原位時，檔塊壓下原位的行程開關，使電磁鐵都斷電，閥13 和 14 都處于中位，滑臺停止運動。泵通過閥 14 的中位卸荷 。 3， 液壓系統(tǒng)的計算和選擇液壓元件： （1） ， 液壓缸主要尺寸的確定：1） ，工作壓力 P 的確定：工作壓力 P 可根據(jù)負載大小及機器的類型來初步確定，現(xiàn)參閱 液壓系統(tǒng)設計簡明手冊p10 表 2-1 取液壓缸工作壓力

20、為 4(Mpa)。122） ，計算液壓缸內(nèi)徑D 和活塞杠直徑d：按 HY20A 液壓滑臺的參數(shù)定D/d 為 50/35按最低工作速度驗算液壓缸的最小穩(wěn)定速度由式 A(qmin/vmin)式中 A 為液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積，qmin是由產(chǎn)品樣本查得GE 系列調(diào)速閥 AQF3-E10B 的最小穩(wěn)定流量為 50(mL/min)，vmin=4(cm/min)A(qmin/vmin)=50/4=12.5(cm2)由于調(diào)速閥是安裝在油路上的，即 A=（/4） D2=（/4） 52 =19.63(cm2)19.6312.5液壓缸能選到所需流速。3） 計算在各工作階段液壓缸所需的流量：q快進=（/4）d2

21、V快進 =（/4）(3.5X10-2)212=11.5(L/min)q工進=（/4）D2 V工進 =（/4）(510-2)2 1=2 (L/min)q快退=（/4） (D2d2) V快退=（/4） (0.0520.0352) 12=12(L/min)（2） ， 確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格： 1） ， 泵的工作壓力的確定：pp=p1+p式中 pp液壓泵的最大工作壓力p1執(zhí)行元件最大工作壓力p進油管路中的壓力損失，初算時簡單系統(tǒng)可取130.20.5（Mpa） ，復雜系統(tǒng)取0.51.5（Mpa） 。本設計中取 0.5 （Mpa） 。pp=p1+p=4+0.5=4.5 （Mpa）上述計算所得

22、的pp是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)有各種工況的過渡階段出現(xiàn)的動態(tài)壓力往往超過靜態(tài)壓力。因此選泵的額定壓力pn應滿足 pn（1.251.6）pp。 本設計中 pn= 1.25pp=5.625 （Mpa） 2） ， 泵的流量的確定： 由 HY20A 液壓滑臺的技術性能參數(shù)可知油泵的流量為 qp=12（L/min） 3） ， 選擇液壓泵的規(guī)格：根據(jù)以上算得的pp和 qp，再查閱 液壓系統(tǒng)設計簡明手冊 p81，現(xiàn)選用 YBX-16 限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量q0=16m（L/r） ，泵的額定壓力pn=6.3（Mpa） ，容積效率 v=0.85，總效率 =0.7 4） ， 與液壓泵匹配

23、的電動機的選定：首先分別算出快進與工進兩種不同工況時的功率，取兩者較大值為選擇電動機規(guī)格的依據(jù)，由于在慢進時泵輸出的流量減少，泵的效率急劇降低，一般當流量在0.21L/min 范圍內(nèi)，可取 =0.030.14。同時還應該注意到， pBqp/2pn式中 pn所選電動機額定功率 pB限壓式變量泵的限定壓力 qp壓力為 pB時，泵的輸出流量首先計算快進時的功率，快進時的外負載為400N，進油路的壓力損失定為0.3 （Mpa） ，由式 pp=p1+p 得14 pp=400/（ /4）0.0352）10-6+0.3 =0.40(Mpa)快進時所需電動機的功率為： P= pp qp/=0.4011.5/6

24、0/0.7 =0.11(kW)工進時所需電動機功率為： P= pp qp/=4.52/60/0.7 =0.22 (kW)查閱電動機產(chǎn)品樣本，選用Y90S-4 型電動機，其具體參數(shù)為： 滿載時功率(kW)電流（A）轉(zhuǎn)速（r/min）效率（%）功率因數(shù)（COS）額定電流額定轉(zhuǎn)矩1.12.71400790.786.52.2根據(jù)產(chǎn)品樣本可查得YBX-16 的流量壓力特性曲線。再由已知的快進時的流量為11.5（L/min） ，工進時的流量為2（L/min） ，壓力為 4.5(Mpa),作出泵的實際工作時的流量壓力特性曲線，查得該曲線拐點處的流量為24（L/min） ，壓力為 2.9(Mpa)，該工作點處

25、對應的功率為P=2.924/60/0.7=1.66(kW)21.1=2.2(kW)所選的電動機在拐點處能正常工作。（3） ， 液壓閥的選擇：本設計均用 GE 系列閥，根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)圖。按通過各元件的最大流量來選擇液壓元件的規(guī)格。 1.背壓閥15 2.液控順序閥3.7.11.1215.-單向閥 AF3-EA10B 4，10 節(jié)流閥 5.-壓力繼電器 DP1-63B6.調(diào)速閥 AQF3-E10B9.行程閥13，電磁先導閥14，液動換向閥16，液壓泵 YBX-1617，濾油器 XU-B32X100 （4） ， 確定管道尺寸：油管內(nèi)徑尺寸可參照選用的液壓元件的接口尺寸而定。（5） ， 液壓油箱容積

26、的確定：本設計為中壓系統(tǒng)。液壓油箱有效容量按泵的流量的57 倍來確定?，F(xiàn)選用容量為160L 的油箱。五， V 帶輪傳動的設計： （本設計的的 查表 數(shù)據(jù)參照 濮良貴主編的機械設計 ，高等教育出版社，1996） 已知電動機型號為Y100L2-4，額定功率為（ 3kW） ，轉(zhuǎn)速n1=1420（r/min） ，傳動比 i=1.014 1， 確定計算功率Pca： 2， 選取窄 V 帶帶型： 3， 確定帶輪基準直徑： 4， 確定窄 V 帶的基準長度和傳動中心距： 5， 帶輪上的包角1： 6， 計算窄 V 帶的根數(shù) Z：由 n1=1420（r/min） ，D1=75(mm)，i=1.014，查表 8-16

27、6C 和表 8-6d 得：P0=1.41(kW) P0=0.02(kW)查表 8-9 得 K=0.995，查表 8-10 得 KL=0.86則 Z3.6/（1.41+0.02）/0.995/0.86 =2.94取 Z=3 根 7， 計算預緊力 F0：由式 F0=500（Pca/V/Z）(2.5/K-1)+qXv2由表 8-5，得 q=0.07kg/m故 F0=500（3.6/5.5375/3）(2.5/0.995-1)+0.075.53752=166(N) 8， 計算作用在軸上的壓軸力Q：由式 Q=2ZF0 sin(1/2) =23166 sin(178.8/2) =995.95(N) 9，

28、帶輪結(jié)構(gòu)設計：帶輪的材料選用牌號為HT200 的鑄鐵。D300(mm) 帶輪采用整體 式結(jié)構(gòu)帶輪輪寬的設計：帶輪輪寬 B=(Z1)e+2Xf其中 f-第一槽對稱面至端面的距離，查表8-12，取 f=8(mm) B=(Z1)e+2f =(31)12+28 =40(mm)帶輪外徑的確定 查表 8-8 得 Dw1=79 (mm) Dw2=84(mm)17 六， 組合機床聯(lián)系尺寸的確定： 1， 機床裝料高度的確定：根據(jù)我國普通機床提供的數(shù)字取H4=850(mm) 2， 具體輪廓尺寸的確定：鏜模架厚度為75(mm)工件寬度為 102(mm)夾具座高度定為250(mm)L1=45+134+21+40=24

29、0(mm)L2=138(mm)L3=102(mm)L4=27+75=102(mm)其中：L1-工件端面至主軸箱端面在加工終了時的距離L2-主軸箱厚度L3-工件沿機床長度方向的尺寸L4-工件的另一端面至鏜套座端面的距離l1-機床長度方向上，主軸箱與動力滑臺的重合長度， a=(LA)/2 =(342315)/2 =13.5(mm)通常，當機床不用冷卻液時，a 的尺寸最小可取1015(mm)。 a 的尺寸大小符合要求。18鳴鳴 謝謝經(jīng)過一個多月的艱苦工作，我的畢業(yè)設計在各位老師的悉心指點下，終于圓滿地完成了設計任務。這次畢業(yè)設計對我有重要意義，我即將離開學校，踏上自己的工作崗位。它不僅對我未來將從事

30、的工作進行了一次適應性訓練，而且鍛煉了我的分析能力、解決問題能力，為自己今后參加祖國“四化”建設打下了一個良好的基礎。參考文獻參考文獻顧崇衡， 機械制造工藝學，陜西科學出版社，1995。叢鳳廷， 組合機床設計，上?？茖W技術出版社，1994。哈爾濱工業(yè)大學， 機床夾具設計，上?？茖W技術出版社，1990。19東北重型機械學院， 機床夾具設計手冊，上?？茖W技術出版，1987。20附附件件圖圖紙紙21夾夾具具裝裝配配圖圖22機機床床聯(lián)聯(lián)系系尺尺寸寸232425零件圖26液壓系統(tǒng)原理圖27謝謝謝謝朋友朋友對對我文章的我文章的賞識賞識，充，充值值后就可以下后就可以下載說載說明明書書，我，我這這里里還還有一個有一個壓縮壓縮包，里面有相包，里面有相應應的的 word 說說明明書書和和CAD 圖紙圖紙。下。下載載后后請請留上你的留上你的郵郵箱號或箱號或 QQ 號或號或給給我的我的 QQ 留言：留言：1459919609。我可以將。我可以將壓縮壓縮包送包送給給你。你。歡歡迎朋友迎朋友下次光下次光臨臨！