畢業(yè)設(shè)計CA6140數(shù)控車床進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的設(shè)計

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1、 第1章 緒 論 隨著社會生產(chǎn)和科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展，機(jī)械產(chǎn)品日趨精密復(fù)雜，且需頻繁改型，普通機(jī)床已不能適應(yīng)這些要求，數(shù)控機(jī)床應(yīng)運(yùn)而生。這種新型機(jī)床具有適應(yīng)性強(qiáng)、加工精度高、加工質(zhì)量穩(wěn)定和生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。它綜合應(yīng)用了電子計算機(jī)、自動控制、伺服驅(qū)動、精密測量和新型機(jī)械結(jié)構(gòu)等多方面的技術(shù)成果，是今后機(jī)床控制的發(fā)展方向。 1.1 數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)生 數(shù)控機(jī)床最早是從美國開始研制的。1948年，美國帕森斯公司在研制加工直升機(jī)槳葉輪廓用檢查樣板的加工機(jī)床任務(wù)時，提出了研制數(shù)控機(jī)床的初始設(shè)想。1949年，帕森斯公司與麻省理工學(xué)院伺服機(jī)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室合作，開始從事數(shù)控機(jī)床的研制工作。并于1

2、952年試制成功世界上第一臺數(shù)控機(jī)床實(shí)驗(yàn)性樣機(jī)。這是一臺采用脈沖乘法器原理的直線插補(bǔ)三坐標(biāo)連續(xù)控制銑床。經(jīng)過三年改進(jìn)和自動編程研究，于1955年進(jìn)入實(shí)用階段。一直到20世紀(jì)50年代末，由于價格和技術(shù)原因，品種多為連續(xù)控制系統(tǒng)。到了60年代，由于晶體管的應(yīng)用，數(shù)控系統(tǒng)提高了可靠性且價格開始下降，一些民用工業(yè)開始發(fā)展數(shù)控機(jī)床，其中多數(shù)是鉆床、沖床等點(diǎn)位控制的機(jī)床。數(shù)控技術(shù)不僅在機(jī)床上得到實(shí)際應(yīng)用，而且逐步推廣到焊接機(jī)、火焰切割機(jī)等，使數(shù)控技術(shù)不斷的擴(kuò)展應(yīng)用范圍。 1.2 數(shù)控機(jī)床的發(fā)展 自1952年，美國研制成功第一臺數(shù)控機(jī)床以來，隨著電子技術(shù)、計算機(jī)技術(shù)、自動控制和精密測量等相關(guān)技術(shù)的發(fā)展，

3、數(shù)控機(jī)床也在迅速地發(fā)展和不斷地更新?lián)Q代，先后經(jīng)歷了五個發(fā)展階段。 第一代數(shù)控：1952-1959年采用電子管元件構(gòu)成的專用數(shù)控裝置。 第二代數(shù)控：從1959年開始采用晶體管電路的NC系統(tǒng)。 第三代數(shù)控：從1965年開始采用小、中規(guī)模集成電路的NC系統(tǒng)。 第四代數(shù)控：從1970年開始采用大規(guī)模集成電路的小型通用電子計算機(jī)控制的系統(tǒng)。 第五代數(shù)控：從1974年開始采用微型電子計算機(jī)控制的系統(tǒng)。 目前，第五代微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)基本上取代了以往的普通數(shù)控系統(tǒng)，形成了現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)。它采用微型處理器及大規(guī)?；虺笠?guī)模集成電路，具有很強(qiáng)的程序存儲能力和控制功能。這些控制功能是由一系列控制程序來實(shí)現(xiàn)的。

4、這些數(shù)控系統(tǒng)的通用性很強(qiáng)，幾乎只需改變軟件，就可以適應(yīng)不同類型機(jī)床的控制要求，具有很大的柔性。隨著集成電路規(guī)模的日益擴(kuò)大，光纜通信技術(shù)應(yīng)用于數(shù)控裝置中，使其體積日益縮小，價格逐年下降，可靠性顯著提高，功能也更加完善。 近年來，微電子和計算機(jī)技術(shù)的日益成熟，它的成果正在不斷滲透到機(jī)械制造的各個領(lǐng)域中，先后出現(xiàn)了計算機(jī)直接數(shù)控系統(tǒng)，柔性制造系統(tǒng)和計算機(jī)集成制造系統(tǒng)。所有這些高級的自動化生產(chǎn)系統(tǒng)均是以數(shù)控機(jī)床為基礎(chǔ)，它們代表著數(shù)控機(jī)床今后的發(fā)展趨勢。 1.3 我國數(shù)控機(jī)床的發(fā)展概況 我國從1958年由北京機(jī)床研究所和清華大學(xué)等首先研制數(shù)控機(jī)床，并試制成功第一臺電子管數(shù)控機(jī)床。從1965年開始，

5、研制晶體管數(shù)控系統(tǒng)，直到60年代末和70年代初，研制的劈錐數(shù)控銑床、非圓錐插齒機(jī)等獲得成功。與此同時，還開展了數(shù)控加工平面零件自動編程的研究。1972-1979年是數(shù)控機(jī)床的生產(chǎn)和使用階段。例如：清華大學(xué)研制成功集成電路數(shù)控系統(tǒng)；數(shù)控技術(shù)在車、銑、鏜、磨、齒輪加工、電加工等領(lǐng)域開始研究與應(yīng)用；數(shù)控加工中心機(jī)床研制成功；數(shù)控升降臺銑床和數(shù)控齒輪加工機(jī)床開始小批生產(chǎn)供應(yīng)市場。從80年代初開始，隨著我國開放政策的實(shí)施，先后從日本、美國、德國等國家引進(jìn)先進(jìn)的數(shù)控技術(shù)。上海機(jī)床研究所引進(jìn)美國GE公司的MTC-1數(shù)控系統(tǒng)等。在引進(jìn)、消化、吸收國外先進(jìn)技術(shù)基礎(chǔ)上，北京機(jī)床研究所又開發(fā)出BSO3經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)

6、和BSO4全功能數(shù)控系統(tǒng)，航空航天部706所研制出MNC864數(shù)控系統(tǒng)等。進(jìn)而推動了我國數(shù)控技術(shù)的發(fā)展，使我國數(shù)控機(jī)床在品種上、性能上以及水平上均有了新的飛躍。我國的數(shù)控機(jī)床已跨入一個新的發(fā)展階段。 1.4 數(shù)控機(jī)床的發(fā)展趨勢 從數(shù)控機(jī)床技術(shù)水平看，高精度、高速度、高柔性、多功能和高自動化是數(shù)控機(jī)床的重要發(fā)展趨勢。對單臺主機(jī)不僅要求提高其柔性和自動化程度，還要求具有進(jìn)入更高層次的柔性制造系統(tǒng)和計算機(jī)集成制造系統(tǒng)的適應(yīng)能力。 在數(shù)控系統(tǒng)方面，目前世界上幾個著名的數(shù)控裝置生產(chǎn)廠家，諸如日本的FANCU，德國的SIEMENS和美國的A-B公司，產(chǎn)品都向系列化、模塊化、高性能和成套性方向發(fā)展。它

7、們的數(shù)控系統(tǒng)都采用了16位和32位微機(jī)處理機(jī)、標(biāo)準(zhǔn)總線及軟件模塊和硬件模塊結(jié)構(gòu)，內(nèi)存容量擴(kuò)大到1MB以上，機(jī)床分辨率可達(dá)0.1微米，高速進(jìn)給可達(dá)100m/min,控制軸數(shù)可達(dá)16個，并采用先進(jìn)的電裝工藝。 在驅(qū)動系統(tǒng)方面，交流驅(qū)動系統(tǒng)發(fā)展迅速。交流傳動已由模擬式向數(shù)字式方向發(fā)展，以運(yùn)算放大器等模擬器件為主的控制器正在被以微處理器為主的數(shù)字集成元件所取代，從而克服了零點(diǎn)漂移、溫度漂移等弱點(diǎn)。 1.5 數(shù)控機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)改造的意義 進(jìn)給運(yùn)動是數(shù)字控制的直接對象，被加工工件的最終位置精度和輪廓精度都與進(jìn)給運(yùn)動的傳動精度、靈敏度和穩(wěn)定性有關(guān)。因此，在設(shè)計傳動結(jié)構(gòu)，選用傳動零件時應(yīng)充分注意減小摩

8、擦阻力，提高傳動精度和剛度，消除傳動間隙和減小運(yùn)動慣量。 數(shù)控機(jī)床的進(jìn)給運(yùn)動采用無級調(diào)速的伺服驅(qū)動方式，伺服電機(jī)的動力和運(yùn)動只需經(jīng)過由最多一兩級齒輪或帶輪傳動副和滾珠絲杠螺母副或齒輪齒條副或蝸桿蝸條副組成的傳動系統(tǒng)傳動給工作臺等運(yùn)動執(zhí)行部件。傳動系統(tǒng)的齒輪副或帶輪副的作用主要是通過降速來匹配進(jìn)給系統(tǒng)的慣量和獲得要求的輸出機(jī)械特性，對開環(huán)系統(tǒng)，還起匹配所需的脈沖當(dāng)量的作用。近年來，由于伺服電機(jī)及其控制單元性能的提高，許多數(shù)控機(jī)床的進(jìn)給傳動系統(tǒng)去掉了降速齒輪副，直接將伺服電機(jī)與滾珠絲杠連接。滾珠絲杠螺母副或齒輪齒條副或蝸桿蝸條副的作用是實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)到直線的運(yùn)動形式的轉(zhuǎn)換。 一般的生

9、產(chǎn)企業(yè)或者工科類職業(yè)學(xué)校，一般都不乏普通機(jī)床，而這些普通機(jī)床，已經(jīng)滿足不了產(chǎn)品不斷改型或人才培養(yǎng)的需要，因此，對數(shù)控設(shè)備的需求就凸顯出來了，為了減小投資，充分利用現(xiàn)有的機(jī)床設(shè)備，可對普通機(jī)床進(jìn)行改造，以下將針對CA6140車床的進(jìn)給系統(tǒng)，闡述將其改造成性能更好的數(shù)控車床。 第2章 CA6140車床進(jìn)給伺服系統(tǒng)改造方案的擬訂 2.1總體方案確定 圖2-1 CA6140普通車床數(shù)控化改造示意圖 CA6140車床數(shù)控改造方案本文改造后的結(jié)構(gòu)是一種非常典型臥式車床的數(shù)控改造結(jié)構(gòu)，改造時拆除原機(jī)床的縱向和橫向絲杠光杠、溜板箱、掛輪箱的掛輪、原手動刀架及手柄等部件，用滾珠

10、絲杠替換原有普通絲杠、用電動刀架替換原有的普通刀架?？v向和橫向進(jìn)給采用步進(jìn)電動機(jī)及減速器驅(qū)動，橫向步進(jìn)電動機(jī)及減速器裝置安裝在機(jī)床床鞍的后部，縱向的步進(jìn)電動機(jī)減速器裝置安裝在機(jī)床的右端。 由于被改裝的機(jī)床本身的機(jī)械結(jié)構(gòu)不是按數(shù)控機(jī)床的要求設(shè)計的，其精度和剛度等性能指標(biāo)往往不能滿足數(shù)控機(jī)床的要求，因此將普通機(jī)床改造為全功能的數(shù)控機(jī)床，一味追求先進(jìn)指標(biāo)則會得不償失，所以確定總體方案的原則應(yīng)當(dāng)是在滿足生產(chǎn)需要的前提下，對原機(jī)床盡可能減少機(jī)械部分的改動量，選擇簡單易用的數(shù)控系統(tǒng)，達(dá)到合理的性價比。本次改造設(shè)計要求就是根據(jù)這一原則提出的。根據(jù)設(shè)計要求、依據(jù)設(shè)計參數(shù)及機(jī)床數(shù)控改造的理解，進(jìn)給系統(tǒng)

11、總體方案確定如下： 利用微機(jī)對縱、橫向進(jìn)給系統(tǒng)進(jìn)行開環(huán)控制，驅(qū)動原件采用直流步進(jìn)電機(jī)，傳動系統(tǒng)采用滾珠絲桿；步進(jìn)電機(jī)一級齒輪減速后，帶動滾珠絲桿轉(zhuǎn)動，從而實(shí)現(xiàn)進(jìn)給運(yùn)動。示意圖如圖2-2所示： 圖2-2 進(jìn)給系統(tǒng)設(shè)計總方案圖 2.2 CA6140車床的設(shè)計參數(shù) 根據(jù)型普通原始數(shù)據(jù)及數(shù)控改造設(shè)計要求，確定主要如表2-1所示： 表2-1 最大加工直徑 車床身上： 400mm 車床鞍上： 210mm 最大加工長度： 1000mm 快進(jìn)速度 縱向 2.4m/min 橫向 1.2m/min 最大切削進(jìn)給速度 縱向 0.6m/min 橫向 0.3m/mi

12、n 脈沖當(dāng)量 縱向 0.01mm/step 橫向 0.005mm/step 脈沖分配方式 逐點(diǎn)比較法 控制坐標(biāo)數(shù) 2 機(jī)床定位精度 0.015 溜板及刀架重力 縱向： 800N 橫向： 600N 自動生降速性能： 有 起動加速時間： 30ms 主電機(jī)功率： 7.5Kw 第3章 數(shù)控系統(tǒng)的選擇 3.1數(shù)控系統(tǒng)的選擇 3.1.1數(shù)控系統(tǒng)的選擇 數(shù)控機(jī)床的價格主要由數(shù)控系統(tǒng)來決定，數(shù)控系統(tǒng)從功能上可分為低中高三檔，中高檔系統(tǒng)（如Fanuc、LBNC—2T

13、型、FAGOR、SIEMENS、華中HNC—2T/2M等）功能齊全，性能優(yōu)良，但價格偏高。結(jié)合實(shí)際，從實(shí)用角度出發(fā)，我選擇了華中HNC—21T型數(shù)控車床系統(tǒng)，該系統(tǒng)采用先進(jìn)的開放式體系結(jié)構(gòu)，內(nèi)置嵌入式工業(yè)PC，配置7.5彩色液晶顯示屏和通用工程面板，集成進(jìn)給軸接口、主軸接口、手持單元接口、內(nèi)嵌式PLC接口于一體，支持硬盤、電子盤等程序存儲方式及軟驅(qū)、DNC、以太網(wǎng)等程序交換功能，具有低價格、高性能、配置靈活、結(jié)構(gòu)緊湊、易于使用可靠性高的特點(diǎn)，編程格式符合ISO國際代碼標(biāo)準(zhǔn)，兩軸動態(tài)坐標(biāo)，具有自動加工、自動換刀、車螺紋和MDI等功能，是教學(xué)、生產(chǎn)兩用型的數(shù)控系統(tǒng)。 3.1.2改造部分 對臥式

14、車床進(jìn)行數(shù)控化改造,主要是將縱向和橫向進(jìn)給系統(tǒng)改造為用數(shù)控裝置控制的、能獨(dú)立運(yùn)動的進(jìn)給伺服系統(tǒng)；刀架改造成為能自動換刀的回轉(zhuǎn)刀架。由于加工過程中的切削參數(shù)、切削次序和刀具都會按程序自動進(jìn)行調(diào)節(jié)和更換，再加上縱向和橫向進(jìn)給聯(lián)動的功能，數(shù)控改裝后的車床就可以加工出各種形狀復(fù)雜的回轉(zhuǎn)零件，并能實(shí)現(xiàn)多工序自動車削。 3.1.3設(shè)計要求 總體方案設(shè)計應(yīng)考慮數(shù)控系統(tǒng)的運(yùn)動方式、伺服系統(tǒng)的類型、數(shù)控系統(tǒng)的選擇，以及傳動方式和執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選擇等。在制定總體方案時，要滿足下列要求： 1）臥式車床數(shù)控化改造后應(yīng)具有定位、縱向和橫向的直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)功能，還要求能暫停，進(jìn)行循環(huán)加工和螺紋加工等，因此，數(shù)控系

15、統(tǒng)選擇連續(xù)控制系統(tǒng)。 2）車床數(shù)控化改裝后屬于經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床，在保證一定加工精度的前提下，應(yīng)簡化結(jié)構(gòu)，降低成本。因此，進(jìn)給系統(tǒng)采用步進(jìn)電動機(jī)開環(huán)控制系統(tǒng)。 3）在臥室車床最大加工尺寸、加工精度、控制速度，以及經(jīng)濟(jì)性等條件下，經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床一般采用經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)。 4）重新設(shè)計自動回轉(zhuǎn)刀架及其控制電路。 5）縱向和橫向幾給是兩套獨(dú)立的傳動鏈，它們由步進(jìn)電動機(jī)、齒輪副、絲杠螺母副組成，其傳動比應(yīng)滿足機(jī)床所要求的分辨率。 6）為了保證進(jìn)給伺服系統(tǒng)的傳動精度和平穩(wěn)性要求，選用摩擦小、傳動效率高的滾珠絲杠螺母副，并應(yīng)有預(yù)緊機(jī)構(gòu)，以提高傳動剛度，消除間隙。齒輪副也應(yīng)有消除齒

16、側(cè)間隙的機(jī)構(gòu)。 3.2 數(shù)控系統(tǒng)介紹 3.2.1操作臺介紹 華中“世紀(jì)星”HNC-21T是一基于嵌入式工業(yè)PC的開放式數(shù)控系統(tǒng)，配備高性能32位微處理器、內(nèi)裝式PLC及彩色LCD顯示器。采用國際標(biāo)準(zhǔn)G代碼編程，與各種流行的CAD/CAM自動編程系統(tǒng)兼容。 1）、操作臺結(jié)構(gòu) HNC-21T車床數(shù)控裝置操作臺為標(biāo)準(zhǔn)固定結(jié)構(gòu)，外形尺寸為420310110毫米 （WHD），如圖3-1所示。 圖3-1 NC-21T車床數(shù)控裝置操作臺 2）、 顯示器 操作臺的左上部為7.5彩色液晶顯示器，分辨率為640480。 3）、 NC鍵盤

17、 NC鍵盤包括精簡型MDI鍵盤和F1~F10十個功能鍵。 標(biāo)準(zhǔn)化的字母數(shù)字式鍵盤的大部分鍵具有上檔鍵功能，當(dāng)“UPPER”鍵有效時，指示燈亮，輸入的是上檔鍵。 NC鍵盤用于零件程序的編制、參數(shù)輸入、MDI及系統(tǒng)管理操作等。 4）、 機(jī)床控制面板 標(biāo)準(zhǔn)機(jī)床控制面板的大部分按鍵（除“急停”按鈕外）位于操作臺的下部。 機(jī)床控制面板用于直接控制機(jī)床的動作或加工過程。 3.2.2軟件操作界面 HNC-21T的軟件操作界面如圖3-2所示。其界面由如下幾個部分組成： 圖3-2 NC-21T的軟件操作界面 1、 圖形顯示窗口

18、 2、 菜單命令條 3、 運(yùn)行程序索引 4、 選定坐標(biāo)系下的坐標(biāo)值，坐標(biāo)系可在機(jī)床坐標(biāo)系/工件坐標(biāo)系/相對坐標(biāo)系之間切換；顯示值可在指令位置/實(shí)際位置/剩余進(jìn)給/跟蹤誤差/負(fù)載電流/補(bǔ)償值之間切換。 5、 工件坐標(biāo)零點(diǎn)在機(jī)床坐標(biāo)系下的坐標(biāo) 6、 輔助功能M、S、T；當(dāng)前刀位CT、選擇刀位ST 7、 當(dāng)前加工程序行 8、 當(dāng)前加工方式、系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)及當(dāng)前時間 9、 當(dāng)前坐標(biāo)、剩余進(jìn)給 10、直徑/半徑編程、公制/英制編程、每分鐘進(jìn)給/每轉(zhuǎn)進(jìn)給、快速修調(diào)、進(jìn)給修調(diào)、主軸修調(diào)倍率 第4章 機(jī)床進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的設(shè)計和計算 4.1進(jìn)給伺服

19、系統(tǒng)機(jī)械部分的結(jié)構(gòu)改造設(shè)計方案 4.1.1縱向進(jìn)給機(jī)械結(jié)構(gòu)改造方案 拆除原機(jī)床的進(jìn)給箱、溜板箱、滑動絲杠、光杠等，裝上步進(jìn)電機(jī)、齒輪減速箱和滾珠絲杠螺母副。為了提高支承剛度，采用向心推力球軸承對加止推軸承支承方式。齒輪間隙采用雙薄片調(diào)隙方式。 利用原機(jī)床進(jìn)給箱的安裝孔和銷釘孔安裝齒輪箱體。滾珠絲桿仍安置在原來的位置，兩端仍采用原固定方式。這樣可減少改裝工作量，并由于滾珠絲杠的摩擦系數(shù)小于原絲杠，且外徑比原先的大，從而使縱向進(jìn)給整體剛度只可能增大。 縱向進(jìn)給機(jī)構(gòu)都采用了一級齒輪減速。雙片齒輪間沒有加彈簧自動消除間隙。因?yàn)閺椈傻膹椓茈y適應(yīng)負(fù)載的變化情況。當(dāng)負(fù)載大時，彈簧彈力顯小，起不到消

20、除間隙之目的；當(dāng)負(fù)載小時，彈簧彈力又顯大，則加速齒輪的磨損。因此，采用定期人工調(diào)整、螺釘緊固的辦法消除間隙。 4.1.2橫向進(jìn)給機(jī)械結(jié)構(gòu)改造方案 拆除原中拖板絲桿，安裝滾珠絲桿副，為提高橫向進(jìn)給系統(tǒng)剛度，支承方式采用兩端裝止推軸承。步進(jìn)電機(jī)、齒輪箱安裝于機(jī)床后側(cè)，為了使減速機(jī)構(gòu)不影響走刀，同時消除傳動過程的沖擊，減速機(jī)構(gòu)采用二級傳動，從動輪采用雙薄片錯位消除間隙。 4.2進(jìn)給伺服機(jī)構(gòu)機(jī)械部分的設(shè)計計算 4.2.1進(jìn)擇脈沖當(dāng)量 根據(jù)機(jī)床精度要求確定脈沖當(dāng)量，縱向:0.01mm/步，橫向:0.005mm/步(半徑)。 4.2.2計算切削力 （1）縱車外圓 主切削力Fz(N)按經(jīng)驗(yàn)公

21、式估算: Fz=0.67Dmax1.5 （4-1） =0.67 x 4001.5 =5360 按切削力各分力比例: Fz:Fx:Fy=l:0.25:0.4

22、 Fx = 5360 x 0.25 = 1340 Fy = 5360 x 0.4 = 2144 （2）橫切端面 主切削力F’z(N)可取縱切的1/2: 此時走刀抗力為F’y(N)，吃刀抗力為F’x(N)。仍按上述比例粗略計算: F’z:F’y:F’x=1:0.25:0.4 F’y=2680 x 0.25 = 670 F’x=2680 x 0.4 = 1072 4.3滾珠絲杠螺母

23、副的計算和選型 滾珠絲杠螺母副的設(shè)計首先要選擇結(jié)構(gòu)類型：確定滾珠循環(huán)方式，滾珠絲杠副的預(yù)緊方式。結(jié)構(gòu)類型確定之后，再計算和確定其他技術(shù)參數(shù)，包括：公稱直徑d0（絲杠外徑d）、導(dǎo)程L0、滾珠的工作圈數(shù)j、列數(shù)K、精度等級等。 滾珠循環(huán)方式可分為外循環(huán)和內(nèi)循環(huán)兩大類，外循環(huán)又分為螺旋槽式和插管式。我們在此選用螺旋槽式外循環(huán)：在螺母外圓上銑出螺旋槽，槽的兩端鉆出通孔，同螺母的螺紋滾道相切，形成滾珠返回通道。為防止?jié)L珠脫落，螺旋槽用鋼套蓋住。在通孔口設(shè)有擋珠器，引導(dǎo)滾珠進(jìn)入通孔。擋珠器用圓鋼彎成弧形桿，并焊上螺栓，用螺帽固定在螺母上。它的優(yōu)點(diǎn)是：工藝簡單，螺母外徑尺寸較小。缺點(diǎn)是：螺旋槽同通孔不易

24、連接準(zhǔn)確，擋珠器鋼性差、耐磨性差。 滾珠絲杠副的預(yù)緊方法有：雙螺母墊片式預(yù)緊、雙螺母螺紋式預(yù)緊、雙螺母齒差式預(yù)緊、單螺母變導(dǎo)程預(yù)緊以及過盈滾珠預(yù)緊等。 4.3.1縱向進(jìn)給絲杠 （1）計算進(jìn)給率引力Fm(N) 縱向進(jìn)給為綜合型導(dǎo)軌： 式中： K－－考慮顛復(fù)力矩影響的實(shí)驗(yàn)系數(shù)，綜合導(dǎo)軌取K＝1.15; --滑動導(dǎo)軌摩擦系數(shù):0.15--0.18; G ----溜板及刀架重力: G = 800N。 （2） 計算最大動負(fù)載c:

25、 （4-2） 式中:L0 ——滾珠絲杠導(dǎo)程，初選L0=6mm; vs——最大切削力下的進(jìn)給速度，可取最高進(jìn)給速度的（1/2～1/3），此處vs＝0.6m/min； fw——運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)，按一般運(yùn)轉(zhuǎn)取fw＝1.2～1.5； L——壽命、以106轉(zhuǎn)為1單位。 （3）滾珠絲杠螺母副的選型和校核 可采用外循環(huán)螺紋調(diào)整預(yù)緊的雙螺母滾珠絲杠副，1列2.5圈，其額定動負(fù)載為16400N，精度等級選3級。 傳動效率計算

26、 （4-3） 式中：γ——螺旋升角，W1L4O0bγ=2044 φ——摩擦角取10滾動摩擦系數(shù)0.003～0.004 （4）剛度驗(yàn)算 一般滾珠絲杠比較細(xì)長，它的剛度應(yīng)該給與充分重視。 先畫出此縱向進(jìn)給滾珠絲杠支承方式草圖。最大牽引力為2530N。支承間距L=15OOmm絲杠螺母及軸承均進(jìn)行預(yù)緊，預(yù)緊力為最大軸向負(fù)荷的1/3。 圖4-1 縱向進(jìn)給系統(tǒng)計算簡圖 （4.1）絲杠的拉伸或壓縮變形量δ1 根據(jù)Pm=2530N,Do=40mm, 查資料可查出δL/L=l.2﹡lO-5，可算出: δ1=δL/L1500=

27、1.210-51500=1.810-2(mm) 由于兩端均采用向心推力球軸承，且絲杠又進(jìn)行了預(yù)拉伸，故其拉壓剛度可以提高4倍。其實(shí)際變形量δ‘1 (mm)為: （4.2）滾珠與螺紋滾道間接觸變形δ2 查資料W系列1列2.5圈滾珠和螺紋滾道接觸變形量δQ 因進(jìn)行了預(yù)緊， (4.3)、支承滾珠絲杠軸承的軸向接觸變形δ3 采用8107型推力球軸承，d1=35mm，滾動體直徑dQ=6.35mm，滾動體數(shù)量z=18, 注意，此公式中Fm單位應(yīng)為kgf 因施加預(yù)緊力，故 根據(jù)以上計算： 定位精度 （5）穩(wěn)定性校核 滾珠絲杠兩端推力軸承

28、，不會產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象不需作穩(wěn)定性校核。 4.3.2橫向進(jìn)給絲杠 （1）計算進(jìn)給牽引力F‘m: 橫向?qū)к墳檠辔残?，計算如? （2）計算最大動負(fù)載c （3）選擇滾珠絲杠螺母副 查資料，W1L20051列2.5圈外循環(huán)螺紋預(yù)緊滾珠絲杠副，額定動載荷為8800N，可滿足要求，選定精度為3級。 （4）傳動效率計算 （5）剛度驗(yàn)算 橫向進(jìn)給絲杠支承方式如圖4-2所示，最大牽引力為2425N，支承間距L=450mm，因絲杠長度較短，不需預(yù)緊，螺母及軸承預(yù)緊。 圖4-2 計算如下： (

29、5.1)、絲杠的拉伸或壓縮變形量δ1 (mm) 查圖4-3，根據(jù)Fm＝2023N，D。=2Omm，查出δL /L=5lO-5，可算出 圖4-3 橫向進(jìn)給系統(tǒng)計算簡圖 (5.2)、滾珠與螺紋滾道間接觸變形δ2 查資料： 因進(jìn)行了預(yù)緊δ2=1/2δQ=0.5*8.5=4.25m (5.3)、支承滾珠絲杠的軸承的軸向接觸變形δ3 采用8102推力球軸承，dQ=4.763,z=12，d=l5mm 考慮到進(jìn)行了預(yù)緊，故 綜合以上幾項(xiàng)變形量之和: 顯然此變形量已大于定位精度的要求，應(yīng)該采取相應(yīng)的措施修改設(shè)計，因橫向溜板空間限制，不宜再加大滾珠絲杠直徑，故采用

30、貼塑導(dǎo)軌減小摩擦力，從而減小最大牽引力。重新計算如下: 從資料查出，當(dāng)Fm’=1155N時，δL/L=2.4lO-5 δ2和δ3不變，則δ＝δ1＋δ2＋δ3＝0.0108＋0.0043＋0.0047＝0.0198mm定位精度為0.lmm，故此變形量仍不能滿足，如果將滾珠絲杠再經(jīng)過預(yù)拉伸，剛度還可提高四倍，則變形量可控制在要求的范圍之內(nèi)。 從上面計算過程可以看出，設(shè)計的過程要經(jīng)過反復(fù)修改參數(shù)，反復(fù)計算才能達(dá)到滿意的結(jié)果。 （6）穩(wěn)定性校核 計算臨界負(fù)載其FK(N) 式中： E——材料彈性模量，鋼:E＝20.61O6N/cm2 I——截面慣性矩（cm4）絲杠：，di

31、為絲杠內(nèi)徑； （4-4） L——絲杠兩支承端距離 (cm)； fZ-一絲杠支承方式系數(shù)，從表4-13中查出，一端固定，一端簡支fZ =2.00 （一般[nk]=2.5～4） 此滾珠絲杠不會產(chǎn)生失穩(wěn)。 4.4縱向及橫向滾珠絲杠副幾何參數(shù) 其幾何參數(shù)如表4-1所示: 表4-1 名稱 符號 公式 公稱直徑 35 20 導(dǎo)程 6 5 接觸角 37’ 433’ 鋼球直徑(㎜) 3.969 3.175 滾道法面半徑 2.064 1.651 偏心距 0.056

32、 0.045 螺紋升角 37’ 433’ 螺桿外徑 34 19.4 螺桿內(nèi)徑 30.984 16.78 螺桿紋接觸直徑 31.258 16.835 螺母螺紋直徑 39.365 23.212 4.5齒輪傳動比計算 4.5.1縱向進(jìn)給齒輪箱傳動比計算 已確定縱向進(jìn)給脈沖當(dāng)量δp＝0.01滾珠絲杠導(dǎo)程L0=6mm，初選步進(jìn)電機(jī)步距角0.750?？捎嬎愠鰝鲃颖萯 可選定齒輪齒數(shù)為， 或 4.5.2橫向進(jìn)給齒輪箱傳動比計算 已確定橫向進(jìn)給脈沖當(dāng)量δp＝O.005，滾珠絲杠導(dǎo)程L0＝5mm，初選步進(jìn)電機(jī)步距角0.

33、750可計算傳動比i: 考慮到結(jié)構(gòu)上的原因，不使大齒輪直徑太大，以免影響到橫向溜板的有效行程，故此處可采用兩級齒輪降速: 因進(jìn)給運(yùn)動齒輪受力不大，模數(shù)m取2。相關(guān)參數(shù)如表4-2所示： 表4-2 齒數(shù) 32 40 24 40 20 25 分度圓 64 80 48 80 40 50 齒頂圓 68 84 52 84 44 54 齒根圓 59 75 43 75 35 45 齒寬 （6~10）m 20 20 20 20 20 20 中心距 72 64 45 第五章

34、 CA6140車床進(jìn)給部分電機(jī)的選擇 5.1縱向進(jìn)給步進(jìn)電機(jī)計算 5.1.1等效傳動慣量計算 方法計算如下表示。傳動系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總傳動慣量JΣ(kg?cm2)可有下式計算： JΣ=Jm+J1+（Z1Z2）2〔(J2+Js)+Gg(L02π)2〕 （5-1） 式中：Jm—步進(jìn)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量(kg?cm2) J1，J2—齒輪Z1、Z2的轉(zhuǎn)動慣量(kg?cm2) Js—滾珠絲杠傳動慣量(kg?cm2) 參考同類型機(jī)床，初選反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)150BF，其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量Jm=10(kg?cm2) J1=0.7810－3d14L1=0.7810

35、－36.422=2.6 kg?cm2 J2=0.7810－3d24L2=0.7810－3822=6.39 kg?cm2 Js=0.7810－344150=29.952 kg?cm2 G=800N 代入上式： JΣ=Jm+J1+（Z1Z2）2〔(J2+Js)+Gg(L02π)2〕 =10+2.62+(3240)2〔(6.39+29.592)+8009.8(0.62π)2〕 =36.355 kg?cm2 考慮步進(jìn)電機(jī)與傳動系統(tǒng)慣量匹配問題。 JmJΣ=1036.355=0.275 基本滿足慣量匹配的要求。 5.1.2電機(jī)力矩計算 機(jī)床在不同的工況下，其所需轉(zhuǎn)距不同，

36、下面分別按各階段計算： A.快速空載啟動力矩M起 在快速空載起動階段，加速力矩占的比例較大，具體計算公式如下： M起=Mamax+Mf+Ma Mamax=JΣε= JΣnnax10－2/(60ta/2π) = JΣ2πnmax10－2/(60ta) nmax=νmaxθbδp360 將前面數(shù)據(jù)代入，式中各符號意義同前。 nmax=νmaxθbδp360=24000.75(0.01360)=500r/min 啟動加速時間ta=30ms Mamax=JΣ2πnmax10－2/(60

37、ta) =36.3552π500102/(600.03) =634.5Ncm 折算到電機(jī)軸上的摩擦力距Mf： Mf=FOL02πηi=f(Pz+G)L0(2πηZ2Z1) =0.16(5360+800)0.6(2π0.81.25)=94 Ncm 附加摩擦力距M0 MO=FPOL0(1－η02)/2πηi=13FtL0(1－η02)(2πηZ2Z1) =1325300.6(1－0.92)( 2π0.81.25) =805.30.19=15.3Ncm 上述三項(xiàng)合計： M起=Mamax+Mf+Ma=634.5+

38、94+15.3=743.8Ncm B．快速移動時所需力矩M快。 M快=Mf+M0=94+15.3=109.3Ncm C．快速切削負(fù)載時所需力矩 M切 M切=Mf+M0+Mt=Mf+M0+ FOL02πηi =94+15.3+13400.6(2π0.81.25) =94+15.3+127.96 =237.26Ncm 從上面計算可以看出，M起、M快和M切三種工況下，以快速空載起動所需力矩最大，以此項(xiàng)作為初選步進(jìn)電機(jī)的依據(jù)。 從下表查出，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)為三相六拍時 λ=MqMjmax=0.951 最大靜力矩Mjmax=743.80.951=782Ncm 按此最大靜力矩從下表查

39、出，150BF002型最大靜轉(zhuǎn)矩為13.72Nm。大于所需最大靜轉(zhuǎn)矩，可作為初選型號，但還需進(jìn)一步考核步進(jìn)電機(jī)起動矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性。 5.1.3計算步進(jìn)電機(jī)空載起動頻率和切削時的工作頻率 ===4000 HZ ===1000 HZ 從表中查出150BF002型步進(jìn)電機(jī)允許的最高空載起動頻率為2800Hz運(yùn)行頻率為8000Hz,再從下表中查出130BF001型步進(jìn)電機(jī)起動矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性曲線如圖2-3，2-4所示。當(dāng)步進(jìn)電機(jī)起動時，f起=2500時，M=100Ncm,遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足此機(jī)床所要求的空載起動力矩（782Ncm）直接使用則會產(chǎn)生失步現(xiàn)象，所以必須采用升降速控制（用

40、軟件實(shí)現(xiàn)），將起動頻率降到1000Hz時，起動力矩可增加到588.4Ncm，然后在電路上再采用高低壓驅(qū)動電路，還可將步進(jìn)電機(jī)輸出力矩擴(kuò)大一倍左右。 圖5-1 130BF001 型運(yùn)行距頻特性 圖5-2 130BF001 啟動型距頻特性 當(dāng)快速運(yùn)動和切削進(jìn)給時，130BF001型步進(jìn)電機(jī)運(yùn)行矩頻特性完全可以滿足要求。 5.2橫向進(jìn)給步進(jìn)電機(jī)計算 5.2.1等效傳動慣量計算 橫向傳動系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總的轉(zhuǎn)動慣量J可由下式計算 JΣ=Jm+J1+（Z1Z2）2{(J2+J3)+Z3Zф〔(Jφ+J

41、ξ)+Gg(L02π)2} （5-2） 式中各符號意義同前，其中 J1=0.7810－3d14L1=0.7810－34.822=0.83kg?cm2 J2=0.7810－3d24L2=0.7810－3842=6.4 kg?cm2 J3=0.7810－3d24L3=0.7810－3442=0.4 kg?cm2 J4=0.7810－3d24L4=0.7810－3542=0.98 kg?cm2 Js=0.7810－32445=0.56kg?cm2 G=600n Jm=4.7 （初選反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)為110BF） 代入上式為： JΣ=Jm+J1+（Z1Z2）2{(J2+J3)+

42、Z3Zф〔(Jφ+Jξ)+Gg(L02π)2〕} =4.7+0.83+(2410)2{(6.4+0.4)+(2025)2[(0.98+0.56)+60010(0.52π)2]} =8.42kgcm2 考慮到步進(jìn)電機(jī)與傳動系統(tǒng)慣量的匹配問題 JmJΣ=4.78.42=0. 558 基本滿足慣量匹配要求 5.2.2電機(jī)力矩計算 A.快速空載起動力矩M M起=Mamax+Mf+Ma （5-3） Mamax=JΣε= JΣnnax10－2(60ta2π) = J

43、Σ2πnmax102(60ta) 式中： nmax=νmaxθbδp360 =12000.75(0.005360)=500r/min ta=30ms Mamax=JΣ2πnmax102(60ta) =8.422π500102(600.03) =147Ncm 折算到電機(jī)軸上的摩擦力矩Mf Mf=FOL02πηi=f(Pz+G)L0(2πηZ2Z1) =0.2(2680+600)0.50.48(2π0.8) =31.3Ncm 附加摩擦力矩M0 MO=FPOL0(1－η02)2πηi=13FˊtL0(1－η02)(2πηZ2Z1)

44、 =1320230.50.48(1－0.92)( 2π0.8) =6.1Ncm 上述三項(xiàng)合計： M起=Mamax+Mf+Ma=147+31.3+6.1=184.4Ncm B．快速移動時所需力矩M快。 M快=Mf+M0=31.3+6.1=37.4Ncm C.最大切削福載時所需力矩M切 M切=Mf+M0+Mt=Mf+M0+ FOL02πηi =37.4+10720.50.48(2π0.8) =88.6Ncm 由上面計算可以看出, M起、M快和M切三種工況下，以快速空載起動所需力矩最大，故以此項(xiàng)作為選擇步進(jìn)電機(jī)的依據(jù)。根據(jù)步進(jìn)電機(jī)轉(zhuǎn)矩Mq與最大靜轉(zhuǎn)矩Mjmax的關(guān)系

45、可知，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)為三相六拍時：λ=MqMjmax=0.866 最大靜力矩Mjmax=184.40.866=213Ncm 查BF反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)技術(shù)參數(shù)得，110BF003型步進(jìn)電機(jī)最大靜轉(zhuǎn)矩為7.84Nm。大于所需最大靜轉(zhuǎn)矩，可作為初選型號，但必須進(jìn)一步考核步進(jìn)電機(jī)起動矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性。 5.2.3計算步進(jìn)電機(jī)空載起動頻率和切削時的工作頻率 Fk=1000Vmax60δp =10002.4600.01=4000Hz Fe=1000Vs60δp =10000.6600.01=1000Hz 由110BF003型步進(jìn)電機(jī)的技術(shù)參數(shù)可知其最高空載起動頻率為1500Hz，運(yùn)行頻率為

46、7000Hz。根據(jù)110BF003型電機(jī)的起動距頻特性和運(yùn)行矩頻特性曲線可以看出，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)起動時F=1500Hz，M=98Ncm，小于機(jī)床所需的起動力矩（184.4Ncm），直接使用會產(chǎn)生失步現(xiàn)象，所以必須采用升降速控制（用軟件實(shí)現(xiàn)）。將起動頻率降為1000Hz時，既可滿足要求。當(dāng)機(jī)床快速起動和切削進(jìn)給時，則完全滿足運(yùn)行矩頻要求。 第6章 CA6140車床刀架部分的改造 6.1刀架的選用 電動刀架可分為四或六工位（即刀架上可裝四或六把刀具），機(jī)床數(shù)據(jù)MD14510[20]所設(shè)定的數(shù)據(jù)應(yīng)與刀架工位相吻合。每

47、把刀具都有一固定刀號，通過霍爾開關(guān)進(jìn)行到位檢測。到位信號經(jīng)故障設(shè)置引至I/O演示板下方的接插件上。根據(jù)實(shí)際需求我們選用四工位刀架。 6.2電動刀架工作原理 系統(tǒng)發(fā)出換刀信號，刀架電機(jī)正轉(zhuǎn)繼電器動作，電機(jī)正轉(zhuǎn)，通過減速機(jī)構(gòu)和升降機(jī)構(gòu)將上刀體上升至一定位置，離合盤起作用，帶動上刀體旋轉(zhuǎn)到所選擇刀位，發(fā)訊盤發(fā)出刀位信號，刀架電機(jī)反轉(zhuǎn)繼電器動作，電機(jī)反轉(zhuǎn)，完成初定位后上刀體下降，齒牙盤嚙合，完成精確定位，并通過升降機(jī)構(gòu)鎖緊刀架。 6.3 改造后的刀架 改造后的刀架如圖6-1所示，刀架尺寸如表6-1所示。 圖6-1 改造后的刀架 表6-1刀架

48、尺寸 H1 236mm H3 80mm H2 40mm H4 20mm B 230mm B1 115mm A 90mm L1 379mm 6.4刀架的電氣控制 刀架電氣控制原理如圖6-2、6-3所示 圖6-2刀架電氣控制原理圖 圖6-3刀架電氣控制原理圖 6.5刀架的安裝 刀架安裝時拆除原手動刀架和小拖板,安裝由微機(jī)控制的四工位電動刀架。根據(jù)車床的型號及主軸中心高度,選用LD4-I型四工位電動刀架。安裝時,去掉車床小拖板,置刀架于中拖板上,卸掉

49、電機(jī)風(fēng)罩,逆時針方向轉(zhuǎn)動電機(jī),或轉(zhuǎn)動軸承蓋處之內(nèi)六角螺孔,使刀架轉(zhuǎn)動到45左右時,裝上螺釘,然后固定刀架即可。電動刀架的安裝較為方便,安裝時須注意以下兩點(diǎn): （1）電動刀架的兩側(cè)面與原車床縱、橫向的進(jìn)給方向平行。 （2）電動刀架與系統(tǒng)的連線在安裝時應(yīng)合理,以免加工時切屑、冷卻液及其它雜物磕碰電動刀架連線。 第7章 機(jī)床的安裝調(diào)試與驗(yàn)收 7.1 數(shù)控系統(tǒng)調(diào)試 7.1.1 華中數(shù)控系統(tǒng)與車床間I/O信號的處理 車床至數(shù)控系統(tǒng)的輸入信號。 輸入信號包括各種位置、速度及操作信號。主要有：①主軸編碼器向數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出的PAS、PAS*、PBS、PBS*、PCS、PCS*信號，用

50、于位置和速度及判向。②X、Z軸參考點(diǎn)開關(guān)SQ2、SQ3及行程限位開關(guān)SQ4—SQ7分別用做減速回零和超程保護(hù)。③限位暫時解除開光，當(dāng)X、Z軸產(chǎn)生超程保護(hù)后。按下此開關(guān)暫時解除超程信號，然后反向運(yùn)行到正常行程范圍內(nèi)。④X、Z軸步進(jìn)驅(qū)動器報警信號，當(dāng)驅(qū)動器故障時，向數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出信號進(jìn)行功能保護(hù)。⑤刀架信號板，由霍爾元件及磁柱組成，在換刀時檢測到信號T01—T04。⑥急停開關(guān)，用于在緊急情況下停止機(jī)床的所有輸出。 數(shù)控系統(tǒng)至機(jī)床的輸出信號。 ①對主軸的控制信號，數(shù)控系統(tǒng)向變頻器發(fā)出0—10VDC的模塊電壓控制變頻器的輸出頻率，從而實(shí)現(xiàn)自動無級調(diào)速。②主軸控制信號（M03—M05 功能及制動信號）

51、。③自動潤滑信號。潤滑信號M32可定時控制潤滑系統(tǒng)泵的接通，對導(dǎo)軌、刀架等運(yùn)動機(jī)構(gòu)及時補(bǔ)充潤滑油。④冷卻液信號。利用冷卻信號M08控制冷卻泵工作，讓冷卻液帶走車削時產(chǎn)生的熱量以保護(hù)刀具和工件。⑤X、Z軸運(yùn)動信號。數(shù)控系統(tǒng)給驅(qū)動器送出信號有步進(jìn)脈沖信號（CP+、CP-）方向信號（DIR+、DIR-）：驅(qū)動使能信號EN1。⑥換刀信號。可使刀架正傳TL+及刀架反轉(zhuǎn)TL-，也可在程序中編入刀具號。 7.1.2數(shù)控車床的幾種過程原理分析及相應(yīng)參數(shù)的設(shè)置 1、主軸停止 在程序中執(zhí)行M05指令或手動停止主軸時，系統(tǒng)斷開主軸電機(jī)的電源。然后經(jīng)適當(dāng)延時后發(fā)出制動信號并保持一定時間，使主軸停止。其中主軸斷電

52、后延時由參數(shù)D087、D088設(shè)定，制動信號保持時間由參數(shù)D089、D090設(shè)定。因主軸變?yōu)樽冾l驅(qū)動，則設(shè)定P001.5=1，初始運(yùn)行時，綜合調(diào)整P021（主軸模擬調(diào)整數(shù)據(jù)）、P036（主軸速度偏置補(bǔ)償）、P037—P040（模擬給定10V時對應(yīng)齒輪1—4擋的轉(zhuǎn)速，最終使指令轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)速一致。有關(guān)參數(shù)設(shè)定為：①主軸斷電至開始制動時間T1，D087=01001001（低位字節(jié)）；D088=00000000（高位字節(jié)），則T1=16（256D088+D087）=1168ms。②主軸抱閘時間T2，D089=01111101（底位字節(jié)），D090=00000000，則T2=16（256D090+D0

53、89）=2000ms。③主軸編碼器的齒輪倍率參數(shù)P006.6=0，P006.7=0。 2、回零點(diǎn)。 零點(diǎn)是機(jī)床的編程坐標(biāo)基準(zhǔn)點(diǎn)，是機(jī)床正常、精確工作的基礎(chǔ)。系統(tǒng)每次上電后都應(yīng)多兩軸回零。每軸用一個感應(yīng)開關(guān)SQ2（X軸）、SQ3（Z軸）作為減速信號和零位信號。回零操作時，兩軸先以P022、P023設(shè)定的快速負(fù)向運(yùn)動，得到減速信號后，開始逐漸減速到零。然后以P033設(shè)定的回零速度反向運(yùn)動，再次收到SQ2、SQ3信號時停止運(yùn)動，此時的位置就是坐標(biāo)零點(diǎn)。其中需要設(shè)定的參數(shù)為：用感應(yīng)開關(guān)P007.1(X軸)=1，P007.0（Z軸）=1；選擇負(fù)方向回零P006.1（X軸）=1，P006.0=(Z軸)

54、=1；有機(jī)械回零點(diǎn)P014.1(X軸)=1，P014.0(X軸)=1，P014.0(Z軸)=1；低速回零點(diǎn)速度P033=200mm/min。 3、電動刀架換刀動作及相關(guān)參數(shù)設(shè)置。 當(dāng)程序自動或手動換刀時，數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出刀架正轉(zhuǎn)信號TL﹢，然后等待相應(yīng)的刀具到位信號(T01～T04),收到到位信號后停止正轉(zhuǎn),經(jīng)過D082設(shè)定的延時后,給出反轉(zhuǎn)信號信號TL-鎖緊與否靠反轉(zhuǎn)時間D085設(shè)定,有關(guān)參數(shù)為： 1） 刀具到位信號低電平有效時P001.1=1； 2） 無刀具到位信號P041.0=0； 3） 移動一個刀位所需時間上限T3.D076,=11000111(低位字節(jié))，D077=000000

55、00（高位字節(jié)），則T3=16（256D077+D076）=3184ms； 4） 從第一把刀到最后一把刀所需時間上限T3，D078=10001110（低位字節(jié)），D079=00000000（高位字節(jié)），則T4=16（256D079+D078）=6368ms； 5） 刀架正轉(zhuǎn)停止到反轉(zhuǎn)的時間T5，D082=00000111（單字節(jié)），則T5=16D082=1008ms； 6） 刀架反轉(zhuǎn)鎖緊電間T6，D085=00111111（單字節(jié)），則T6=16D085=1008ms。 7） 總刀位數(shù)T*，D084=00000100（單字節(jié)），T*=4。 4、進(jìn)給軸調(diào)及相關(guān)參數(shù)高置。 1)軸運(yùn)動方

56、向調(diào)整，更改P008.1（X軸）和P008.0(Z軸)可使用進(jìn)給運(yùn)動方向改變； 2)數(shù)控系統(tǒng)中設(shè)有X、Z軸驅(qū)動器報警電平參數(shù)，應(yīng)將其與驅(qū)動器實(shí)際報警電平設(shè)為一致。如P009.1(X軸)=1，P009.0(Z軸)=1g表驅(qū)動報警信號為低電平有效。 3)應(yīng)正確設(shè)置電子齒輪比參數(shù)，使進(jìn)給軸的實(shí)際行程一致。其與驅(qū)動器細(xì)分檔、絲杠螺距、步距角、電動軸的減速比有關(guān)。我們設(shè)計中驅(qū)動器的細(xì)分檔為10、電機(jī)的步距角為0.75，X、Z均為1：1的齒輪傳動，絲杠螺距為4mm.5mm，因X軸為直徑編程，所以電機(jī)一轉(zhuǎn)對應(yīng)的移動量為8mm，Z軸電機(jī)一轉(zhuǎn)對應(yīng)的的移動量為5mm。則：CMR/CMD=360/（1000aL

57、，其中CMR為指令倍乘系數(shù)，CMD為指令分頻系數(shù)：a為步距角，L為電機(jī)一轉(zhuǎn)的對應(yīng)的機(jī)床移動量，則X軸；CMR/CMD=3/5：Z軸：CMR/CMD=24/25。參數(shù)設(shè)置為：PO15（X軸）=3，PO16（Z軸）=24，PO17（X軸）=5，PO18（Z軸）=25 4)快移動速度和加減速時間常數(shù)設(shè)置。PO22（X軸）=800mm/min,PO23（Z軸）=1000mm/min;PO24（X軸）=450ms，PO25（Z軸）=450ms。 5)軟限位參數(shù)。軟限位參數(shù)應(yīng)設(shè)置在硬限位正常的行程方位內(nèi)，其作用為避免因行程限位而中斷加工。起單位為um，分正、負(fù)兩個方向。可根據(jù)硬限位行程和加工方位自行設(shè)

58、定。 6)絲杠反向間隙的補(bǔ)償。進(jìn)給軸由于裝配、磨損等原應(yīng)，均存在一定的反向間隙，為提高機(jī)床的加工精度，經(jīng)測量必須設(shè)定X、Z軸的間隙補(bǔ)償值，單位為um。 5、其他有關(guān)參數(shù)的設(shè)置及傳動鏈注意事項(xiàng) 華中數(shù)控系統(tǒng)的參數(shù)分系統(tǒng)參數(shù)P、診斷參數(shù)為D、設(shè)置參數(shù)S三種。與加工程序編輯有關(guān)的參數(shù)應(yīng)根據(jù)操作員的需要來設(shè)置和修改，如公、英制編程選擇等。另外，由于驅(qū)動系統(tǒng)為步進(jìn)電機(jī)開環(huán)系統(tǒng)，運(yùn)行中應(yīng)避開起低頻震蕩區(qū)，最高移動速度也不能太高，以防失步：中間傳動鏈應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)挠杈o，以消除間隙，提高傳動剛度，消除反向空行程死區(qū)，最終提高加工精度。 只要對數(shù)控設(shè)備認(rèn)真研究摸索，逐漸積累經(jīng)驗(yàn)，然后從世界應(yīng)用出發(fā)選用成。

59、 7.2 電氣系統(tǒng)的調(diào)試 調(diào)試分為兩大步：數(shù)控系統(tǒng)外圍的調(diào)試；數(shù)控系統(tǒng)為適應(yīng)具體數(shù)控機(jī)床需要而調(diào)整機(jī)床參數(shù)，調(diào)試用戶程序，稱為弱電調(diào)試。 在整機(jī)通電前，斷開至CNC單元、伺服單元的電源插頭。這是一項(xiàng)安全措施，以防止不正確的電源進(jìn)入改造數(shù)控系統(tǒng)的損壞。 1)電源電壓調(diào)試。： 為保證人身和設(shè)備安全，必須首先確定各種電源電壓是否正常，如進(jìn)線電源、DC24V、伺服變壓器副邊電壓等。 2)各控制回路的調(diào)試。 a) 用電器的工作：分別使各用電器正常工作，如照明回路。 b) CNC的啟動停止：以上各種電源電壓正確之后，可以CNC。啟動停止電路。CNC啟動后，LED出現(xiàn)顯示。 c) 急停回路

60、：按下機(jī)床操作面板上的急停按鈕，檢查機(jī)床是否臥刻停止運(yùn)動，保證機(jī)床的安全。一般情況下，超程檢測由CNC通過參數(shù)處理（稱為軟件限位），外部的限位開關(guān)是不必要的。然而，為了避免由于伺服反饋系統(tǒng)發(fā)生故障而使機(jī)床移動超出軟件限位值，必須安裝行程限位開關(guān)（稱為硬件限位）。當(dāng)開關(guān)被擋鐵壓上后，CNC復(fù)位并進(jìn)行緊?；芈?。移動機(jī)床拖板檢查硬件限位是否能工作。 3) 限位開關(guān)超程檢測。 數(shù)控系統(tǒng)進(jìn)行超程檢測，是CNC的基本功能，稱為軟件限位。硬件限位是指通過行程開關(guān)限位。在機(jī)床回參考點(diǎn)的動作中，經(jīng)常需要軟件限位和硬件限位結(jié)合使用。若機(jī)床帶有刀庫，當(dāng)?shù)稁煸谇拔粫r，Z軸不能在參考點(diǎn)下移動，因此Z軸需要設(shè)置第二軟

61、件限位保護(hù)。 4) 軸行程的設(shè)置。 主軸控制單元（或稱主軸放大器）接收來自CNC的譯碼指令，同時接收速度反饋實(shí)施閉環(huán)控制。還通過PLC將主軸的各種實(shí)際工作狀態(tài)報告CNC，用以完成對主軸的各項(xiàng)功能控制。主軸電動機(jī)控制接口為主軸串行輸出（與模擬輸出相對，串行輸出中輸出到主軸的命令值數(shù)字?jǐn)?shù)據(jù)）。同時使用外接位置編碼器與CNC相連，用于檢測主軸的位置。 a) 使主軸能以指定的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，如S500 M03。本機(jī)床由CNC控制主軸電機(jī)的速度和極性。主軸采用高低兩檔齒輪變速，高速檔主軸與主軸電動機(jī)之間齒輪傳動比為1：1；低速檔主軸與主軸電動機(jī)之間齒輪傳動比1：4.95。需處理CNC側(cè)對主軸速度的控制的

62、接口信號及主軸控制單元側(cè)的接口信號，并設(shè)置最高速度、換檔速度等參數(shù)。 b) 使主軸能停留在某個固定位置（主軸準(zhǔn)停），如M190。為了保護(hù)刀具能準(zhǔn)確地在主軸和刀庫之間交換，必須使用主軸準(zhǔn)停功能。主軸完成信號檢測水平；P4077：準(zhǔn)停偏移量（如果定向停止位置不準(zhǔn)，將會損壞換刀裝置，可通過該參數(shù)對主軸定向位置進(jìn)行精調(diào)）。 7.3傳動絲杠的安裝與調(diào)試 1) 利用螺母的間隙調(diào)整裝置調(diào)整絲桿副間隙時，應(yīng)使調(diào)整后產(chǎn)生的預(yù)緊力以絲桿副最大負(fù)載的1/3為宜。在實(shí)際調(diào)整中，可以把車床處于最大工作負(fù)載，使絲桿內(nèi)部仍不產(chǎn)生間隙，或者間隙量小于0.01mm，而且運(yùn)轉(zhuǎn)靈活，并以次作為螺母間隙調(diào)整裝置預(yù)緊量的判斷標(biāo)準(zhǔn)

63、。 2) 傳動絲桿軸線上各聯(lián)軸套上的錐銷孔按十字分布方式進(jìn)行配作。這是因?yàn)橥宦?lián)軸套上分布的錐銷孔都按同一方向加工時，往往會引起軸心線的直線誤差增大，從而使安裝在傳動絲杠上個零件間的同軸度誤差增大，產(chǎn)生傳動附加載荷，影響絲杠副的傳動性能。 消除齒輪間隙的方法很多，用調(diào)整中心距的方法是最簡單的一種。安裝時將大齒輪所在支承架傳動中心與絲桿對中，首先固定，然后把電動機(jī)小齒輪按無間隙嚙合，調(diào)整好中心距，再固定。 3) 滾珠絲桿副的制造精度要求高，加工工藝比較復(fù)雜，都是由專業(yè)工廠按系列化進(jìn)行生產(chǎn)。因此，在進(jìn)行設(shè)備改造時，要按廠家生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行選擇。選擇合適以后，再決定被改造設(shè)備的其他相關(guān)部分的結(jié)構(gòu)和

64、尺寸。 主軸脈沖發(fā)生器的引出軸與車床主軸按1：1無間隙柔性連接傳動，連接后應(yīng)該保證兩者有很好的同步性。安裝中要注意主軸脈沖發(fā)生器是玻璃件，不能隨意敲打碰撞。使用中，車床主軸轉(zhuǎn)速不能超過主軸脈沖發(fā)生器的最高許用轉(zhuǎn)速。 4）改造后的機(jī)床專用性強(qiáng)，沒有多余的功能；結(jié)構(gòu)簡單、易于維修、改造周期短、且提高可機(jī)床的性價比；可以滿足生產(chǎn)及教學(xué)的要求。 總 結(jié) 論文介紹了數(shù)控車床改造的內(nèi)容，在此過程中我不僅運(yùn)用了以前所學(xué)的各個學(xué)科方面的知識，而且學(xué)到了課本以外的知識。在

65、此次設(shè)計過程中遇到了不少問題，也走了不少彎路，通過此次設(shè)計實(shí)踐讓我學(xué)會虛心求教，細(xì)心體察，大膽實(shí)踐。任何能力都是在實(shí)踐中積累起來的，都會有一個從不會到會，從不熟練到熟練的過程，人常說“生活是最好的老師”就是說只有在生活實(shí)踐中不斷磨練，才能提高獨(dú)立思考和解決問題的能力；同時也培養(yǎng)了自己優(yōu)良的學(xué)風(fēng)、高尚的人生、團(tuán)結(jié)和合作的精神；學(xué)會了勤奮、求實(shí)的學(xué)習(xí)態(tài)度。 勤奮就是要發(fā)奮努力、不畏艱難。唐代思想家韓愈有句名言：業(yè)精于勤，荒于嬉；行成于思，毀于隨。優(yōu)良的學(xué)業(yè)是辛勤汗水的結(jié)晶，成就只有通過刻苦的學(xué)習(xí)和拼搏才能獲得。馬克思說過：“在科學(xué)上沒有平坦的大道，只有不畏勞苦沿著陡峭山路攀登的人，才有希望達(dá)到光輝的頂點(diǎn)?！鼻髮?shí)就是腳踏實(shí)地，求真務(wù)實(shí)，謙虛謹(jǐn)慎、介驕介躁、對知識的掌握要弄通弄懂，對技術(shù)的掌握要嚴(yán)守規(guī)范、嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致、精益求精。一個人的力量是有限的，團(tuán)結(jié)合作的力量是無窮的，通過對各個設(shè)計環(huán)節(jié)的確定讓我明白：一粒沙雖小，但無數(shù)粒卻能匯成無限的沙漠；水滴雖小，卻你匯成遼闊的海洋；你的一個思想、一個方法，他的一個思想和方法，相互交流互換就有了兩個思想和方法，當(dāng)今社會競爭日益激烈，而我們現(xiàn)在就應(yīng)該學(xué)會與他人合作。 當(dāng)然，在設(shè)計實(shí)踐過程中，我們也收獲了快樂、與同學(xué)的快樂、與老師的快樂。因