可逆膠帶運輸機的設計

《可逆膠帶運輸機的設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《可逆膠帶運輸機的設計（3頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、可逆膠帶運輸機的設計 可逆膠帶運輸機的設計 【摘要】物料場或物料倉往往采用可以雙向運轉(zhuǎn)的可逆膠帶運輸機。這種膠帶運輸機的設計方法雖然和單向運輸?shù)哪z帶運輸機基本相同,但是逆向運轉(zhuǎn)引起膠帶各點的張力變化,因而影響膠帶的選擇和拉緊裝置的布置。 膠帶和拉緊裝置都是膠帶運輸機的重要組成部份,膠帶關(guān)系著運輸機能否安全地運行,它的選擇取決于最大張力,拉緊裝置用來防止膠帶與滾筒之間打滑。為了減輕重錘式拉緊裝置的錘重,拉緊裝置的布置除受工藝等條件的限制以外,均應布置在張力為最小的地方。單向運轉(zhuǎn)的膠帶運輸機的膠帶最大與最小張力點并不難確定【1】。但是雙向運轉(zhuǎn)

2、的可逆膠帶運輸機 由于各點的張力在反向時發(fā)生變化,因而必須首先研究膠帶張力的變化規(guī)律,然后才能確定張力的最大值和張力不變與變化為最小的位置及其數(shù)值。因為可逆膠帶輸送機的承載分支不能設置拉緊裝置,所以 只研究空載分支的張力變化情況就可以了。 【關(guān)鍵詞】膠帶運輸機 傳動 方式 中圖分類號：TD528文獻標識碼： A 膠帶運輸機的傳動方式很多【1】【2】。本文研究單滾筒傳動和多滾筒傳動的膠帶運輸機。多滾筒傳動的布置方式有很多種,但從圓周力的分配來看,一般只有三種情況:一是集中在一端,二是兩端成任意比例,三是兩端相等。而第二種分配情況有兩個極端,一個極端是集中于一端,另一個極端

3、是兩端相等,所以只要研究這兩個極端情況,也就可以看出何種布置方式最適宜于可逆膠帶運輸機了。又由于可逆膠帶運輸機一般是水平布置的,所以本文只研究水平布置的可逆膠帶運輸機。 本文引用符號分別表示 A、B一分別為承載分支與空載分支阻力之和； C = A / B一承載分支阻力與空載分支阻力之比； P一傳動滾筒圓周力; e一傳動滾筒張力比, T1一正轉(zhuǎn)時承載分支奔離點張力; T2一正轉(zhuǎn)時空載分支趨人點張力; T 3一正轉(zhuǎn)時空載分支奔離點張力; T4 一正轉(zhuǎn)時承載分支趨人點張力; Tx一空載分支任意點張力; 以上的正轉(zhuǎn)

4、指最大張力 出現(xiàn)在承載分支末端的傳動,參看圖1與圖4。 一、單滾簡或雙滾筒傳動 由于雙滾筒傳動相當于大張力比的單滾筒傳動,為了簡化分析,這里以單滾筒傳動 (圖1)為例分析如下: 在確定拉緊裝置的合理位置和拉緊力時,首先研究空載分支張力Tx的變化規(guī)律。根據(jù)不打滑條件和傳動關(guān)系可得: 式 中:Tx正一正轉(zhuǎn)時空載分支任意點張力, Tx反一反轉(zhuǎn)時空載分支任意點張力, P = A +B 使 (1) 式=(2) 式,便可得到張力不變點位置。 因為。 故。 即不變點。 因為A>B,故 X0 >L,即在這種可逆膠帶輸送機的全長內(nèi)不存在

5、張力不變點,參看圖2。但是可 以看出,離傳動滾筒 I 愈遠,張力的差值越小,即正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)的張力越接近。所以對于單滾筒傳動或雙滾筒傳動的可逆膠帶輸送機,拉緊裝置應設在空載分支遠離傳動滾筒的改向滾筒附近。 為了保證雙向運轉(zhuǎn)都能平穩(wěn)可靠,拉緊裝里的重量應以反轉(zhuǎn)時的較大張力Tx反為依據(jù)。由 (2) 式可得： 由此可得正轉(zhuǎn)時膠帶張力的增加值 在拉緊裝置張力為T3反的情況下，膠帶正轉(zhuǎn)時的最大張力為； 最大張力的增加率為 式 (6) 可用 圖 3 的曲線形式表示。 二、頭尾滾筒傳動 如上所述,這里只研究圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動形式。由圖4可得: 式中: 一頭尾傳動滾筒

6、按圓周力均勻分配法計算時的有效張力比【1】 由 (7)、(8) 兩式可得張力不變點的位置 (圖5) 為:X。= L/2 以上結(jié)果說明,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動膠帶運輸機的拉緊裝置設在空載分支的中間位置最好,但是這必然受到工藝或布置等條件的限制,因而實際上不得不選擇其它位置( 一般布置在端部滾筒附近)。根據(jù) 目前的設備情況,拉緊裝置最好放在兩端的任意一端,否井 1拉緊裝置須設置逆止裝置或其它其它形式的 自動控制。 為了防止逆向運輸時打滑,拉緊裝置的重量應按正轉(zhuǎn)時的較大張力T:選取,而當逆轉(zhuǎn)時膠帶張力將增加 膠帶的最大張力（反轉(zhuǎn)時）: 最大張力增加率為 式 (11

7、 可用曲線形式 (圖6) 表示 。 綜上所述,設計可逆膠帶運輸機應作如下的考慮: 1.在同等工作條件下,頭尾滾筒傳動比單滾筒傳動或雙滾筒傳動的最大張力小【1】。從本文式 (4) 與式 (9) 或 圖3與圖6也可看 出,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動比單滾筒 或雙滾筒傳動的可逆膠帶運輸機,膠帶張力增加值和最大張力增加率均低得多。因此可逆膠帶運輸機應盡可能采用圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動形式。 2單滾筒或雙滾筒傳動的可逆膠帶運輸機應將拉緊裝置布置在遠離傳動滾筒的改向滾筒附近,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動可逆膠帶運輸機應將拉緊裝置布置在空載分支的中部,但常受 條件的限

8、制,不得不布置在空載分支的頭部滾筒或尾部滾筒附近。 3可逆膠帶運輸機的計算仍可按照單向正轉(zhuǎn)時進行。對于單滾筒或雙滾筒傳動的可逆膠帶運輸機,拉緊裝置的重量按 (3) 式計算的張力確定,膠帶最大張力按 (5) 式計算,(雙滾筒傳動的張力比用兩傳動滾筒張力比之積代替),對于圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動的可逆膠帶運輸機,拉緊裝置的重量按正轉(zhuǎn)時的較大張力 T。選取,膠帶最大張力按式(1 0 )計算。 如膠帶運輸機的正反轉(zhuǎn)阻力不等,仍可參照上述進行設計,其具體數(shù)據(jù)可用逐點計算法【8】求得。 參考文獻 〔1〕田蘇:多滾筒傳動膠帶運輸機的計算《起重機運轅機械》19 76年第1期 〔2〕第一機械工業(yè)部起重運物機械研究所:高強度膠帶運輸機譯文集1974年 〔3〕火力發(fā)電廠運煤設計編寫組:火力發(fā)電廠運煤設計電力工業(yè)出版社1975年