畢業(yè)論文終稿-剛柔并聯(lián)下肢康復機器人結構設計（送全套CAD圖紙 資料打包）

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買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯編號： 畢業(yè)設計(論文)題 目： 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人結構設計2014 年 5 月 25 日買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯摘 要本次設計是對剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置的設計。在這里主要包括:滾珠絲杠傳動系統(tǒng)的設計、這次畢業(yè)設計對設計工作的基本技能的訓練，提高了分析和解決工程技術問題的能力，并為進行一般機械的設計創(chuàng)造了一定條件。整機結構主要由電動機產生動力通過聯(lián)軸器將需要的動力傳遞到絲桿上，絲桿帶動絲桿螺母，從而帶動整機運動，提高勞動生產率和生產自動化水平。更顯示其優(yōu)越性，有著廣闊的發(fā)展前途。本論文研究內容：(1) 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置總體結構設計。(2) 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置工作性能分析。(3)電動機的選擇。(4)剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置的傳動系統(tǒng)、執(zhí)行部件及機架設計。(5)對設計零件進行設計計算分析和校核。(6)繪制整機裝配圖及重要部件裝配圖和設計零件的零件圖。關鍵詞：剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置，聯(lián)軸器，滾珠絲杠買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯AbstractThis design is the design of the lower limb rehabilitation robot device mixed rigid flexible. Here mainly include: Design of ball screw drive system, the graduation design on the design of the basic skills training, enhancing the analysis and to solve engineering problems, and create a certain condition for general mechanical design.The structure is mainly produced by the motor power through the coupling will need to transfer the power to the screw rod, the screw rod drives the screw rod nut, thereby driving the movement, improve labor productivity and automation level of production. But also show its superiority, there are broad prospects for the development.The research of this thesis:(1) the rigid flexible hybrid lower limbs rehabilitative robot device structure design.(2) analysis of lower limbs rehabilitation robot device performance mixed rigid flexible.(3) the choice of motor.(4) transmission system, execution unit and frame design of rigid flexible hybrid lower limbs rehabilitative robot.(5) the design of components for the design calculation and check.(6) to draw the assembly drawing and parts assembly diagram and parts diagram design.Key words: rigid flexible hybrid lower limbs rehabilitative robot device, coupling, ball screw買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯目 錄目 錄 .....................................................................................................................................IV1 緒論......................................................................................................................................11.1 國內外研究現(xiàn)狀..................................................................................................................11.2 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人原理及結構...............................................................................11.3 本課題研究的內容及方法..................................................................................................31.3.1 主要的研究內容................................................................................................................31.3.2 設計要求............................................................................................................................32 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置總體結構設計....................................................................42.1 設計的要求與數(shù)據(jù)...............................................................................................................42.2 總體結構設計......................................................................................................................42.3 康復機器人結構設計草圖（框架圖）..............................................................................53 康復機器人結構及傳動設計..............................................................................................83.1 滾珠絲桿副的選擇..............................................................................................................93.1.1 導程確定............................................................................................................................93.1.2 確定絲桿的等效轉速........................................................................................................93.1.3 估計工作臺質量及負重....................................................................................................93.1.4 確定絲桿的等效負載........................................................................................................93.1.5 確定絲桿所受的最大動載荷..........................................................................................103.1.6 精度的選擇......................................................................................................................113.1.7 選擇滾珠絲桿型號..........................................................................................................113.2 校核.....................................................................................................................................123.2.1 臨界壓縮負荷驗證.........................................................................................................123.2.2 臨界轉速驗證..................................................................................................................133.2.3 絲桿拉壓振動與扭轉振動的固有頻率..........................................................................133.3 電機的選擇.........................................................................................................................143.3.1 電機軸的轉動慣量..........................................................................................................143.3.2 電機扭矩計算..................................................................................................................15V4 其它零部件的設計計算....................................................................................................174.1 電機軸的設計校核.............................................................................................................174.2 鍵的校核.............................................................................................................................184.3 軸承的校核.........................................................................................................................184.4 力矩電機的選取.................................................................................................................195 機架的設計..........................................................................................................................235.1 對機架結構的基本要求.....................................................................................................235.2 機架的結構.........................................................................................................................245.3 橫梁設計.............................................................................................................................255.4 機架的基本尺寸的確定.....................................................................................................255.5 主要梁的強度校核.............................................................................................................25結論..........................................................................................................................................28參考文獻..................................................................................................................................29致 謝........................................................................................................................................30買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯23456789101112131 緒論141.1 國內外研究現(xiàn)狀康復訓練機器人的主要功能是幫助患者完成各種運動功能的恢復訓練，該類產品有行走訓練、手臂運動訓練、脊椎運動訓練等?？祻蜋C器人有兩種：輔助型康復機器人和康復訓練機器人。輔助型康復機器人主要是幫助肢體運動有困難的患者完成各種動作，該類產品有機器人輪椅、機器人護士、機器人假肢、機械外骨骼等。康復機器人是康復醫(yī)學和機器人技術的完美結合，康復機器人技術在歐美等國家得到了科研工作者和醫(yī)療機構的普遍重視，許多研究機構都開展了有關的研究工作，近年來取得了一些有價值的成果。對于中風、偏癱、下肢運動機能損傷等患者來說，下肢康復訓練機器人有著很好的治療效果。國內外許多研究機構都在這方面取得了不錯的研究結果。下肢康復訓練機器人發(fā)展主要經歷了幾個階段。由早期的簡單步行訓練機發(fā)展到現(xiàn)在功能豐富、符合人體運動機理的下肢康復訓練機器人。早期發(fā)展的下肢康復訓練系統(tǒng)是借助于跑步機、懸吊系統(tǒng)等幫助患者進行運動訓練，此種產品結構簡單、價格便宜，但訓練過程中必須有專業(yè)人員的幫助，而且并不符合人體運動機理，還不能稱為康復訓練機器人，只能是一種半自動的康復訓練機械，它的功能單一、價格便宜，而且需要在專業(yè)護理人員的幫助下進行康復訓練，這種機械對下肢病情比較輕的病人較合適。1.2 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人原理及結構剛柔混聯(lián)下肢康復機器人是一種下肢內收外展訓練機器人，該機器人由支撐框架、兩套繩索牽引支鏈、一套剛柔混聯(lián)支鏈和腳踏板組成。支撐框架由型材搭建而成。兩套繩索牽引支鏈均由裝有編碼器的力矩電動機、絞盤、繩索組成，固定在支撐框架上的力矩電動機驅動絞盤轉動，從而帶動柔性繩索運動，兩套繩索牽引支鏈的繩索另一端共同連接到腳踏板上的一點處。剛柔混聯(lián)支鏈由裝有編碼器的力矩電動機、絞盤、繩索、裝有編碼器的直流電動機、絲杠螺母、滑軌、過輪和力矩傳感器組成，固定在支撐框架上的直流電動機驅動由滑軌機構約束的絲杠螺母機構，實現(xiàn)固定在螺母上的過輪平移運動；固定在支撐框架上的力矩電動機驅動絞盤轉動，帶動柔性繩索運動，繩索的另一端通過力矩傳感器和過輪后連接到腳踏板上?？捎糜谙轮珦p傷患者進行內收外展康復訓練，也可用于健康人的體育鍛煉。15本課題下肢內收外展訓練機器人由支撐系統(tǒng)框架、兩套繩索牽引支鏈、一套剛柔混聯(lián)支鏈和一個腳踏板組成。支撐系統(tǒng)框架由型材搭建而成，可根據(jù)需要任意移動；兩套繩索牽引支鏈均由裝有編碼器的力矩電動機、絞盤、繩索組成，兩個力矩電動機分別固定在框架前后位置上的同一高度處，其驅動絞盤轉動，實現(xiàn)繩索牽引，兩根牽引繩索均連接到腳踏板側面中點處；一套剛柔混聯(lián)支鏈由裝有編碼器的力矩電動機、絞盤、繩索、裝有編碼器的直流電動機、絲杠螺母、滑軌、過輪和力矩傳感器組成，固定在框架中間位置的直流電動機驅動受滑軌約束的絲杠螺母機構，固定在支撐框架上的力矩電動機驅動絞盤轉動，帶動繩索運動，該繩索的另一端通過力矩傳感器和固定在螺母上的過輪后連接到腳踏板另一側中點處。結構布置保證了連接到腳踏板上的三根繩索是處于同一平面的，且剛柔混聯(lián)支鏈的牽引繩索平分兩套繩索牽引支鏈的牽引繩索所夾角度，剛柔混聯(lián)支鏈的過輪平移方向不在三根牽引繩索所形成的平面上。這種機器人結構布置形式能夠實現(xiàn)下肢內收外展運動訓練。161.3 本課題研究的內容及方法1.3.1 主要的研究內容在查閱了國內外大量的有關剛柔混聯(lián)下肢康復機器人設計理論及相關知識的資料和文獻基礎上，綜合考慮剛柔混聯(lián)下肢康復機器人結構特點、具體作業(yè)任務特點以及剛柔混聯(lián)下肢康復機器人的推廣應用，分析確定使用剛柔混聯(lián)下肢康復機器人實現(xiàn)自動化目的。為了實現(xiàn)上述目標，本文擬進行的研究內容如下:1 根據(jù)現(xiàn)場作業(yè)的環(huán)境要求本身的結構特點，確定康復機器人整體設計方案。2 確定康復機器人的性能參數(shù)，對初步模型進行靜力學分析，根據(jù)實際情況選擇電機。3 從所要功能的實現(xiàn)出發(fā)，完成康復機器人各零部件的結構設計；4 完成主要零部件強度與剛度校核。1.3.2 設計要求1 根據(jù)所要實現(xiàn)的功能，提出康復機器人的整體設計方案；2 完成康復機器人結構的詳細設計；3 通過相關設計計算，完成電機選型；4 完成結構的設計總裝配圖、主要零件圖。買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯2 剛柔混聯(lián)下肢康復機器人裝置總體結構設計2.1 設計的要求與數(shù)據(jù)隨著老齡化的到來以及自然災害和交通事故等原因，接受康復訓練的群體人數(shù)變得越來越大，研究康復訓練機器人技術，研制康復訓練機器人產品，對和諧社會建設具有重要意義。剛柔混聯(lián)下肢康復機器人主要是針對下肢內收外展/內旋外旋運動而設計的，目的是同時實現(xiàn)下肢的上述運動模式。該機器人具有 3 個自由度，分別是平面 2 個移動和腳踏板面的 1 個轉動。柔性機構用于直接對腳踏板的牽引，而剛性支鏈是為了實現(xiàn)繩索驅動端位置的改變，實現(xiàn)不同的牽引形式。繩索和剛性支鏈構成一種剛柔混聯(lián)機器人的傳動構件。2.2 總體結構設計一般來講，主要有兩部分，一是設計一套康復機器人結構設計，固定在康復機器人的機架上。本設計只對結構進行設計。取康復機器人步進電機的脈沖當量可選為0.01mm/脈沖，步進電機的步距角 0.9°。方案1、系統(tǒng)運動方式的確定系統(tǒng)按運動方式可分為點位控制系統(tǒng)，點位直線系統(tǒng)，連續(xù)控制系統(tǒng)?？祻蜋C器人在工作臺移動過程中頭并不進行孔加工，因此裝置可采用點位控制方式。對點位系統(tǒng)的要求是快速定位，保證定位精度。2、伺服系統(tǒng)的選擇伺服系統(tǒng)實現(xiàn)位置伺服控制有開環(huán)、閉環(huán)、半閉環(huán) 3 種控制方式。開環(huán)控制的伺服系統(tǒng)存在著控制精度不能達到較高水平的基本問題，但是步進電機具有角位移與輸入脈沖的嚴格對應關系，使步距誤差不會積累；轉速和輸入脈沖頻率嚴格的對應關系，而且在負載能力范圍內不受電流、電壓、負載大小、環(huán)境條件的波動而變化的特點。并且步進電機控制的開環(huán)系統(tǒng)由于不存在位置檢測與反饋控制的問題，結構比較簡單，易于控制系統(tǒng)的實現(xiàn)與調試。并且隨著電子技術和計算機控制技術的發(fā)展，在改善步進電機控制性能方面也取得了可喜的發(fā)展。因此，在一定范圍內，這種采用步進電機作為驅動執(zhí)行元件的開環(huán)伺服系統(tǒng)可以滿足加工要求，適宜于在精度要求不很高的一般系統(tǒng)中應用。雖然閉環(huán)、半閉環(huán)控制為實現(xiàn)高精度的位置伺服控制提供了可能，然而由于在具體的系統(tǒng)中，增加了位置檢測、反饋比較及伺服放大等環(huán)節(jié)，除了在安裝18調試增加工作量和復雜性外，從控制理論的角度看，要實現(xiàn)閉環(huán)系統(tǒng)的良好穩(wěn)態(tài)和動態(tài)性能，其難度也將大為提高。為此，考慮到在康復機器人上進行設計，精度要求不是很高，為了簡化結構，降低成本，本設計采用步進電機開環(huán)伺服系統(tǒng)。3、執(zhí)行機構傳動方式的確定為確保系統(tǒng)的傳動精度和工作平穩(wěn)性，在設計機構傳動裝配時，通常提出低摩擦、低慣量、高剛度、無間隙、高諧振以及有適宜阻尼比的要求?？s短傳動鏈。縮短傳動鏈可以提高系統(tǒng)的傳動剛度，減小傳動鏈誤差?？刹捎妙A緊以提高系統(tǒng)的傳動剛度。如應用預加負載的滾動導軌和滾珠絲杠傳動副，絲杠支承設計成兩端軸向固定，并加預拉伸的結構等提高傳動剛度。采用滾珠絲杠螺母傳動副和滾動導軌。2.3 康復機器人結構設計草圖（框架圖）人體的主要尺寸:國標 GB10000-1988 給出身高、體重、上臂長、前臂長、大腿長、小腿長共六項主要尺寸數(shù)據(jù)。下表是我國成年人人體主要尺寸和坐姿人人體尺寸(摘自 GB10000-1988《中國成年人人體尺寸》):主要尺寸 男(18～60 歲) 女(15～55 歲)百分位數(shù) 5 50 95 5 50 95身高 1583 1678 1775 1484 1570 1659體重∕kg 48 59 75 42 52 66上臂長 289 313 338 262 284 308前臂長 216 237 258 193 213 234大腿長 428 465 505 402 438 476小腿長 338 369 403 313 344 376根據(jù)參數(shù)擬定如下草圖，具體見下圖表示：19上方要加支撐裝置，以分擔人體重量。右側添加導引裝置防止繩對絞盤造成損害，正視圖框架左右 1.2m，側視圖框架間距離 1m。20右側添加的導引裝置簡圖買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯3 康復機器人結構及傳動設計表 3-1 滾珠絲桿副支承支承方式簡圖 特點一端固定一端自由結構簡單，絲桿的壓桿的穩(wěn)定性和臨界轉速都較低設計時盡量使絲桿受拉伸。這種安裝方式的承載能力小，軸向剛度底，僅僅適用于短絲桿。一端固定一端游動需保證螺母與兩端支承同軸，故結構較復雜，工藝較困難，絲桿的軸向剛度與兩端相同，壓桿穩(wěn)定性和臨界轉速比同長度的較高，絲桿有膨脹余地，這種安裝方式一般用在絲桿較長，轉速較高的場合，在受力較大時還得增加角接觸球軸承的數(shù)量，轉速不高時多用更經濟的推力球軸承代替角接觸球軸承。兩端固定只有軸承無間隙，絲桿的軸向剛度為一端固定的四倍。一般情況下，絲桿不會受壓，不存在壓桿穩(wěn)定問題，固有頻率比一端固定要高?？梢灶A拉伸，預拉伸后可減少絲桿自重的下垂和熱膨脹的問題，結構和工藝都比較困難，這種裝置適用于對剛度和位移精度要求較高的場合。223.1 滾珠絲桿副的選擇滾珠絲桿副就是由絲桿、螺母和滾珠組成的一個機構。作用就是把旋轉運動轉和直線運動進行相互轉換。絲桿和螺母之間用滾珠做滾動體，絲杠轉動時帶動滾珠滾動。3.1.1 導程確定電機與絲桿通過聯(lián)軸器連接，故其傳動比 i=1, 選擇電動機的最高轉速，則絲杠的導程為cmkgfMrn .2min,/150maxmax ??最 大 轉 矩取 Ph=12mmnVPH1250/18/ee3.1.2 確定絲桿的等效轉速基本公式 in)/(rPnh=最大進給速度是絲桿的轉速 min)/(1502/8/max rVh=最小進給速度是絲桿的轉速 i/3./iniPh=絲桿的等效轉速 in)/(/)(212min1axrtttnm+式中取 故21t=in)/(03.1)/((212min1ax rtttnm=+3.1.3 估計工作臺質量及負重 估算測量物重量 NXgG19608.201=工作臺重量 m742移動部件重量 .333.1.4 確定絲桿的等效負載工作負載是指工作時，實際作用在滾珠絲桿上的軸向壓力，數(shù)值用進給牽引力的23實驗公式計算。取摩擦系數(shù)為 0.03，K 為顛覆力矩影響系數(shù)，一般取 1.1~1.5，本課題中取 1.3，則絲桿所受的力為 NGFGFGfKFZx 215-)2(03.3.12-)2( 3y12yma =++=++= ）（）（）（0in其等效載荷按下式計算（式中取 ， ）21t=1nNtnFFm49)(321mi3ax+=3.1.5 確定絲桿所受的最大動載荷 316mhkahtwm10)nT(ffFCar=fw-------負載性質系數(shù)， （查表：取 fw=1.2）ft--------溫度系數(shù)（查表：取 ft=1）fh-------硬度系數(shù)（查表：取 fh =1）fa-------精度系數(shù)（查表：取 fa =1）fk-------可靠性系數(shù)（（查表：取 fk =1）Fm------等效負載nz-------等效轉速Th ----------工作壽命，取絲桿的工作壽命為 15000h由上式計算得 Car=17300N表 3-1-1 各類機械預期工作時間 Lh24表 3-1-2 精度系數(shù) fa表 3-1-3 可靠性系數(shù) fk表 3-1-4 負載性質系數(shù) fw3.1.6 精度的選擇滾珠絲杠副的精度對電氣機床的定位精度會有影響，在滾珠絲杠精度參數(shù)中，導程誤差對機床定位精度是最明顯的。一般在初步設計時設定絲杠的任意 300 行程變m動量 應小于目標設定定位精度值的 1/3～1/2,在最后精度驗算中確定。 ，選用滾珠30V絲杠的精度等級 X 軸為 1～3 級（1 級精度最高） ，Z 軸為 2～5 級，考慮到本設計的定位精度要求及其經濟性，選擇 X 軸 Y 軸精度等級為 3 級，Z 軸為 4 級。3.1.7 選擇滾珠絲桿型號預選滾珠絲杠參數(shù)能滿足工作要求，公稱直徑 mm，螺旋升角 ，螺250?d'31???紋旋向為右旋，負荷鋼球圈數(shù)為 3 圈，定位滾珠絲杠，返向器固定式內循環(huán)，雙螺母墊片預緊，導珠管埋入式，精度等級為 5 級 。標注為 D-CZM2520-1.5-P5。在絲杠安裝前和日常維護中要涂油脂潤滑，在生產作業(yè)中要套上防護套防止灰塵和噴霧的污染腐蝕。253.2 校核滾珠絲桿副的拉壓系統(tǒng)剛度影響系統(tǒng)的定位精度和軸向拉壓震動固有頻率，其扭轉剛度影響扭轉固有頻率。承受軸向負荷的滾珠絲桿副的拉壓系統(tǒng)剛度 KO有絲桿本身的拉壓剛度 KS，絲桿副內滾道的接觸剛度 KC，軸承的接觸剛度 Ka，螺母座的剛度 Kn，按不同支撐組合方式計算而定。3.2.1 臨界壓縮負荷驗證絲桿的支撐方式對絲桿的剛度影響很大，采用一端固定一端支撐的方式。臨界壓縮負荷按下列計算： NFKLEIfFcr max201e=?式中 E------材料的彈性模量 E 鋼 =2.1X1011（N/m 2）LO-------最大受壓長度（m）K1-------安全系數(shù)，取 K1=1.3Fmax-------最大軸向工作負荷（N）f1-------絲桿支撐方式系數(shù)：f 1=15.1I=絲桿最小截面慣性距（m 4）442)2.1_(6woddI?=式中 do--------是絲桿公稱直徑（mm）dw------------滾珠直徑（mm） ，絲桿螺紋不封閉長度 Lu=工作臺最大行程+螺母長度+兩端余量26Lu=300+148+20X2=488mm支撐距離 LO應該大于絲桿螺紋部分長度 Lu，選取 LO=620mm代入上式計算得出 Fca=5.8X108N可見 Fca＞F max， 臨界壓縮負荷滿足要求。3.2.2 臨界轉速驗證滾珠絲杠副高速運轉時，需驗算其是否會發(fā)生共振的最高轉速 ，要求絲杠的最crn高轉速：2230KPAEILfnCZcr?=式中：A------絲桿最小截面：A= 24-6-22 m10*9.3.414=d-------絲杠內徑，單位 ；2dmP--------材料密度 p=7.85*103(Kg/m)--------臨界轉速計算長度，單位為cL----------安全系數(shù)，可取 =0.82K2KfZ----------絲杠支承系數(shù)，雙推-簡支方式時取 18.9經過計算，得出 = 6.3*104 ，該值大于絲杠臨界轉速，所以滿足要求。crnmin/r3.2.3 絲桿拉壓振動與扭轉振動的固有頻率絲杠系統(tǒng)的軸向拉壓系統(tǒng)剛度 Ke的計算公式LAEs/maxin=式中 A——絲杠最小橫截面， ；2()4dm??27螺母座剛度 KH=1000N/μm。當導軌運動到兩極位置時，有最大和最小拉壓剛度，其中，L 植分別為 750mm 和100mm。經計算得： min/1/2/1/ sCHe KK+=sradmWeB/k式中 K e ——滾珠絲杠副的拉壓系統(tǒng)剛度(N/μm)；KH——螺母座的剛度(N/μm)；K H=1000 N/μmKc——絲杠副內滾道的接觸剛度(N/μm)；KS——絲杠本身的拉壓剛度(N/μm)；KB——軸承的接觸剛度(N/μm)。經計算得絲杠的扭轉振動的固有頻率遠大于 1500r/min，能滿足要求。3.3 電機的選擇步進電機是一種能將數(shù)字輸入脈沖轉換成旋轉或直線增量運動的電磁執(zhí)行元件。每輸入一個脈沖電機轉軸步進一個距角增量。電機總的回轉角與輸入脈沖數(shù)成正比例，相應的轉速取決于輸入脈沖的頻率。步進電機具有慣量低、定位精度高、無累計誤差、控制簡單等優(yōu)點，所以廣泛用于機電一體化產品中。選擇步進電動機時首先要保證步進電機的輸出功率大于負載所需的功率，再者還要考慮轉動慣量、負載轉矩和工作環(huán)境等因素。3.3.1 電機軸的轉動慣量a、回轉運動件的轉動慣量 328md42LJRàá=28上式中：d—直徑,絲桿外徑 d=19.5mmL—長度=1mP—鋼的密度=7800 2kg/m經計算得 20.×=RJb、直線運動件向絲桿折算的慣量 2ú?ù?e?=àPMJL上式中：M—質量 P—絲桿螺距（m）P=0.001m經計算得 2-810*4.9kgJL×=c、聯(lián)軸器的轉動慣量查表得 204kg/.mJW=因此 28- m0.8kg4.10*9.. ×=++LR3.3.2 電機扭矩計算a、折算至電機軸上的最大加速力矩 atJnT602mxaxà=上式中： in/15axr29J=0.0028kg/m2ta—加速時間 KS—系統(tǒng)增量，取 15s-1,則 ta=0.2s3ta=經計算得 mNT×2.maxb、折算至電機軸上的摩擦力矩 IPFTà·20f=上式中：F 0—導軌摩擦力，F(xiàn) 0=Mf，而 f=摩擦系數(shù)為0.02，F(xiàn) 0=Mgf=32NP—絲桿螺距（m）P=0.001mη—傳動效率，η=0.90I—傳動比，I=1經計算得 mNTf×=75.0c、折算至電機軸上的由絲桿預緊引起的附加摩擦力矩 i2)-1(2000à·PT=上式中 P0—滾珠絲桿預加載荷≈1500Nη 0—滾珠絲桿未預緊時的傳動效率為 0.9經計算的 T0=0.05N·M則快速空載啟動時所需的最大扭矩 mNf ×=+=82.0max根據(jù)以上計算的扭矩及轉動慣量，選擇電機型號為 SIEMENS 的 IFT5066，其額定轉矩30為 6.7 。NmA買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯4 其它零部件的設計計算4.1 電機軸的設計校核可選軸的材料為 45 鋼，調質處理。電機軸的直徑為 14,由于軸的直徑小于 100mm，且由 1 個鍵槽，故將軸徑增加 5%，即將軸徑圓整為標準直徑，取 d=14mm需要驗算傳動軸薄弱環(huán)節(jié)處的傾角荷撓度。驗算傾角時，若支撐類型相同則只需驗算支反力最大支撐處傾角；當此傾角小于安裝齒輪處規(guī)定的許用值時，則齒輪處傾角不必驗算。驗算撓度時，要求驗算受力最大的齒輪處，但通?？沈炈銈鲃虞S中點處撓度（誤差<%3）.當軸的各段直徑相差不大，計算精度要求不高時，可看做等直徑，采用平均直徑進行計算，彎曲剛度驗算；的剛度時可采用平均直徑 或當量直徑 。一般將軸化1d 1d2d為集中載荷下的簡支梁，其撓度和傾角計算公式見【5】表 7-15.分別求出各載荷作用下所產生的撓度和傾角，然后疊加，注意方向符號，在同一平面上進行代數(shù)疊加，不在同一平面上進行向量疊加。通過受力分析， NdTF mnPr 7.153)012/(86/2 860/9.905.96???? ???最大撓度： ????mEIbl3 4349222max1068. 10647.583????????;6.39740614.;24mdII MPaEE?????軸 的 ；材 料 彈 性 模 量 ；式 中 ；查【1】表 3-12 許用撓度 ； ??y12..32。??所 以 合 格,yYB?4.2 鍵的校核鍵和軸的材料都是鋼，由【4】表 6-2 查的許用擠壓應力 ,取MPap120~][??其中間值， 。鍵的工作長度 ，鍵與輪榖MPap10][?? mbLl 682??鍵槽的接觸高度 。由【4】式（6-1）可得mhk5.37.5.??PaMPaldT pp 10][.1016.382???式 中 ： ；】 表鍵 【，弱 材 料 的 許 用 擠 壓 應 力鍵 、 軸 、 輪 轂 三 者 中 最；鍵 的 直 徑 ， ；為 鍵 的 寬 度 ，為 鍵 的 公 稱 長 度 ，， 圓 頭 平 鍵鍵 的 工 作 長 度 ， 為 鍵 的 高 度此 處度鍵 與 輪 轂 鍵 槽 的 接 觸 高傳 遞 的 轉 矩 264,][ ,,,5.0,;,p ?????? MPamd mbmLbll hkkNT?可見連接的擠壓強度足夠了，鍵的標記為： 20319680??TGB鍵4.3 軸承的校核⑴、軸軸承的校核Ⅰ軸選用的是深溝球軸承 6206，其基本額定負荷為 19.5KN, 由于該軸的轉速是定值，所以齒輪越小越靠近軸承，對軸承的要求越高。根據(jù)設計要求，應該min80r?對Ⅰ軸未端的滾子軸承進行校核。②軸傳遞的轉矩 nPT950?∴ mN???869.7受力 dFr 7.15302?根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為:33在水平面： NlFrAH14026387.152????在水平面： lFAV 5.183942638.5)(3210 ??????∴ NFAVH 7..102④因軸承在運轉中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力， 【4】表 13-6 查得載荷系數(shù) ，pf取 ，則有：2.1?pfNFfPAp 24.781.23.1???⑤軸承的壽命計算:所以按軸承的受力大小計算壽命hCnLh 5840.3)24.781950(6)(0316 ???故該軸承 6206 能滿足要求。⑵、其他軸的軸承校核同上，均符合要求。4.4 力矩電機的選取（1）粗略計算驅動電機的功率已知重量為 m=100kgg=10N/kg總重力 G1=mg=1000N查表 3-1 得摩擦系數(shù)為 0.03534表 3.1 摩擦系數(shù)表1）驅動功率計算則工件受到的摩擦力為： 10.35fmgN????則移行電機所需牽引力為：Ff假設直徑 R=125mm假設轉速 na=61rpm 速度 vω =πRn a=π ×0.125×61=24m/min 設功率安全系數(shù)為 1.2，驅動裝置的效率為 0.8，則需要的驅動功率為： kWFVP 05.)8106/(2.45.87).016/(2. ???????2）電動機至的總效率 ηη c—聯(lián)軸器效率， η c=0.99η b—對滾動軸承效率， η b=0.99η v—帶效率， η v=0.94η cy—效率， η cy=0。96估算傳動系統(tǒng)總效率η=η vη bη cη cy=0.94×0.99×0.99×0.96=0.883）所需電動機的功率 Pd（ kw）Pd=Pw/η =0.05/0.88=0.06kw（1） 基于電動機的以上特點，本文選用作為北京和利時電機技術有限公司部分物品與接觸的底面材料作用在的載荷（包括自重） N 金屬 木材 硬底板0～110 0.04 0.045 0.05110～450 0.035 0.035 0.05450～900 0.025 0.03 0.045≥900 0.02 0.025 0.0535110BYG 系列混合式步進電機輸送機床的驅動裝置。圖 3.4 是北京和利時電機技術有限公司部分 110BYG 系列混合式步進電機的技術數(shù)據(jù)。圖 3.4 110BYG 系列混合式步進電機的技術數(shù)據(jù)所以根據(jù)計算所得數(shù)據(jù)選擇 110BYG350DH-SAKRMA 型號的電機，圖 3.5 是 110BYG系列混合式步進電機的型號說明。圖 3.5 110BYG 系列混合式步進電機的型號說明110BYG 系列混合式步進電機的外形尺寸，如圖 3.6 所示。圖 3.6 110BYG 系列混合式步進電機的外形尺寸110BYG 系列混合式步進電機的矩頻特性曲線，如圖 3.7 所示。36圖 3.7 110BYG350DH 型電機矩頻特性曲線買文檔就送全套 CAD 圖紙 QQ:414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯5 機架的設計5.1 對機架結構的基本要求機架是整個機床的基礎支持件，一般用來放置重要部件。為了滿足機床高速度、高精度、高生產率、高可靠性和高自動化程度的要求，與普通機床相比，機床應有高的靜、動剛度，更好的抗振性。 一、對機床的機架主要在以下三個方面提出了更高的要求： 1．很高的精度和精度保持性 在機架上有很多安裝零部件的加工面和運動部件的導軌面，這些面本身的精度和相互位置精度要求都很高，而且要長時間保持。另外，機床在切削加工時，所有的靜、動載荷最后往往都傳到機架上，所以，機架受力很復雜。為此，為保證零部件之間的相互位置或相對運動精度，除了滿足幾何尺寸位置等精度要求外，還需要滿足靜、動剛度和抗振性、熱穩(wěn)定性、工藝性等方面的技術要求。 2．應具有足夠的靜、動剛度 靜剛度包括：機架的自身結構剛度、局部剛度和接觸剛度，都應該采取相應的措施，最后達到有較高的剛度-質量比。動剛度直接反映機床的動態(tài)性能，為了保證機床在交變載荷作用下具有較高的抵抗變形的能力和抵抗受迫振動及自激振動的能力，可以通過適當?shù)脑黾幼枘?、提高固有頻率等措施避免共振及因薄壁振動而產生噪音。 3．較好的熱穩(wěn)定性 對機床來說，熱穩(wěn)定性已經成了一個突出問題，必須在設計上要做到使整機的熱變形小，或使熱變形對加工精度的影響小。熱變形將直接影響機架的原有的精度，從而是產品精度下降，如立軸矩臺平面磨床，立柱前臂的溫度高于后臂，是立柱后傾，其結果磨出的零件工作表面與安裝基面不平行；有導軌的機架，由于導軌面與底面存在溫差，在垂直平面內導軌將產生中凸或中凹熱變形。因此，機架結構設計時應使熱變形盡量小。 二、機架設計的一般要求 ：1） 在滿足強度和剛度的前提下，機架的重量應要求輕、成本低； 2） 抗振性好。把受迫振動振幅限制在允許范圍內； 3） 躁聲小； 384） 溫度場分布合理，熱變形對精度的影響?。?5） 結構設計合理，工藝性良好，便于鑄造、焊接和機械加工； 6） 結構力求便于安裝與調整，方便修理和更換零部件； 7） 有導軌的機架要求導軌面受力合理、耐磨性良好； 8） 造型好。使之既適用經濟，有美觀大方。5.2 機架的結構1．機架結構 根據(jù)機床的類型不同，機架的結構形式有各種各樣的形式。例如車床機架的結構形式有平機架、斜機架、平機架斜導軌和直立機架等四種類型。 另外，斜機架結構還能設計成封閉式斷面，這樣大大提高了機架的剛度。鉆高精度立式萬能磨床、加工中心等這一類機床的機架結構與車床有所不同。例如加工中心的機架有固定立柱式和移動立柱式兩種。前者一般使用于中小型立式和臥式加工中心，而后者又分為整體 T 形機架和前后機架分開組裝的 T 形機架。所謂 T 形機架是指機架是由橫置的前機架和與它垂直的后機架組成。整體式機架，剛性和精度保持性都比較好，但是卻給鑄造和加工帶來很大不便，尤其是大中型機床的整體機架，制造時需要大型設備。而分離式 T 形機架，鑄造工藝性和加工工藝性都大大改善。前后機架聯(lián)接處要刮研，聯(lián)接時用定位鍵和專用定位銷定位，然后再沿截面四周， 用大螺栓固緊。這樣聯(lián)接成的機架，再剛度和精度保持性方面，基本能滿足使用要求。這種分離式 T形機架適用于大中型臥式加工中心。 由于機架導軌的跨距比較窄，致使工作臺在橫溜板上移動到達行程的兩端時容易出現(xiàn)翹曲，將會影響加工精度，為了避免工作臺翹曲，有的立式加工中心增設了輔助導軌。 2．機架的截面形狀 機床的機架通常為箱體結構，合理設計機架的截面形狀及尺寸，采用合理布置的肋板結構可以在較小質量下獲得較高的靜剛度和適當?shù)墓逃蓄l率。機架肋板一般根據(jù)機架結構和載荷分布情況，驚醒設計，滿足機架剛度和抗振性要求，V 形肋板有利于加強導軌支承部分的剛度；斜方肋和對角肋結構可明顯增強機架的扭轉剛度，并且便于設計成全封閉的箱形結構。 此外，還有縱向肋板和橫向肋板，分別對抗彎剛度和抗扭剛度有明顯效果；米字形肋板和井字形肋板的抗彎剛度也較高，尤其是米字形肋板更高。 393．機架的結構設計 機架結構設計時，應盡量避免薄壁結構并簡化表面形狀。根據(jù)本設計的具體情況及要求，機架的結構設如下：4.機架的設計步驟 ⑴根據(jù)機架上的零件、部件情況和設計要求初步確定機架及機架的結構形狀和尺寸，以保證機架內外的零件能正常運動 ⑵根據(jù)產品批量和結構形式初步確定制造方法，合理選擇材料，單件小批量的非標準設備機架可以采用焊接結合的機架 ⑶分析承載情況，根據(jù)承載情況合理的選擇截面形式，確定主要設計參數(shù) ⑷畫出結構草圖，進行必要的強度和剛度計算和尺寸修改 ⑸對重要設備的機架，還應該進行模擬實驗設計和模擬實驗，并根據(jù)實驗結果對設計進行修改。5.3 橫梁設計 梁設計的要求與軸心受壓相仿，鋼梁設計應考慮強度、剛度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定各個方面滿足要求。(1)梁的強度計算主要包括抗彎、抗剪和折算應力等強度應足夠。(2)剛度主要是控制最大撓度不超過按受力和使用要求規(guī)定的容許值。(3)整體穩(wěn)定指梁不會在剛度較差的側向發(fā)生彎扭失穩(wěn)，主要通過對梁的受壓翼緣設足夠的側向支承，或適當加大梁截面以降低彎曲壓應力至臨界應力以下。(4)局部穩(wěn)定指梁的翼緣和腹板等板件不會發(fā)生局部凸曲失穩(wěn)，在梁中主要通過限制受壓翼緣和腹板的寬厚比不超過規(guī)定，對組合梁的腹板則常設置加勁肋以提高其局部穩(wěn)定性。5.4 機架的基本尺寸的確定機架是支撐及其所有附件的可移動機構。要保證拆裝方便、安全；重量要輕，便于移動；架子要有足夠的空間安裝。而且每個總成之間要考慮它們之間的協(xié)調關系?？紤]到這些方面的因素后要確定的一些尺寸根據(jù)這些數(shù)據(jù)，大概確定架子的長高。這樣架子的地面的結構就確定了。405.5 主要梁的強度校核考慮到一些外在壓力，按照重量為 1000N 進行校核。查機械工程材料 P105 頁表5-2 得，Q235 鋼材的屈服強度 σ b =375～460MPa，取 σ b=375 MP a解：和軸一樣建立如圖所示的坐標系。以軸心為 x 軸，垂直上平面的直線為 y 軸，一端點為圓點建立如圖 6.1 所示的平面直角坐標系。因為：FRD =1000N ，把 RDE 從 D 點移到 E 后的受力情況如圖 6.1 所示。圖 6.1得到一個 F 和一個力矩 M=Fab×Lbe=600×0.300N·M=180 N·m計算軸的集慣性矩 Ip和抗彎截面系數(shù) Wz，因為材料和軸的是一樣的，所以 σ b=375 MP a , Ip=∫y 2dA =10.16cm4; W= Ip/y max=6773.6884×10--6m3 所以σ max= M max / W=180/（6773.69×10 --6）P a=0.26MP a也設安全系數(shù)：K=5故：K×σ max=5×0.26MP a=1.5 MP a﹤σ b=375 MP a因此：也可以做出結論轉架在安全系數(shù)為 5 的情況下也是安全的。得到一個 F 和一個力矩 M=F×Lbe=600×0.3N·M=180 N·m因為：F ba+Fde=2F=1200N由于軸的受力完全對稱，故 Fba=Fde=F=600N4