2150四輥可逆式粗軋機壓下系統(tǒng)設計【說明書+CAD】

2150四輥可逆式粗軋機壓下系統(tǒng)設計【說明書+CAD】,說明書+CAD,2150四輥可逆式粗軋機壓下系統(tǒng)設計【說明書+CAD】,可逆,軋機,壓下,系統(tǒng),設計,說明書,仿單,cad http:/ http:/ http:/ http:/ http:/ 北京科技大學學報 第15卷第1號， 2008年2月，第91頁 板形控制能力，熱寬帶鋼軋機 王仁中，楊全，Anrui He ,邵間，和邊海濤。 國家工程研究中心的高級軋制 大學，北京科技，北京100083 。 Cllina （2007.01 11收到） 摘要：通過二維有限單元法（ FEM ）對厚度可變式軋機的彈性變形進行分析。三個典型的工長被用于分析研究。對板帶軋機輥的控制能力進行了一項全面的研究。然后對板形控制能力的三個工廠進行了比較綜合 。 2008，北京科技大學，版權所有。 關鍵詞：熱軋;寬帶鋼;板形模型; 彈性變形;凸度 1.簡介 板帶鋼產(chǎn)量已經(jīng)變成評估一個國家的鋼鐵工業(yè)水平的重要方面.所以對板帶鋼來說，好的板形非常重要.在帶鋼軋機中控制熱板形在是一個困難而又重大的問題.目前，熱軋帶鋼軋機的類型選擇和建設自動化控制模型板形是兩種主要的控制質量的方法，在熱軋中[ 1-4 ] 。在這篇文章中， 以1500年一廠， 1700年一磨，和2150年一廠的分析為基礎。這是三種典型的全廠熱連軋，研究其板形控制能力.這可以作為建立板形控制模型，并選擇熱寬帶鋼軋機類型的參考。 2.計算模型的彈性變形 有典型的鋼廠熱連軋全是1500軋機， 1700軋機，和2150軋機 ，因為1500軋機已接近于1420軋機和1580軋機， 1700軋機類似1780軋機和1800軋機.并且2150軋機可代替2030軋機和2350軋機這些大型寬帶鋼軋機.兩個三維有限元法（ FEM ）可變厚度作為一種分析三個軋機[ 5-6 ]板形控制能力的主要工具 。這樣做的目的是研究系數(shù)的板形控制模型顯示下列方程。這些下面寬帶軋機的系數(shù)是： （1） 式中：是板帶凸度，是指軋輥力影響率，指彎輥的工作效率 指工作輥凸度影響率，指工作輥直徑影響率，指支承輥直徑影響率 指工作輥轉變率的影響，指板帶進入凸度，P指軋制力， BF指工作輥彎曲力，指工作輥凸度，指支承輥凸度 指工作輥直徑，支承輥直徑，SFT指工作輥移動距離 如圖1所示，二維有限元分析模型已經(jīng)被陳更新?；舅枷胧墙Y合工作輥和支承輥成一個實體，以至于工作輥和支承輥之間的接觸壓力轉化為內(nèi)力。雖然在Z軸方向的厚度不同，但該模型還是兩維得。每個元素都有自己的厚度按照統(tǒng)籌遠離其輥軸和半徑R。這個專門的有限元模型可以預測輥縫簡介和接觸壓力分布。它使輥的實際情況加以考慮.它的有效性已經(jīng)通過測試。 3.三個工廠的板形控制能力的比較。 軋機工作條件的限制始終是被考慮的最大的中介角色，最起碼的條件和選擇。該軋制力被認為是分配均勻，即= 1.0 。 首先，傳統(tǒng)的工作輥的分析，磨損和熱凸度的個人資料不參與的地方，因為他們是包括在同等推出的個人資料。 三個廠各種參數(shù)的計算列于表1 。BW是帶寬。工作條件的數(shù)量取決于產(chǎn)品參數(shù)、、、、、和，這都需要在模型中計算。當BF=0, =1.0, =0, =0,和SFT=0時，能被計算出來。是計算其他參數(shù)的基礎。所以，能被計算出來。這些模型的參數(shù)可以很容易計算出從下列方程。 （2） （3） 在均衡器（2）中, 是這影響率的例子，是參數(shù)變化的事例。在均衡器（3）中，是和之間的差異。和是與實例相對應的板帶凸度。 3.1帶鋼寬度對帶鋼凸度的影響 薩默斯【 8 】預測，輥偏轉，因此，帶鋼凸度隨著軋制力的增加而增加。由于軋制力正比于帶鋼寬度，可以預測可以對帶鋼凸度軋制的產(chǎn)品的寬度有影響。有限元分析表明，隨著帶鋼凸度的增加帶鋼寬度達到一定的程度.如圖2所示，這條寬度接近軋管長度的70 ％至80 ％。在這種情況下這個結果與Ginzburg的[9一10] 是一樣的。 在這三個廠中，在圖2中，1500軋機帶鋼凸度的最大值接近于1700軋機的。然而，2150軋機帶鋼凸度的最大值是比其他軋機更大的?？梢悦鞔_的說軋機越寬，帶鋼中心凸度就越大，并且?guī)т撏苟纫搽S著帶鋼寬度的增加而增加。經(jīng)過一定帶鋼寬度，帶鋼凸度將下降。 3.2軋制力對帶鋼凸度的影響 關于帶鋼中心凸度的軋制力的影響能通過軋制力參數(shù)的影響表示。如前所述，，輥力影響率和帶鋼寬度之間的關系與帶鋼凸度的帶鋼寬度的影響相似。首先，它隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，它隨著帶鋼寬帶增加到一定得程度而下降。如圖3所示，2150軋機的軋制力影響率快速改變并且比其他軋機更快。2150軋機的最大軋制力影響效率是1500軋機和1700軋機的兩倍。它表明當寬帶鋼在寬軋機下軋制時，帶鋼凸度軋制力的影響更大。然而，在帶鋼寬度的增加方面，1500軋機的影響效率與1700軋機的影響效率是相似的。 3.3．彎曲力對帶鋼凸度的影響 軋制時，彎輥是用于連軋帶鋼凸度控制最常用的方法之一。而且，它還是帶鋼控制模型的主要方法。目前，在熱軋中，工作輥正彎曲力用于工作輥楔子。帶鋼中心凸度的彎曲力的影響程度是由彎曲力影響參數(shù)表示的，并且，它對軋制力有負影響。正彎曲輥使帶鋼形狀成凹形的。如圖4所示，工作輥彎曲影響率 隨著帶鋼寬度BW的增加幾乎成線性增加。2150軋機彎曲力影響率比其他軋機的大。軋制同樣寬度的帶鋼，越寬的軋機彎曲力影響越小。這表明要得到同樣大小的帶鋼凸度，越寬的軋機就需要越大的軋制力。 3.4．工作輥凸度對帶鋼凸度的影響 工作輥凸度對帶鋼凸度的影響是由工作輥影響率表示的。工作輥凸度有效地改變無負載輥縫的調(diào)整和修改了工作輥和支承輥之間的滾接觸條件。這是調(diào)整帶鋼的最通常的方法之一。這凸度是針對于整個工作輥長度而言的，并且不同于帶鋼凸度。這三個軋機的工作輥凸度對帶鋼寬度的影響在圖5中列出。工作輥凸度等于-150um。如圖5所示，2150軋機的工作輥凸度影響率最大。然而，同樣大小的帶鋼寬度，2150軋機的影響率比1700軋機的小。這表明要得到同樣大小的凸度，寬軋機的工作輥具有更大的凸度調(diào)整能力。 3.5．支承輥凸度對帶鋼凸度的影響 支承輥凸度對帶鋼凸度的影響是由支承輥凸度影響率表示的。如圖5和6所示，支承輥凸度的使用工作輥凸度要少，因為支承輥凸度只修改支承輥和工作輥之間的接觸條件.它對無負載輥縫影響較小。三臺軋機的支承輥凸度等于150um。如圖6所示，2150軋機的支承輥凸度影響率最高。然而，同樣寬度的帶鋼，2150軋機的效率比1500軋機的低。這表明要獲得同樣的凸度，寬軋機的支承輥的凸度調(diào)整能力更好。而且，這凸度對支承輥和工作輥之間的接觸條件沒有負面作用。 3.6．工作輥直徑對帶鋼凸度的影響 工作輥直徑影響率表明工作輥直徑對帶鋼中心凸度的影響。首先，三臺軋機的工作輥直徑的影響程度隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，當帶鋼寬度達到一定程度，影響將下降。如圖7所示，帶鋼寬度彎曲范圍大雨時軋輥長的70%到80%。同樣大小的帶鋼寬度，因為1500軋機工作輥直徑比1700軋機和2150軋機更小，1500軋機工作輥直徑的影響最大。隨著工作輥直徑的下降，在軋制過程中，輥子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 3.7.支承輥直徑對帶鋼凸度的影響 因為支承輥直徑通常是工作輥直徑的1.5到2.5倍，所以支承輥直徑對帶鋼凸度的影響可以用支承輥影響率表示。關于撓度，很明顯，支承輥直徑對帶鋼的影響比工作輥直徑影響更大。如圖8表示隨著帶鋼寬度的增加三臺軋機的支承輥直徑的變化情況。如圖8所示，2150軋機的支承輥直徑影響率最大。然而，在同樣帶鋼寬度下，1500軋機的影響比1700軋機和2150軋機更大。1500軋機的工作輥直徑最小。隨著支承輥直徑的下降，在軋制過程中，滾子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 3.8.其他因素對帶鋼凸度的影響 在輥變形過程中，分析傳統(tǒng)工作輥和支承輥。工作輥轉移過程中，當帶鋼寬度變化時，工作輥對帶鋼凸度沒有影響。分析帶鋼凸度的連續(xù)變化和線性變化，工作輥的移動對帶鋼控制模型參數(shù)有很大影響。 4.總結 （1）二維有限元變厚度是一種分析的彈性變形的卷的有效的機制 （2）板形模板的共同系數(shù)用于目標分析。隨著帶鋼寬度的變化，比較三臺軋機的板形控制能力。所以，它為板形模板提供參考。 （3）三臺軋機的板形控制能力的數(shù)據(jù)將作為選擇寬帶鋼熱軋機的參考。 5.參考文獻 [1] 《計算機模型模擬地帶和形狀控制》R.M.Guo. 鋼鐵工程21 （ 1986年） ，第11號， 35頁 。 [2] 《建模仿真和實際應用的調(diào)制解調(diào)器和形狀控制裝置軋機》R.M.Guo .[在] satec 95 ，美國， 1995年，第1頁。 [3] 《板形控制的熱連軋機》W.Willms. 平面金屬技術18 （ 1985 ） ，第6期，第74頁。 [4] 《變形看臺之間的地帶形成熱軋》Q.H.Wu,J.zhang,C.S.Wang,等,北京科技大學7（ 2000年） ，第3期， 第222頁 。 [5] 《一個專門的有限元模型的調(diào)查控制行為的影響因素和板形輥》X.L.Chen和J.X..Zou, 第4屆國際軋鋼會議 多維爾， 1987年，第41頁 。 [6] 《優(yōu)化配置調(diào)制解調(diào)器冷連軋機》A.R.He.Q.D.Zhang,Q.Yang,等，鋼鐵（中國）39,2004,第5期，第43頁。 [7] 《變接觸支承輥改善板形》X.L.Chen,Q.Yang,Y.H.Xu,等，鋼鐵技術交流會，倫敦，1984，第441頁。 [8] 《核查和應用模型，用于預測熱軋帶鋼的形狀，凸度和平整度》R.R. AISE年鑒，匹茲堡， 1984年， P.441 [9] 《應用FLEXTM計算機模型分析軋機中的板帶板形》V.B.Ginzburg,1987年AISE年鑒，匹茲堡，第21頁。 [10] 《高質量軋鋼理論和實踐》V.B.Ginzburg, 馬塞爾特德克爾出版社，美國， 1993年，第34頁 。 [11] 《LVC工作輥板帶鋼控制能力的研究》，R.Z.Wang,A.R.He,和Q.Yang,鋼鐵，中國41,2006,第5期，第41頁。