建筑卷揚機傳動設計【含CAD圖紙】

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I 摘 要 雖如今工業(yè)水平先進，機械化程度不斷提高，起重設備不斷更新，但仍不能淘汰卷 揚機這行之有效的機械設備。本人所研究的是 JM 建筑卷揚機。JM 系列屬慢速卷揚機。 在本設計中主要對卷揚機傳動部分、工作機構及卷揚機的主體部分進行設計。在傳動部 分采用的是二級齒輪減速器和開式齒輪傳動，工作部分的卷筒采用的是焊接式卷筒。該 卷揚機的主要特點是結構簡單，操作方便。 此機器的主要功能：在建筑業(yè)的冷拉鋼筋提升重物，在林業(yè)的集材工作，同時在水 電、農業(yè)等行業(yè)均能被采用。 該類機器的發(fā)展趨勢應該向大型化、采用先進電子控制、手提式卷揚機、不帶電源 裝置的卷揚機的方向發(fā)展。 關鍵詞：卷揚機；設計；發(fā)展；功能 II Abstract Although the level of advanced industrial Today, the increasingly mechanized, lifting equipment constantly updated, but still can not hoist it out of effective machinery and equipment. I studied the building is JM winch. JM series is a slow hoist. During the design of the main part of the hoist drive, work and the winch the main part of the design. In part using a transmission gear reducer and two open-gear transmission, the working part of the reel is used in welding-reel. The main characteristics of the hoist structure is simple, easy to operate. The primary function of this machine: the construction industry in the cold-drawn steel weights increase, the skidding in forestry work, while in the water and electricity, agriculture and other industries can be used. The development trend of such machines to be large, the use of advanced electronic control, portable winch, non-power devices in the direction of the winch. Key words: winch design development function III 目 錄 1 緒論 .1 1.1 建筑卷揚機的發(fā)展狀況 .1 1.1.1 建筑卷揚機的應用 .1 1.1.2 建筑卷揚機的發(fā)展概況 .1 1.1.3 國外卷揚機的概況 .1 1.2 建筑卷揚機的主要類型 .2 1.2.1 按鋼絲繩額定拉力 F分 .2 1.2.2 按鋼絲繩額定速度 v分 .2 1.2.3 按卷筒數(shù)目分 .3 1.2.4 按動力源分 .3 1.2.5 按傳動形式分 .3 1.2.6 按控制方法分 .3 1.2.7 按用途分 .3 1.3 建筑卷揚機的計算基礎 .4 1.3.1 建筑卷揚機工作級別與類別 .4 1.3.2 利用等級 .4 1.3.3 建筑卷揚機分類 .4 2 卷揚機的基本結構設計 .6 2.1 電控卷揚機 .6 2.2 溜放型建筑卷揚機 .6 2.3 本設計的總體確定 .7 2.4 卷揚機的總體結構設計 .7 3 鋼絲繩的選擇和卷筒的設計 .8 3.1 鋼絲繩的選擇 .8 3.1.1 鋼絲繩的種類和構造 .8 3.1.2 鋼絲繩直徑的選擇 .8 3.2 卷筒的設計 .8 3.2.1 卷筒的材料 .9 3.2.2 卷筒容繩尺寸計算 .9 3.2.3 卷筒筒壁的厚度計算和卷筒壁的強度計算 .10 3.3 卷筒軸的設計 .11 減速器和開式齒輪的設計 .15 4.1 電動機的選擇 .15 4.1.1 選擇電動機類型和機構形式 .15 4.1.2 功率的計算 .15 4.1.3 電動機功率的選擇 .15 IV 4.2 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 .16 4.2.1 總傳動比 .16 4.2.2 分配減速器的各級傳動比 .16 4.3 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) .17 4.3.1 各軸轉速 .17 4.3.2 各軸的輸入功率 .17 4.3.3 各軸的輸入轉矩 .17 4.4 傳動零件的設計計算 .18 4.4.1 第一級齒輪傳動的設計 .18 4.4.2 第二級齒輪傳動的設計 .20 4.5.3 齒輪軸的校核 .22 4.5 減速器的結構設計 .25 4.6 滾動軸承的選擇計算 .26 4.7 減速器的潤滑 .27 4.9 開式齒輪傳動的設計 .29 5 其他零件的設計 .32 5.1 制動器的設計計算 .32 5.1.2 制動器制動力矩的確定 .32 5.1.2 制動器的發(fā)熱計算 .33 5.2 聯(lián)軸器的設計 .34 5.2.1 聯(lián)軸器轉矩的計算 .34 5.3 吊鉤、滑輪組的設計 .35 5.3.1 起重吊鉤 .35 5.3.2 滑輪組的設計 .35 5.3.3 排繩器的設計 .36 6 本卷揚機的使用與維修簡介 .38 6.1 建筑卷揚機的安裝和調試 .38 6.2 建筑卷揚機的一般操作規(guī)程 .38 6.3 建筑卷揚機的維護 .39 6.4 建筑卷揚機的安全技術 .40 結 論 .41 致 謝 .42 參考文獻 .43 附錄 .44 附錄 .51 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 1 1 緒論 1.1 建筑卷揚機的發(fā)展狀況 1.1.1 建筑卷揚機的應用 建筑卷揚機是一種起重設備，由于具有結構簡單、搬運安裝靈活、維護保養(yǎng)簡單、 操作方便、價格低廉和可靠性高等優(yōu)點，所以被廣泛應用于提升重物、打樁、集材、冷 拉鋼筋、設備安裝等工作中。 提升重物是建筑卷揚機的一種主要功能，所以各類卷揚機是根據(jù)這一要求為依據(jù)的。 雖然現(xiàn)在塔吊，汽車吊取代了建筑卷揚機的工作。如塔吊在建筑工地上用于物料和物件 的提升工作。由于塔吊成本高一般在大型建筑中使用，而且靈活性較差，也需卷揚機做 輔助提升用。建筑卷揚機還用于林業(yè)的集材工作。建筑業(yè)的冷拉鋼筋，小型礦井的物料 提升和打樁等工作。正因為建筑卷揚機具有多種用途，所以不僅用于建筑業(yè)，而且在冶 金，化工，水電，農業(yè)和軍事等行業(yè)亦被廣泛使用。 1.1.2 建筑卷揚機的發(fā)展概況 我國在古代就知道采用轤轆等來提升重物，以減輕體力勞動的強度和提高生產效率。 我國由于舊中國工業(yè)落后。使用的卷揚機均為國外生產，至 50 年代我國的卷揚機生產才 開始的。從 70 年代起，我國卷揚機的生產才進入了技術提高，品種增加的新階段。 從 70 年代末期開始，中國實行改革開放政策國民經濟大力發(fā)展，基本建設任務增多 許多，促使卷揚機的大量生產，生產廠家也逐漸增多。至今卷揚機的生產與設計已較為 成熟，現(xiàn)如今卷揚機的品種繁多和使用較廣泛。雖然現(xiàn)在的工業(yè)水平先進機械化程度不 斷提高，起重設備不斷更新，但仍不能淘汰卷揚機的行之有效的機械設備。 1.1.3 國外卷揚機的概況 在國外，卷揚機的品種繁多，應用也很廣泛。在西方技術先進的國家中，雖然工業(yè) 水平先進，機械化程度不斷提高，起重設備也不斷更新，但仍不能淘汰這樣的行之有效 的簡單機械設備。下面介紹一下幾個主要國家生產卷揚機的狀況。 （一）美國 美國生產卷揚機的廠家有近百家，主要有貝波（BEEBE）國際有限公司，哲恩 （THERN）有限公司等。 貝波國際有限公司是美國較大的生產起重設備的公司，主要產品有各種手動卷揚機， 電動卷揚機，提升機械及起重機。手動卷揚機重要品種有蝸桿傳動系列，直齒圓柱齒輪 系列，齒輪蝸桿傳動組合系列，直接驅動系列，鏈傳動系列。其中直間驅動式電動卷揚 機的傳動是全封閉行星齒輪傳動，傳動系列全部全部安裝在卷筒里面，機架和卷筒用高 強度鋼焊接而成。 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 2 （二）日本 日本從明治 30 年開始制造和使用卷揚機。據(jù)日本荷役機械研究所核計，19701975 年間卷揚機的產量增加 62.5%.據(jù)日本通產省機械核計月報載,接年單純土卷揚機的產量就 達 12 萬臺,生產值約 100 億日元。 日本卷揚機行業(yè)由機械技術部會,荷役機械技術委員會領導.主要生產廠家有北川鐵 工所,遠藤鋼機,南星,越野總業(yè),松崗產業(yè)等 80 多個產業(yè)。 （三）法國 法國生產卷揚機的廠家很多,其中包藤(POTAIN)公司就是生產卷揚機的主要國家之一。 包藤公司主要生產 KUSW 系列卷揚機，LMD 系列卷揚機，PC 系列卷揚機和 RCS 系列卷 揚機。 （四）國外卷揚機的發(fā)展趨勢 1大型化 由于基礎工業(yè)的發(fā)展，大型設備和建筑構件要求整體安裝，促進了大型 卷揚機的發(fā)展。目前，俄羅斯已生產了 60t 的卷揚機，日本生產了 32t,50t,60t 液壓和氣動 卷揚機，美國生產了 136t 和 270t 卷揚機。 2采用先進電子技術 為了實現(xiàn)自動控制和遙控，國外采用了先進的電子技術。對 大型卷揚機安裝了電器連鎖裝置，以保證絕對的安全可靠。 3發(fā)展手提式卷揚機 為了提高機械化水平，減輕工人勞動強度，國外發(fā)展小型手 提式卷揚機，如以汽車蓄電池為動力的直流電動小型卷揚機。 4大力發(fā)展不帶電源裝置的卷揚機 歐美國家非常重視發(fā)展借助汽車和拖拉機動力 的卷揚機。此種卷揚機結構簡單，有一個卷筒和一個變速箱即可。 1.2 建筑卷揚機的主要類型 建筑卷揚機由于應用范圍較廣，為適應各種不同的使用條件，建筑卷揚機亦制造成 各種不同機型的產品。機型的分類方法很多，目前可以按下述方法分類。 1.2.1 按鋼絲繩額定拉力 分F 按鋼絲繩在基準層上所能承受的最大拉力來區(qū)分。按 GB195588建筑卷揚機中 規(guī)定為 5、7.5 、10 、12.5、 16 、20 、25、 32 、50 、80 、120 、160 、200 、320 、500KN 共 15 級。此參數(shù)為建筑卷揚機的主要參數(shù)。 1.2.2 按鋼絲繩額定速度 分v 鋼絲繩在基準層上的出繩速度是建筑卷揚機的又一項主要參數(shù)。根據(jù)鋼絲繩的速度 可分為： 1 慢速卷揚機 繩速 ；min159v 2中速卷揚機 繩速 ；30 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 3 3快速卷揚機 繩速 ；min4530v 4高速卷揚機 繩速 ； 為適應特殊需要，還有一種變速卷揚機，其變速可調，有雙速、三速和多速幾種類 型。 1.2.3 按卷筒數(shù)目分 一臺卷揚機上卷筒數(shù)目的多少，直接影響到卷揚機的結構。卷揚機按卷筒數(shù)目可分 為單筒卷揚機、雙筒卷揚機、和多筒卷揚機三大類。目前生產的大多數(shù)是單筒和雙筒卷 揚機，其卷筒都是工作卷筒，再增加的卷筒大都是輔助用卷筒，卷筒相對要小些。 1.2.4 按動力源分 由于工作環(huán)境不同，所用的動力源亦不同； 1手動卷揚機 用于無動力來源地區(qū)的小型卷揚機； 2電動卷揚機 大多數(shù)卷揚機皆屬于此類； 3內燃機卷揚機 用于無電源的地方； 4氣動卷揚機 用于不能使用電源的地方； 5液壓卷揚機 與其他設備配合使用而有液壓源的場合； 1.2.5 按傳動形式分 1開式齒輪傳動 最早的形式。目前主要用于手動卷揚機； 2閉式圓柱齒輪傳動 主要為為快速單筒卷揚機，應用廣泛； 3圓錐圓柱齒輪傳動減速器 4蝸桿傳動減速器 5圓柱齒輪減少速器加開式齒輪傳動 6蝸桿減速器加開式齒輪傳動 7行星齒輪傳動 1.2.6 按控制方法分 1手控卷揚機 由人工操作縱閘把控制卷揚機提升或下放重物。 2電控卷揚機 用電控制磁鐵制動器使卷揚機工作。 3液控卷揚機 用壓力油控制卷揚機卷筒的離合和制動。 4氣控卷揚機 5自動控制卷揚機 用限位器來控制卷揚機的工作。 1.2.7 按用途分 卷揚機由于其用途不同，使其條件的差異，其結構設計上也有差異。 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 4 1、提升重物 要求有一定的速度，以利于提高生產率，并要求高的安全性，以 防墜落。 2、設備安裝 一般設備的質量較大，則要求卷揚機具有較大的提升能 力；以保證安裝精度，其速度就不能太高；為防止墜落，其安全性要求 更高。 3、曳引物品 因為此項工作一般是在水平或傾斜方向進行的，為使物品前后 運動， 則要求卷揚機的卷筒正反轉均能工作。 4、打樁 要求卷揚機把重物提升到一定的高度后，能使重物成自由落體 下降， 實現(xiàn)打樁工作，即要求卷揚機具有溜放功能。 建筑卷揚機雖然可以分很多種類，實際上由于應用情況的復雜，很難把他們絕對分 清，而且一臺卷揚機往往幾種工作都要做，所以在建筑卷揚機的設計上對用途分得并不 清楚，而是要求高的來設計。這樣能使卷揚機實現(xiàn)一機多用，得到更廣泛的應用。 1.3 建筑卷揚機的計算基礎 1.3.1 建筑卷揚機工作級別與類別 為了合理的設計、制造、使用及提高零件三化標準，建筑卷揚機根據(jù)利用等級與載 荷狀態(tài)劃分為：A1、A2、A3、A4、A5、A6、A7 、A8 八個等級。 1.3.2 利用等級 利用等級是表示建筑卷揚機使用的頻繁程度，以其在設計壽命期內應完成的總工作 循環(huán)系數(shù) 表示。tN 而一個工作循環(huán)是指從一個載荷準備提拉時開始到下一個載荷準備提拉時為止的全 過程。 建筑卷揚機的壽命一般不少于 5 年，在這個期間內根據(jù)工作頻繁程度的不同，總工 作的循環(huán)數(shù)可分為 8 個等級，見下表（1-1） 。 表 1-1 建筑卷揚機的利用等級 利用等級 總工作循環(huán)次數(shù) tN說明 U0 4106.不經常使用 U1 23 U2 . U3 5 U4 10. 經常的清閑的使用 U5 經常的中等使用 U6 6有時頻繁的使用 U7 2頻繁的使用 1.3.3 建筑卷揚機分類 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 5 建筑卷揚機按工作級別和用途可分為四種類型， （見表 1-2） 。 表 1-2 建筑卷揚機工作級別和用途 類別 工作級別 說明 舉例I A1A4 不經常使用，輕或中等 載荷狀態(tài)的快速和慢速 建筑卷揚機 工程安裝 A3A5 經常中等使用，中等載 荷狀態(tài)的快速建筑卷揚 機 經常頻繁使用，重級載 荷狀態(tài)的快速和慢速建 筑卷揚機I A4A6 有時經常頻 繁使用， 中等載荷狀態(tài)的快速卷 揚機 與井字架，人字架等配 合使垂直吊運V A6A8 經常頻繁使用，重級載 荷狀態(tài)的快速和慢速建 筑卷揚機 斜坡曳引、牽引、冷拉 鋼筋、沖爪、拉樁 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 6 2 卷揚機的基本結構設計 電動卷揚機由于操作方法的不同，其結構相差很大。我們將其分為電控卷揚機和溜 放卷揚機兩類。 2.1 電控卷揚機 此類建筑卷揚機通過通電和斷電以實現(xiàn)卷揚機的工作和制動。物料的提升或下降由 電動機的正反轉來實現(xiàn)，操作簡單方便。其制動形式主要有電磁鐵制動器和錐型轉子電 動機兩類。此類卷揚機大多是單卷筒的。 1）有電磁鐵制動器的卷揚機 1.圓柱齒輪減速器快速建筑卷揚機； 2.蝸桿減速器慢速建筑卷揚機； 3.圓柱齒輪減速器和開式齒輪傳動的建筑卷揚機； 4.蝸桿減速器加開式齒輪傳動的建筑卷揚機； 對一些起重量大的建筑卷揚機，為使鋼絲繩在卷筒上排列整齊，需要安排排繩器。按設 計規(guī)范要求，在鋼絲繩拉力 的建筑卷揚機上，均應安裝排繩器。KNF120 （一）錐形轉子電動機的建筑卷揚機 此類卷揚機采用錐形轉子電動機本身所具有的制動性能來實現(xiàn)卷揚機的制動。由于 錐形轉子電動機是靠轉子軸來實現(xiàn)制動和分開的，可省略單獨的制動器，在結構上就要 求電動機與傳動系統(tǒng)間能做軸向相對移動。一般，軸向移動是通過可移式聯(lián)軸器把電動 機軸的運動傳遞到傳遞傳動系統(tǒng)來實現(xiàn)的。由于此類卷揚機的電動機軸線與卷筒軸線為 同軸，故習慣上把這類卷揚機叫作一字型結構卷揚機。根據(jù)傳動系統(tǒng)的不同，其可分為： 1）定軸輪系傳動 這是 1988 年行業(yè)組織的 系列設計的一種機型。 2）漸開線齒輪行星傳動 常見的有封閉形 2K-H 型行星輪系和 3K 型行星輪系傳動的 建筑卷揚機。 3）擺線針輪傳動 由于擺線針輪傳動一級減速的減速比比較大，故采用一級 減速即可，這種傳動可把傳動系統(tǒng)放在卷筒里面，可減小卷揚機體積。 4）少齒差行星傳動 少齒差傳動可得到大的傳動比，并可把傳動系統(tǒng)放在卷筒 內，使結構緊湊。 5）諧波傳動 此傳動的傳動比大，嚙合齒數(shù)多，所以承載能力大，故其 體積、質量可更小。但其柔韌的要求較高，生產較為困難。 6）活齒行星傳動 又叫頂桿挪動傳動，它的加工相對比較方便。 2.2 溜放型建筑卷揚機 此類建筑卷揚機提升重物的下降不是利用電動機的反轉來是實現(xiàn)，而是靠重物的重 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 7 力下降的，并帶動卷筒反轉，此時電動機不轉。要在電動機和卷筒之間實現(xiàn)其運動的連 接或分離，通常采用離合器和差動輪系。由于電動機和卷筒可分可合，因此卷筒的數(shù)目 可以增多，而各卷筒又可各自完成自己的運動，則此類卷揚機可設計成單卷筒、雙卷筒 和多卷筒的形式。 為保證各卷筒的運動或停止，其離合器和制動裝置都直接安裝在卷筒上。 2.3 本設計的總體確定 本卷揚機設計的主要參數(shù)： 1）鋼絲繩的拉力 KNF50 2）鋼絲繩的速度 smV18 由于鋼絲繩的速度 ，由建筑卷揚機設計查得該卷揚機為中速卷揚機。 按動力源分該卷揚機設計為電動卷揚機。 按傳動形式分該卷揚機設計為二級圓柱齒輪減速器和開式齒輪傳動卷揚機。 按控制方法分該卷揚機設計為電控卷揚機（用電鈕控制電磁鐵制動器使卷揚機工作） 。 2.4 卷揚機的總體結構設計 由于卷揚機是二級圓柱齒輪減速器和開式齒輪傳動卷揚機故簡易示圖如下圖： 圖 2-1 卷揚機的簡易示圖 1.電 動 機 2制 動 器 3.減 速 器 4聯(lián) 軸 器 5卷 筒 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 8 3 鋼絲繩的選擇和卷筒的設計 建筑卷揚機通過鋼絲繩升降、牽引重物。工作時鋼絲繩所所應力十分復雜，加之對 外界影響因素比較敏感，一旦失敗，后果十分嚴重。因此，應特別重視選擇與使用。 3.1 鋼絲繩的選擇 3.1.1 鋼絲繩的種類和構造 鋼絲繩是由許多高強度鋼上編繞而成，可單捻、也可雙捻成行。繩芯采用天然纖維 芯（NF） 、合成纖維芯（SF ） 、金屬纖維芯（IWR）和金屬絲股芯（IWS） 。 纖維芯鋼絲具有較高的擾性和彈性，纏繞時彎曲應力較小。但不能承受橫向壓力； 金屬絲芯鋼絲繩強度較高，能承受高溫和橫向壓力，但擾性較差。建筑卷揚機系多層纏 繞，更合適選用雙捻制金屬絲芯鋼絲繩。 鋼絲繩的種類，根據(jù)鋼絲繩繞成股和股繞成繩的互相方向可分：（1）順捻鋼絲繩 、 （2）交捻鋼絲繩。 因為交捻鋼絲繩在卷揚機設計中應優(yōu)先考慮，故在本設計上鋼絲繩的選取是雙捻制金屬 絲芯鋼絲繩。 3.1.2 鋼絲繩直徑的選擇 鋼絲繩的安全系數(shù)按下式計算： 式nfsepg （2.1） 式中 整條鋼絲繩的破短拉力（N） ；ps 鋼絲繩的額定拉力；ef 卷揚機工作級別規(guī)定的最小安全系數(shù)；n 機械手冊查表得卷揚機的工作級別為 A6，則選取安全系數(shù) n=5； KNnsefp30ps 鋼絲繩不應小于下式計算的最小值： cdmin769.251.0 式中 鋼絲繩的最大工作拉力（KN）S 鋼絲繩的選取系數(shù)，經查表=0.1036c 機械手冊查表得 d=24(mm),鋼絲繩的抗拉強度為 1570MP，使用雙捻制金屬絲芯鋼絲 繩。 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 9 3.2 卷筒的設計 建筑卷揚機卷筒系鋼絲繩多層纏繞，所受應力非常復雜。它作為卷揚機的重要零件， 對卷揚機安全、可靠的工作至關重要，應合理的進行設計。 3.2.1 卷筒的材料 由于考慮到卷筒材料具有良好的鑄造性和焊接工藝性，且貨源廣泛，在本設計中選 取材料 Q235. 3.2.2 卷筒容繩尺寸計算 卷筒容繩尺寸參數(shù)意義及表示方法應符合國家標準規(guī)定。 a) 卷筒節(jié)徑 D 卷筒節(jié)徑 應滿足下式 式dKDe （2.2） 式中 筒繩直徑比，由建筑卷揚機設計查表得eK 19eK 鋼絲繩直徑（mm）d 則 取 456219 md45 mD30 b) 卷筒容繩寬度 tB 卷筒容繩寬度 ，一般可以由下式確定 式0Dt （2.3） 式中 卷筒直徑（mm）0D 則 取435tB80tB c) 卷筒邊緣直徑 k 卷筒邊緣直徑即卷筒端側板直徑端側板直徑用下式計算 式dDsk4 （2.4） 式中 最外層鋼絲繩直徑，由下式確定sDdSDs120 鋼絲繩纏繞層數(shù)S 則 取9603k 7K d) 纏繞層數(shù) 纏繞層數(shù) 按下式計算 式dmS20 （2.5） 式中 為保證鋼絲繩不越出端側板外圓的的安全高度（mm）Km 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 10 計算得 mdmK365.124. 則 取370S 4S e)卷筒容繩量 L 卷筒容繩量是指鋼絲繩在卷筒上順序緊密排練時，達到規(guī)定的纏繞層數(shù)所能容納 的鋼絲繩工作長度的最大值 卷筒容繩量按下式計算: 第 層鋼絲繩繩芯直徑為i 式dSDii120 （2.6） 式中的 第 層，iS,3 則 m45924518312D076384 第 層鋼絲繩長度為:i 式3012)1( dSdBLiti （2.7） m60.4435281 75)( 32 L .126103 284 卷筒容繩量為: iL21 .6135.67.50.6Lm 3.2.3 卷筒筒壁的厚度計算和卷筒壁的強度計算 a)多層纏繞系數(shù) 的確定sA 多層纏繞系數(shù) 的理論計算 式 1122SSs （2.8） 式中 鋼絲繩的纏繞層數(shù)SEtF 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 11 180dDe20EF 其中 鋼絲繩的纏繞節(jié)距 t mdt24.01. 卷筒壁厚)(m 卷筒直徑 0DD350 鋼絲繩直徑 d 鋼絲繩縱向彈性模量 E)(MpaGpaE1 鋼絲繩橫向彈性模量 6 卷筒材料的彈性模量 20 鋼絲繩的斷面積 F)(2m 則 5.1sA b)卷筒的厚度設計 卷筒厚度為 式cestF （2.9） 式中 鋼絲繩的額定拉力e)(N 建筑卷揚機設計查得 Mpac183 則 024.51m4 C) 卷筒壁的強度計算 式 （2.10） cesctFA Mpa43.172.051 經強度計算較合適無需調整。 3.3 卷筒軸的設計 由于卷筒軸的可靠性對卷揚機的的安全，可靠性非常重要，因此十分重視卷筒軸的結 構設計和強度，剛性計算。卷筒軸的結構，應力求簡單，合理，應力集中應盡可能小。 卷筒軸不僅要計算疲勞強度，而且還要計算靜強度；次外，對較長的軸還需校核軸的剛 度。 在卷筒軸的設計上軸的材料采用 鋼，調質處理45 由機械設計手冊查得 MpaB60MpaS360 31b5 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 12 已知鋼絲繩的額定拉力為 ，卷筒的直徑 ，鋼絲繩的直徑KNFe50mD4350 ，圓柱齒輪的分度圓直徑md24 md716 a) 作用力的計算 齒輪圓周力： 式)(9.34710245260 KNdDFet （2.11） 齒輪徑向力： )(.9.3tgtr。 將軸上的所有的作用力分解為垂直平面的力和水平平面的力，如圖 3-1 所示： b) 垂直面支承反力及彎矩 支反力： 式)(19.459860KNFRteDV （2.12） )(37.2etC 彎矩： 式)(8.16.9605 mKNRMVAV （2.13） 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 13 如圖 3-1 卷筒心軸受力圖 c) 水平面支承反力及彎矩 支反力： 式)(7.09865KNFRrDH （2.14） )(3.12rC 彎矩計算： )(8.7593.1605mKNRMCHA )(2.460DHB e) 合成彎矩 .190.222 mKNAVA 式)(8746BHB （2.15） f)計算工作應力 50KN806012639.4KNRCH RDHMAHMAHBVFrMBMFt71582.KN715.89026271.8（ KN.m)（ KN.m)（ 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 14 此軸為固定心軸,只有彎矩,沒有轉矩.由上圖可知最大的彎矩發(fā)生在剖面 處.設卷筒軸發(fā)生在剖面直徑為 ,則彎矩為： BBd 031.0bM mdbB4.67.827.30 則圓正后 ,中間軸段 .mB65do05 g)心軸疲勞強度計算 卷筒軸的疲勞強度,應該為鋼絲繩的當量拉力進行計算,既： edFK 式中 鋼絲繩的當量拉力 )(N 當量拉力系數(shù)，由建筑卷揚機設計查得 1dK d501 平均應力 和應力幅m2bma 式MpadMKbBb 75.9861.0.33 （2.16） bma.4275.98 疲勞強度計算安全系數(shù)： 式126.5.483.07.492.07811 maKS （2.17） 由機械手冊查得 應力集中系數(shù) .K 表面狀態(tài)系數(shù) 920 絕對尺寸系數(shù) 78. 等效系數(shù) 34 一般軸的疲勞強度安全系數(shù) ，經校核軸的強度夠用。8.15S h) 心軸強度校核計算 卷筒軸的靜強度計算，需要用靜強度計算拉力，可按下式求得： ejFmax 式中 靜強度計算最大拉力maxjF)(N 動載系數(shù)，有建筑卷揚機設計查得 35.1 靜強度計算安全系數(shù): 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 15 式64.15.0827135.62WMSBS （2.18） 當 時， ，所以經校核軸的強度足夠。6.0bS4.1S 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 16 減速器和開式齒輪的設計 減速器是一種由封閉在剛性殼體內的齒輪傳動，蝸輪傳動或齒輪蝸輪傳動所組合 的獨立部件，常在動力機與工作機之間為減速的傳動裝置；在少數(shù)情況下也用作增速的 傳動裝置減速器由于結構緊湊，效率教高，傳遞運動正確可靠，使用維修簡單，并可 成批生產，故在現(xiàn)代機械中應用最光減速器類型很多，有圓柱齒輪減速器，圓錐齒輪 減速器，蝸桿減速器等 最常用的卷揚機主減速器有蝸桿減速器或一級和二級齒輪減速器由于考慮到所傳 遞的功率和傳動比在本卷揚機設計課題中采用的是二級圓柱齒輪減速器 4.1 電動機的選擇 4.1.1 選擇電動機類型和機構形式 電動機是常用的原動機，并且是系列化和標準化的產品機械設計中需要根據(jù)工作 機的工作情況和運動，動力參數(shù)，合理選擇電動機類型，結構形式，傳遞的功率和轉速， 確定電動機的型號。 電動機有交流電動機和直流電動機之分，工業(yè)上采用交流電動機交流電動機有異步電 動機和同步電動機兩類，異步電動機又分籠型和繞線型兩種，其中以普通籠型異步電動 機應用最廣泛如無特殊需要，一般憂先選用型籠型三相異步電動機，因其具有高效， 節(jié)能，噪音小，振動小，安全可靠的特點，且安裝尺寸和功率等級符合國際標準，適用 于無特殊要求的各種機械設備。 建筑卷揚機屬于非連續(xù)工作機械，而且啟動，制動頻繁多數(shù)情況下選用 （繞線轉子）電動機在本設計中選擇電動機為系列的三相繞線 型電動機。 4.1.2 功率的計算 電動機的功率選擇是否合適將直接影響到電動機的工作性能和經濟性能。如果選用 額定功率小于工作機所需要的功率，就不能保證工作機正常工作，甚至使電動機長期過 載過早損害，如果選用額定功率大于工作機所需要的功率，則電動機的價格高，功率未 得到充分的利用。從而增加電能的消耗，造成浪費。 4.1.3 電動機功率的選擇 1.建筑卷揚機電動機的功率按所需的靜功率計算，靜功率（單位：KW）計算公式為： 式wpd （4.1） 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 17 式中 工作機所需工作效率；wp 由電動機到工作機的總效率； 工作機所需工作效率，應由工作阻力和運動參數(shù)計算求得： 式KWWVFw61.7850.130 （4.2） 式中 工作機的阻力（N） ； 工作機的線速度（M/S） ； 工作機的效率；W 其中 8501.321w 、 、 、 分別為聯(lián)軸器、卷筒、齒輪傳動和軸承的傳動效率。4 取 =0.99， =0.96， =0.97（齒輪的精度為 8 級） ， =0.98（滾動軸承）4 。 2.確定電動機的轉速 卷筒軸的工作轉速為: 式min27.1345.3.06106rdvn （4.3） 經查表：一級開式齒輪的傳動比 ,二級圓拄齒輪減速器的傳動比ai ，總的傳動比合理范圍為 ，故電動機的轉速的可選范圍8i4080 為： 式min6.37154.27.13)8024( rniad （4.4） 根據(jù)工況和計算所選電動機見表 4-1: 表 4-1 電動機的主要參數(shù) 型號 額定功率(KW) 轉速 r/min YZR200L 22 960 4.2 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比 4.2.1 總傳動比 由電動機的轉速和工作機的主動軸的轉速，可得到傳動裝置的總傳動比為 式nima （4.5） 式中 電動機的轉速mn 卷筒的主軸轉速 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 18 34.72min.13960rnia 總傳動比為各級傳動比 的乘積，既i20、 式1a （4.6） 4.2.2 分配減速器的各級傳動比 使減速器裝置不至于過大初步取 則5.20i 84.253.70ia 按展開式布置，考慮潤滑條件，為使兩級大齒輪相近，查得 則.1i43.75.210i 4.3 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 為進行傳動件的設計計算，要推算出各軸的轉速和轉矩（或功率） 如將傳動裝置各 軸由高速至低速依次定為、軸。 相鄰兩軸間傳動比021i、 相鄰兩軸間傳動效率、 軸的輸入功率（kw）T、 各軸之間的輸入轉矩（N.m）021p、 各軸的轉速（r/min）n、 則可按電動機軸至工作機運動傳遞路線推算，得到各軸的運動和參數(shù) 4.3.1 各軸轉速 軸 min/9601rn 軸 in/96.175.2ri 軸 i/.34.23in 軸 8.69734imin/2.1r 4.3.2 各軸的輸入功率 軸軸的輸入功率： 軸 kwpd 34.2198.0211 軸 734.2 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 19 軸 kwp9.187.09.202323 軸 8.14 式中 電動機的出功率（KW）dp 聯(lián)軸器的傳動效率19.01 軸承的傳動效率2 2 齒輪的傳動效率3 7.3 同一根軸的輸出功率與輸入功率的數(shù)值不同，需要精確計算時取不同的數(shù)值。 4.3.3 各軸的輸入轉矩 電動機的輸出轉矩： 式mNnTmPdd .8521960590 （4.7） 軸軸的輸入轉矩： mNiTd .67219.085.2101 .28486712i 6.43.233 .039.44 表 4-2 運動和動力參數(shù)計算結果整理于下表: 效率 P（Kw） 轉矩 T（N.m）軸名 輸入 輸出 輸入 輸出 轉速 N（r/min ） 傳動比 效率 電動 機軸 22 216.67 960 1 0.97 軸 21.34 20.70 216.67 210.17 960 5.57 0.95 軸 20.29 19.28 1184.28 1125.07 166.96 4.43 0.93 軸 18.9 17.58 4887.46 4545.34 37.69 軸 17.97 17.07 13194.70 12534.97 13.27 2.84 0.95 4.4 傳動零件的設計計算 傳動裝置包括各種類型的零件，其中決定其工作性能，結構簡單和尺寸大小的主要 是傳動零件。支撐零件和聯(lián)接零件都是要根據(jù)零件的要求來設計，因此一般應先設計計 算傳動零件，確定其尺寸，參數(shù)，材料和結構。為了使設計減速器時的原始條件比較準 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 20 確，應該先設計減速器外的傳動零件，如聯(lián)軸器等。 4.4.1 第一級齒輪傳動的設計 1)材料的選擇 應傳動尺寸和批量較小,小齒輪設計成齒輪軸,齒輪的材料用 40Cr，硬度為 241HB 286HB，平均取為 260HB，大齒輪用 45 鋼，調質處理，硬度為 229286HB，平均取 240HB。 2)輪傳動的計算 轉矩 式mNnPTmd .21850965091 （4.8） 齒寬系數(shù) 由機械手冊查表得d.1d 接觸疲勞極限 由機械手冊查表得limHMpaH70li 582m 初步計算的許用接觸應力 H6399.01li1 2 3)初步計算小齒輪分度圓直徑 式 (4.9)mdu TAHd41.80 75.2180332 取 值由機械手冊查得 d 8,3dA取 初步取齒寬 mbd211 4) 校核計算 a)確定中心距 : 式(4.10)ia75.6.2811 選取 0 b)圓周速度 : 式(4.11)smndv /27.410698516 c)計算齒數(shù) 和模數(shù) 和螺旋角21z、 m16.,2zi、 4081dt 則由機械手冊查得 4n 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 21 （和估計值接近）84012.arcostnm d)齒輪的傳動的載荷計算 1工作載荷 式(4.12)NdTFt 541708261 21cos.3za 69.18400.8 齒向載荷分布系數(shù) 由機械設計手冊查得取HK 式(4.13)bCdbBA3211481.06.07 載荷系數(shù)： HV1 .348.29.5 重合度系： 713411aZ 螺旋角系數(shù)： 9.06.coss。z 彈性系數(shù) 由機械設計手冊查得E MpaZE8 節(jié)點區(qū)域系數(shù) 由機械設計手冊查得HZ3.2H 接觸最小安全系數(shù) 由機械設計手冊查得limS5.1limS 接觸壽命系數(shù) 由機械設計手冊查得N.1N 2ZpaSH79805.lim11 MN3.li22 驗算： ubdKTZEH121 75.804.39.078.95.21 H260HMpa 計算結果表明，接觸疲勞強度比較合適，無須調整。 4.4.2 第二級齒輪傳動的設計 小齒輪的材料用 40Cr，硬度為 241HB 286HB，平均取為 260HB，調質量處理，大 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 22 齒輪用 45 鋼，調質量處理。硬度為 229286HB，平均取 240HB。 齒寬系數(shù) 由機械手冊查表得d0.1d 接觸疲勞極限 由機械手冊查表得limHMpaH7lim 582 初步計算的許用接觸應力 H6399.1li1 02 1) 轉矩 NnPTmd .074.591 2）初步計算小齒輪分度圓直徑 duAHd3.14 43. 1521682 321 ?。?m5 值由機械手冊查得dA8,0d取 初步取齒寬 bd14511 3) 校核計算 1)確定中心距 : mia7.39.22 選?。?m395 2)圓周速度: sndv /27.106.14062 4)計算齒數(shù) 和模數(shù) 和螺旋角43,z 取8.53.,224zi、 154z64dmt 則由機械手冊查得 5.n （和估計值接近）7124.arcost 5）工作載荷 NdTFt 9.6015322432 cos.8za 69.171526.1。 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 23 齒向載荷分布系數(shù) 由機械設計手冊查得取HK323210bCdbBA 4.1806.172 載荷系數(shù)： HVAK 4.9.5 重合度系： 803422az 螺旋角系數(shù)： 9.71coss。 彈性系數(shù) 由機械設計手冊查得EZMpaZE. 節(jié)點區(qū)域系數(shù) 由機械設計手冊查得H52H 接觸最小安全系數(shù) 由機械設計手冊查得limS0.1limS 接觸壽命系數(shù) 由機械設計手冊查得N8.N 接觸壽命系數(shù) 由機械設計手冊查得Z1Z 3.2MpaSHN79805.lim11 .8li22 驗算： ubdKTZEH1243.5480.39.08.15.2 H230HMpa 計算結果表明，接觸疲勞強度比較合適，無須調整。 表 4-3 減速器中齒輪的主要參數(shù) 名稱 符號 單位 1Z33Z4 螺旋角 度 84024712。 。 法向模 數(shù) n m5. 法向壓力 角 度 。 。 。0。2 分度圓直 徑 d82478146 齒數(shù) z個 615 齒寬 bm95 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 24 4.5.3 齒輪軸的校核 在二級齒輪減速器傳動中，中間軸所受的力較復雜.因此對中間軸進行校核,如能滿 足要求,減速器中的軸均能滿足要求.減速器的軸采用 45 鋼,調質處理. 由機械手冊查表得: MpaB650MpaS360 31b5 已知中間軸的 輸出功率為 19.28Kw，轉速為 166.96r/min. a) 作用力的計算 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 25 圖 4-1 減速器中間齒輪軸的受力分析圖 式npT6105.9 （4.14） mN.10.96.128950. 66 齒輪 的圓周力： 式2Z NdTFt .47812.2 YA BCD15.145.145.RAZZ RBzAY RYT1 T1Ft2r2Ft3r3 xFt2 Ft3R AY RBYa)b)XYZ平 面 180 260 （ N.m)Fr2 Fr3RAZ RBz 10 180 （ N.m)10 180 （ N.m) 10 （ N.m)108360 1560 c)XAZ平 面d)合 成 彎 矩 e)扭 矩f)當 量 彎 矩 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 26 （4.15） 齒輪 的徑向力: 2Z NFtr178402cosan 式（4.16） 齒輪 的軸向力: 式2Z NFtx 5.103842an2 （4.17） 齒輪 的圓周力： 3dTt .715.63 齒輪 的徑向力: Z NFtr 8.242cos0an 齒輪 的軸向力: 3 tx 3.4713 b) 垂直面支承反力及彎矩（見圖 4-1） 式NRAY 4.1024065.8.625.5.1.24917 （4.18）BY 7.83.940.13.723.8.56 彎矩見圖（見圖 4-1） 式mNRMAYCZ.8.53 （4.19） BD.106.245 c) 平面支承反力及彎矩（見圖 4-1） 支反力： 式mNFRttAZ .38294065.292 （4.20） ttBZ .1670.1.22 彎矩計算： 式mNRMAZH.5 （4.21） B.108.46 d) 合成彎矩： 式C .)108.( 62623 （4.22） mNMD .108.).(6.( 6265 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 27 e) 應力校核系數(shù): 式46.05301-b （4.23） f) 當量轉矩: 式mNT.601.46 （4.24） g) 當量彎矩: 在大齒輪軸勁中間截面處： 式TM836250687)( 22221 （4.25） 在右軸勁中間截面處： Nm1547143)( 22222 h) 校核軸頸 式.7.06581.033Md 80.3 （4.26） 2.71.065481.03322d m120.67 經校核較合適無需調整。 4.5 減速器的結構設計 減速器機構因其類型、用途不同而已。但無論何種類型的減速器，其基本結構都是 由軸系部件、箱體及附件三大部分組成。 1 軸系部件 軸系部件包括傳動件、軸和軸承等組合。 (a)傳動件 減速器箱外傳動件包括有鏈輪、帶輪等；箱內傳動件有圓柱齒輪、圓錐齒輪、蝸桿 蝸輪等。傳動件決定減速器的技術特性。通常根據(jù)傳動件的種類命名減速器。 (b)軸 傳動件裝在軸上以實現(xiàn)回轉運動和傳遞功率。減速器普遍采用階梯軸。傳動件和軸 多以平健連接。 (c)軸承組合 （1）軸承 軸承支撐軸的部件。由于滾動軸承摩擦系數(shù)比普通滑動軸承小，運動 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 28 精度高，在軸頸尺寸相同時，滾動軸承寬度比滑動軸承小，可使減速器軸向結構緊湊， 潤滑、維護簡便等，所以減速器廣泛采用滾動軸承（簡稱軸承） 。 （2）軸承蓋 軸承蓋用來固定軸承，承受軸向力，以及調整軸向間隙。軸承蓋嵌 入式和凸緣式兩種。凸緣式調整軸向間隙方便，密封性好；嵌入式質量較輕。 （3）密封 在輸入和輸出軸外伸出，為防止灰塵、水氣及其它雜質浸入軸承，引起 軸承加劇磨損和腐蝕，以及防止?jié)櫥瑒┩饴?，需在軸承蓋孔中設置密封裝置。 (4)調整墊片 為了調整調整軸向間隙，有時也為了調整傳動件（如圓錐齒輪、蝸 輪）的軸向位置，需放置調整墊片。調整墊片由若干薄鋼片組成。 2 箱體 減速器箱體是用以支持和固定軸系零件，保證傳動件的嚙合精度、良好潤滑及密封 的重要零件。箱體質量約占減速器總質量的 50%。因此，箱體結構對減速器的工作性能、 加工工藝、材料消耗、質量及成本等有很大的影響。 減速器箱體按毛坯制造工藝和材料種類可以分為鑄造箱體和焊接箱體。鑄造箱體材 料鑄鐵（HT200 、HT150 ） ，鑄造箱體較易獲得合理和復雜的結構形狀，剛度好易進行切 削加工；但鑄造周期長，質量較大，因而多用于成批生產。焊接箱體比鑄造箱體壁厚薄， 質量輕 1/4-1/2,生產周期短，多用于單件小批生產。 減速器箱體從結構上可以分為剖分式箱體和整體式箱體。剖分式箱體的剖分面多為 水平面，與傳動件軸心線平面重合。一般減速器只有一個剖封面。對于大型立式減速器， 為便于制造和加工，也可采用兩個剖分面。 3.附件 為了使減速器具備較完善的性能，如注油、排油、通氣、吊運、檢查傳動件嚙合情 況，保證加工精度和裝拆方便等，在減速器箱體上常需設置某些裝置或零件，將這些裝 置和零件及箱體上相應的局部結構統(tǒng)稱為附屬裝置或簡稱為附件。它們包括：視孔、通 氣器、游標、定位銷、起蓋螺釘、吊運裝置、油杯等。 減速器的機體是用于支持和固定軸系的零件，是保證傳動零件的嚙合精度，良好的 潤滑和密封的重要零件，其重量約占減速器總重量的 50%。因此，機體結構對減速器的 工作性能，加工工藝，材料消耗，重量及成本等有很大的影響。 機體材料采用灰鐵（HT150 或 HT200）制造。 4.6 滾動軸承的選擇計算 a)滾動軸承的類型選擇 有手冊查得，選取深溝球軸承 原則：（1）軸承載荷 （2）軸承的轉速 （3）調心選擇 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 29 （4）安裝和拆卸 這里選取的的軸承的代號為 6316 的深溝球軸承 基本額定載荷 KNCr12KNr5.860 b)滾動軸承的計算 滾動軸承疲勞壽命的基本計算公式為： 式)(10PCL （4.27） 其中 壽命系數(shù) 查得3 當量載荷（N）P 基本額定載荷（N）C 軸承左端受力 右端受力FA5.4602NFB4.1572 因 又 式arYxpa （4.28） 故左端 Na5.4602 右端 Fp17 其中 X，Y 由表選取 ，x0Y Kcr23 故左端軸承疲勞壽命 式rL6310109.)625.4( （4.29） 右端軸承疲勞壽命 5310.)7.( 故由公式 得 式3 610(pcnLh （4.30） 左端 hh 57).462(9.6310 右端 Lh 40.1.310 4.7 減速器的潤滑 減速器傳動件和軸承都需要良好的潤滑；其目的的是為減少摩擦、磨損，提高效率， 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 30 防銹，冷卻和散熱。 減速器潤滑對減速器的結構設計有直接的影響，如油面高度和需油量的確定，關系 到箱體高度的設計；軸承的潤滑方式影響到軸承的軸向位置和階梯軸的軸向尺寸等。因 此，在設計減速器結構前，應先確定減速器潤滑的有關問題。 1.傳動件的潤滑 絕大多數(shù)減速器傳動件都采用油潤滑。其潤滑方式多為浸油潤滑。對高速傳動，則 為壓力噴油潤滑。 a)浸油潤滑 浸油潤滑是將傳動件一部分浸入油中，傳動件回轉時，粘在其上的潤滑油將帶到 嚙合區(qū)進行潤滑。同時，油尺上的油被甩到箱壁上，可以散熱。這種潤滑方式適用于 齒輪圓周速度 ，蝸桿圓周速度 的場合。smv/12smv/10 箱體內要有足夠的潤滑油，以保證潤滑及散熱的需要。為了避免油攪動時沉渣泛 起，齒輪奧油池的距離大于 3050mm，為保證傳動件充分潤滑且避免攪油損失過大， 應當要有合適的浸油深度。 b)噴油潤滑 c)當齒輪圓周速度 ，或蝸桿圓周速度 時，粘在傳動件上的油由于smv/12smv/10 離心力作用易被甩掉，粘合區(qū)得不到可靠供油，而且攪油使油溫升高，此時應用噴油 潤滑，即利用液壓泵潤滑油通過油嘴噴至嚙合區(qū)對傳動件潤滑。 2.滾動軸承的潤滑 對齒輪減速器，當浸油齒輪的圓周速度 時，滾動軸承易采用油脂潤滑；當sv/2 齒輪的圓周速度 時，滾動軸承易采用油潤滑。smv/2 對蝸桿減速器，下置式蝸桿軸承用浸油潤滑，蝸輪軸承采用油脂潤滑或刮板潤滑。 1)油脂潤滑 油脂潤滑易于密封，結構簡單、維護方便。采用油脂潤滑時，滾動軸承的內徑和轉 數(shù)的積 一般不易超過 。為防止箱內油進入軸承而使油脂稀釋流出，ndin/.1025r 應在箱體內側設封油盤。 2）飛濺潤滑 減速器內主要有一個傳動零件的圓周速度 ，即可利用浸油穿的教案旋轉使smv/2 潤滑油飛濺潤滑軸承。一般情況下，在箱體剖分上制出有油溝，使濺到箱蓋內壁上的油 流入油溝，從油溝導入軸承。 當傳動件 時，分濺的油形成油霧，可以直接潤滑軸承，此時無需制出油溝。smv/3 3)刮板潤滑 下置蝸桿的圓周速度 時，但蝸桿位置低，可以直接潤滑軸承，飛濺的油難sv/2 以達到蝸輪軸承，此時軸系可以采用刮板潤滑。 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 31 4）浸油潤滑 下置蝸桿軸承的潤滑是常見的浸油潤滑方式。 表 4-4 在本設計中用到的標準零件如下圖： 零件名稱 個數(shù) 材料 備注 螺栓 M20 x120 10 GB5780-86 鍵 32x63 1 鑄鋼 GN1096-96 鍵 28x100 1 鑄鋼 GN1096-96 鍵 32x110 1 鑄鋼 GN1096-96 鍵 25x50 1 鑄鋼 GN1096-96 墊圈 32 6 HT500 GB95-85 墊片 M22 14 GB93-87-6 深溝球軸承 6316 1 GB/T276-93 深溝球軸承 6310 1 GB/T276-93 深溝球軸承 6320 1 GB/T276-93 螺釘 M20 8 GB65-85 螺釘 M16 4 GB65-85 圓柱銷 A8x30 2 GB117-86 4.9 開式齒輪傳動的設計 1.齒輪材料的選擇 小齒輪的材料用 40Cr，硬度為 241HB 286HB，平均取為 260HB，調質量處理， 大齒輪用 45 鋼，調質處理，硬度為 229286HB，平均取 240HB。 齒寬系數(shù) 由機械手冊查表得d0.1d 40Cr 的接觸疲勞極限 由機械手冊查表得limHMpaH610lim 482 初步計算的許用接觸應力 599.1li1 HH3022 1) 轉矩 NnPTmd .07.6.8561 對于硬齒面閉式傳動，傳動尺寸有可能要取決于軟齒彎曲疲勞強度，故齒數(shù)不宜 過多。 故取 305Z 2）校核計算 a) 初步計算模數(shù) 式YZKTmSAFd3251 （4.31） 齒形系數(shù) 查表得FaY46.Fa 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 32 應力修正系數(shù) 查表得saY65.1saY 重合度系數(shù) 807.2.0 載荷系數(shù) K2HVAKK 45.39.1.51 齒寬系數(shù) d0d33251 68.01.807.42YZTmSAFd76.8 故齒輪模數(shù) 9 c) 許用彎曲應力的計算 minlFXNSY 彎曲疲勞極限 查得limF Mpa60li 彎曲壽命系數(shù) NY .1NY 尺寸系數(shù) X X 彎曲最小安全系數(shù) FMIS 25.FMISpaSYFXN48025.16minl d）工作載荷 NdT37807253 。20cos1.153 za 73.802.8。 齒向載荷分布系數(shù) 由機械設計手冊查得取HK 3 23210bCdbBA 49.86.1.07 載荷系數(shù) 2HVAK 5.49.2.5 重合度系 760333az 彈性系數(shù) 由機械設計手冊查得EZMpaZE8.1 學 院 畢 業(yè) 設 計 (論 文 ) 33 節(jié)點區(qū)域系數(shù) 由機械設計手冊查得HZ5.2HZ 接觸最小安全系數(shù) 由機械設計手冊查得limS0.1limS 接觸壽命系數(shù) 由機械設計手冊查得N8.N 接觸壽命系數(shù) 由