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XXXX學院
課程設計說明書
題目：圓墊片冷沖壓工藝模具設計
系 專業(yè)
學 號：
學生姓名：
指導教師：
2016年12月22日
目 錄
摘 要 3
緒 言 4
1、沖裁件的工藝分析 5
2、沖壓工藝方案的確定 6
3、排樣設計 7
3.1.排樣方法 7
3.2.1.搭邊值的確定 7
3.2.2.條料寬度的確定 8
3.3.材料利用率 10
4、沖裁力相關的計算 11
4.1.計算沖裁力的公式 11
4.2.總沖裁力、推料力、卸料力、頂件力和總沖壓力 12
4.3.壓力機公稱壓力的選取 14
4.4.模具壓力中心的確定 14
4.5.沖裁間隙 15
5、凸模與凹模刃口尺寸的計算 16
5.1.刃口尺寸計算的基本原則 16
5.2.刃口尺寸計算方法 17
5.3.刃口尺寸計算 19
6、主要零部件的設計 21
6.1.凸凹模的設計 21
6.2.沖孔凸模的設計 21
6.3.落料凹模的設計 22
6.4.卸料板的設計 23
6.5.定位零件的設計 23
6.6.模架及其它零件的設計 24
結(jié) 論 26
致 謝 27
參考文獻 28
摘 要
沖壓模具在工業(yè)生產(chǎn)中應用廣泛。沖壓模具的設計充分利用了機械壓力機的功用特點，在室溫的條件下對坯件進行沖壓成形，生產(chǎn)效率提高，經(jīng)濟效益顯著。本零件采用的是倒裝復合模沖裁，主要要涉及到?jīng)_裁件工藝的分析，排樣的設計，排樣方法，搭邊值的計算，沖裁力的計算，模具壓力中心的計算，凸模與凹模刃口尺寸的計算，模具的總體設計，主要零部件的設計，模具總裝配圖的繪制，壓力機設備的選定。
關鍵詞: 沖壓、模具、制造
緒 言
改革開放以來，隨著國民經(jīng)濟的高速發(fā)展，工業(yè)產(chǎn)品的品種和數(shù)量的不斷增加，更新?lián)Q代的不斷加快，在現(xiàn)代制造業(yè)中，企業(yè)的生產(chǎn)一方面朝著多品種、小批量和多樣式的方向發(fā)展，加快換型，采用柔性化加工，以適應不同用戶的需要；另一方面朝著大批量，高效率生產(chǎn)的方向發(fā)展，以提高勞動生產(chǎn)率和生產(chǎn)規(guī)模來創(chuàng)造更多效益，生產(chǎn)上采取專用設備生產(chǎn)的方式。模具，做為高效率的生產(chǎn)工具的一種，是工業(yè)生產(chǎn)中使用極為廣泛與重要的工藝裝備。采用模具生產(chǎn)制品和零件，具有生產(chǎn)效率高，可實現(xiàn)高速大批量的生產(chǎn)；節(jié)約原材料，實現(xiàn)無切屑加工；產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，具有良好的互換性；操作簡單，對操作人員沒有很高的技術要求；利用模具批量生產(chǎn)的零件加工費用低；所加工出的零件與制件可以一次成形，不需進行再加工；能制造出其它加工工藝方法難以加工、形狀比較復雜的零件制品；容易實現(xiàn)生產(chǎn)的自動化的特點。
1、沖裁件的工藝分析
由零件圖1—1可知，該零件形狀簡單，是由圓組成。沖裁件內(nèi)外形所能達到的精度要求不高為IT12-IT14。將以上精度與零件簡圖中所標注的尺寸公差相比較，可認為該零件的精度要求能夠在沖裁加工中得到保證。其它尺寸標注、生產(chǎn)批量等情況，也均符合沖裁的工藝要求，故決定采用沖裁落料復合模進行加工，且一次沖壓成形。
材料：10#鋼為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，具有良好的塑性、焊接性、可鍛性及良好的沖壓性能，常用來制造焊接結(jié)構(gòu)件和沖壓件。
零件精度的選擇：
本文所設計的沖裁零件如圖1-1，該沖裁件的材料為10#鋼，具有較好的可沖壓性能。該沖裁件的結(jié)構(gòu)較簡單，比較適合沖裁，零件圖上所有尺寸均未注公差，屬于自由尺寸，可參考《極限配合與技術測量》確定沖裁件公差等級，根據(jù)查表，該零件的公差等級取IT14級確定零件的尺寸公差。
圖1-1 零件簡圖
2、沖壓工藝方案的確定
該工件包括落料、沖孔兩個基本工序，可以有以下三種工藝方案：
方案一：先落料，后沖孔，采用單工序模生產(chǎn)。
方案二：沖孔——落料復合沖壓，采用復合模生產(chǎn)。
方案三：沖孔——落料級進沖壓。采用級進模生產(chǎn)。
方案一單工序沖裁模指在壓力機一次行程內(nèi)只完成一個沖壓工序的沖裁模。該模具結(jié)構(gòu)簡單，但需要兩道工序兩副模具，成本高而生產(chǎn)效率低，難以滿足中批量生產(chǎn)的要求。
方案二復合沖裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同時完成數(shù)道沖壓工序的模具。該模具只需要一副模具，工件的精度及生產(chǎn)效率都很高，但工件最小壁厚2mm等于凸凹模許用最小壁厚2mm，模具強度足夠，制造難度小，模具成本低，維修方便。
方案三級進模：是指壓力機在一次行程中，依次在模具幾個不同的位置上同時完成多道沖壓工序的模具。它也只需要在一副模具內(nèi)可以完成多道不同的工序，可包括沖裁、彎曲、拉深等，具有比復合更好的生產(chǎn)效率。它的制件和廢料均可以實現(xiàn)自然漏料，所以操作安全、方便，易于實現(xiàn)自動化。難以保證制件內(nèi)、外相對位置的準確性因此制件精度不高。
通過對上述三種方案的的分析比較，因為該制件的精度要求不高，用于批量生產(chǎn)。所以該制件的沖壓生產(chǎn)采用方案二為佳。
3、排樣設計
3.1.排樣方法
排樣的方法有:直排、斜排、直對排、混合排，根據(jù)設計模具制件的形狀、厚度、材料等方面的全面考慮，排樣方法采用直排式排樣法。如圖3-1所示3.2搭邊值、條料寬度的確定
3.2.1.搭邊值的確定
排樣時零件之間以及零件與條料側(cè)邊間留下的工藝余料，稱為搭邊。搭邊的作用是補償定位誤差，保持條料有一定的剛度，以保證零件質(zhì)量和送料方便。搭邊過大，浪費材料、搭邊過小，沖裁時容易翹曲或被拉斷，不僅會增大沖件毛刺，有時還有拉入凸、凹模間隙中損壞模具刃口，降低模具壽命或影響送料工作。
圖3-1 排樣圖
搭邊值通常由經(jīng)驗確定，表所列搭邊值為普通沖裁時經(jīng)驗數(shù)據(jù)之一。
表3-1 搭邊a和a1數(shù)值
材料厚度
圓件及r＞2t的工件
矩形工件邊長L＜50mm
矩形工件邊長L＞50mm
或r＜2t的工件
工件間a1
沿邊a
工件間a1
沿邊a
工件間a1
沿邊a
＜ 0.25
0.25~0.5
0.5~0.8
0.8~1.2
1.2~1.6
1.6~2.0
2.0~2.5
2.5~3.0
3.0~3.5
3.5~4.0
4.0~5.0
5.0~12
1.8
1.2
1.0
0.8
1.0
1.2
1.5
1.8
2.2
2.5
3.0
0.6t
2.0
1.5
1.2
1.0
1.2
1.5
1.8
2.2
2.5
2.8
3.5
0.7t
2.2
1.8
1.5
1.2
1.5
1.8
2.0
2.2
2.5
2.5
3.5
0.7t
2.5
2.0
1.8
1.5
1.8
2.0
2.2
2.5
2.8
3.2
4.0
0.8t
2.8
2.2
1.8
1.5
1.8
2.0
2.2
2.5
2.8
3.2
4.0
0.8t
3.0
2.5
2.0
1.8
2.0
2.2
2.5
2.8
3.2
3.5
4.5
0.9t
根據(jù)制件厚度與制件的排樣方法可以查表3—1得：
搭邊值工件間a1為1.5mm
沿邊a 為1.8mm
3.2.2.條料寬度的確定
排樣方式和搭邊值確定以后，條料的寬度和進距也就可以設計出。
計算條料寬度有三種情況需要考慮：
1、有側(cè)壓裝置時條料的寬度。
2、無側(cè)壓裝置時條料的寬度。
3、有定距側(cè)刃時條料的寬度。
該零件采用無側(cè)壓裝置的模具，其條料寬度應考慮在送料過程中因條料的擺動而使側(cè)面搭邊減少。為了補償面搭邊的減少部分，條料寬度應增加一個條料的擺動量。故條料寬度為：
B=［D+2a+c］ （3-1）
式中：B——條料寬度的基本尺寸；
D ——條料寬度方向沖裁件的最大尺寸；
a——側(cè)搭邊值。
C——條料與導料板之間的間隙（即條料的可能擺動量）：B≤100， c=0.5～1.0；B＞100，c=1.0～1.5。
表3-2 剪料公差及條料與導料板之間隙（mm)
條料寬度
B/mm
材料厚度t/mm
~1
1~2
2~3
3~5
~50
50~100
100~150
150~220
220~300
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
導料板之間的距離，應使條料與導料板之間保持一定的間隙查表3—3，以保證送料暢通。
表3-3 條料寬度偏差（mm）
條料寬度
B|mm
材料厚度
～0.5
＞0.5～1
＞1～2
～20
0.05
0.08
0.1
＞20～30
0.08
0.1
0.15
＞30～50
0.1
0.15
0.2
D取值由設計條料寬度方向沖裁件的最大尺寸為37.6 (mm)
側(cè)搭邊值a可以從表3—1中查出為1.8(mm)
故帶入條料寬度公式得；
查表3—2可得條料寬度偏差下偏差—△為-0.5(mm)
B=［D+2a+c］
=（34+2×1.8+0.5）-0.5
=38.1-0.5(mm)
3.3.材料利用率
材料利用率通常以一個進距內(nèi)制件的實際面積與所用毛坯面積的百分率η表示；
η=(nA1/hB)×100% （3-2）
式中η—— 材料利用率（%）；
n—— 沖裁件的數(shù)目；
A1—— 沖裁件的實際面積(mm2)；
B—— 板料寬度(mm)；
h——進距；
計算沖壓件的面積；
A1=3.14×17×17
=907.46(mm2)
條料寬度計算：
B=34+2×1.8
=37.6(mm)
送進距離計算：
h=34+1.5
=35.5(mm)
一個進距的材料利用率；
η=(nA1/hB)×100%
=［1×907.46÷(37.6×35.5)］×100%
=67.98%
由此可之，η值越大，材料的利用率就越高，廢料越少。工藝廢料的多少決定于搭邊和余量的大小，也決定于排樣的形式和沖壓方式。因此，要提高材料利用率，就要合理排樣，減少工藝廢料。
4、沖裁力相關的計算
4.1.計算沖裁力的公式
計算沖裁力的目的是為了選擇合適的壓力機，設計模具和檢驗模具的強度，壓力機的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適宜沖裁的要求，普通平刃沖裁模，其沖裁力F p一般可以按下式計算：
Fp=KptLτ
式中 τ——材料抗剪強度，見附表（MPa）；
L——沖裁周邊總長（mm）；
t——材料厚度（mm）;
系數(shù)Kp是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損，凸模與凹模間隙之波動（數(shù)值的變化或分布不均），潤滑情況，材料力學性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設置的安全系數(shù)Kp，一般取1~3。
當查不到抗剪強度r時，可以用抗拉強度σb代替τ，而取Kp=1的近似計算法計算。
表4—1常用沖壓材料的力學性能
材料名稱
牌號
材料狀態(tài)
抗剪強度
抗拉強度
申長率
屈服強度
電工用純鐵
C＜0.025
DT1、DT2、
DT3
已退火
180
230
26
—
普通碳素鋼
Q195
火未退
260—320
320—400
28—33
200
Q235
310—380
380—470
21—25
240
Q275
400—500
500—620
15—19
280
優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼
08F
已退火
220—310
280—390
32
180
08
260—360
330—450
32
200
10
260—340
300—440
29
210
20
280—400
360—510
25
250
45
440—560
550—700
16
360
65Mn
600
750
12
400
不銹鋼
1Cr13
已退火
600
400—470
21
—
1Cr18Ni9Ti
熱處理退軟
320—380
540—700
40
200
鋁
L2、L3、L5
已退火
80
75—110
25
50—80
冷作硬化
100
120—150
4
—
鋁錳合金
LF21
已退火
70—110
110—145
19
50
硬鋁
LY12
已退火
105—150
150—215
12
—
淬硬后冷作硬化
280—320
400—600
10
340
純銅
T1、T2、T3
軟態(tài)
160
200
300
7
硬態(tài)
240
300
3
黃銅
H62
軟態(tài)
260
300
35
—
半硬態(tài)
300
380
20
200
H68
軟態(tài)
240
300
40
100
半硬態(tài)
280
350
25
—
由于材料10#鋼的力學性能查（表4—1）可得：抗剪強度τ=260-340MPa。
4.2.總沖裁力、推料力、卸料力、頂件力和總沖壓力
由于沖裁模具采用彈性卸料裝置和上出件方式。
F——總沖壓力。
Fp——總沖裁力。
FQ——卸料力
FQ1——推料力。
計算總沖裁力
Fp=F1+F2
F1——落料時的沖裁力。
F2——沖孔時的沖裁力。
沖裁周邊的總長（mm）
落料周長為： L1=3.14×34
=106.76（mm）
沖孔周長為： L2=3×3.14×4=37.68（mm）
落料沖裁力為： F1=KptL2τ
=1×2×106.76×340
=72596.8(N)
沖孔沖裁力為： F2=KptL1τ
=1×2×37.68×340
=25622.4(N)
所以可求總沖裁力為：
Fp=F1+F2
=72596.8+25622.4
=98219.2（N）
表4-2 卸料力、推件力和頂件力系數(shù)
料厚t/mm
Kx
Kt
Kd
鋼
≤0.1
＞0.1~0.5
＞0.5~0.25
＞2.5~6.5
＞6.5
0.065~0.075
0.045~0.055
0.04~0.05
0.03~0.04
0.02~0.03
0.1
0.063
0.055
0.045
0.025
0.14
0.08
0.06
0.05
0.03
鋁、鋁合金
純銅，黃銅
0.025~0.08
0.02~0.06
0.03~0.07
0.03~0.09
按卸料力公式計算卸料力FQ
FQ=KxFp
查表4—2得Kx=0.04
根據(jù)公式得： FQ=KxFp
=0.04×98219.2
=3928.768 (N)
按推料力公式計算推料力FQ1
FQ1=nKtFp
取n=1
查表4—2得Kt=0.055
n——梗塞在凹模內(nèi)的制件或度料數(shù)量（n=h/t h直刃口部分的高度，t材料厚度）
根據(jù)公式得: FQ1=nKtFp
=1×0.055×25622.4
=1409.232N,
4.3.壓力機公稱壓力的選取
沖裁時，壓力機的公稱壓力必須大于或等于沖裁各工藝力的總和。
根據(jù)公式得
F=Fp+FQ+FQ1
=98219.2+3928.768+1409.232
=103557.2(N)
根據(jù)綜上所計算出來的總壓力與常用冷沖壓設備的工作原理和特點選取壓力機為J23—16。
4.4.模具壓力中心的確定
模具壓力中心是指沖壓時諸沖壓力合力的作用點位置。為了確保壓力機和模具正常工作，應使模具的壓力中心與壓力機滑塊的中心相重合，否則，會使沖模和力機滑塊產(chǎn)生偏心載荷，使滑塊和導軌之間產(chǎn)生過大的摩擦，模具導向零件加速磨損，降低模具和壓力機的使用壽命。
沖裁模的壓力中心，可按下述原則來確定：
1、對稱形狀的單個沖裁件，沖模的壓力中心就是沖裁件的幾何中心。
2、工件形狀相同且分布位置對稱時，沖模的壓力中心與零件的對稱中心相重合。
3、形狀復雜的零件、多孔沖模、級進模的壓力中心可用解析計算法求出沖模的對稱中心。
根據(jù)制件圖可以得出該工件形狀相同且分布位置對稱，所以沖模的壓力中心與零件的對稱中心相重合。
4.5.沖裁間隙
設計模具時一定要選擇合理的間隙，以保證沖裁件的斷面質(zhì)量、尺寸精度滿足產(chǎn)品的要求，所需沖裁力小、模具壽命高，但分別從質(zhì)量，沖裁力、模具壽命等方面的要求確定的合理間隙并不是同一個數(shù)值，只是彼此接近?？紤]到制造中的偏差及使用中的磨損、生產(chǎn)中通常只選擇一個適當?shù)姆秶鳛楹侠黹g隙，只要間隙在這個范圍內(nèi)，就可以沖出良好的制件，這個范圍的最小值稱為最小合理間隙Cmin，最大值稱為最大合理間隙Cmax?？紤]到模具在使用過程中的磨損使間隙增大，故設計與制造新模具時要采用最小合理間隙值Cmin。
根據(jù)材料材質(zhì)，厚度，選擇最小雙面間隙2Cmin=0.08mm，最大雙面間隙2Cmax=0.25mm,為了保證初始間隙值小于最大合理間隙2Cmax，必須滿足：δd=0.6（2Cmax－2Cmin），δP=0.4（2Cmax－2Cmin）; |δd|+|δP|+2Cmin≤2Cmax。
5、凸模與凹模刃口尺寸的計算
5.1.刃口尺寸計算的基本原則
沖裁件的尺寸精度主要決定于模具刃口的尺寸精度，模具合理的間隙值模具刃口寸及制造精度來保證。正確確定模具刃口尺寸及其制造公差，是設計沖裁模的主要任務之一。從生產(chǎn)實踐中可以發(fā)現(xiàn)：
1、 由于凸、凹模之間存在間隙，使落下的料或沖出的孔都帶有錐度，且落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，沖孔件的小端尺寸等于凸模尺寸。
2、 在測量與使用中，落料件是以大端尺寸為基準，沖孔孔徑是以小端尺寸為基準。
3、 沖裁時，凸、凹模要與沖裁件或廢料發(fā)生摩擦，凸模愈磨愈小，凹模愈磨愈大，結(jié)果使間隙愈用愈大。
由此在決定模具刃口尺寸及其制造工差時需考慮下述原則：
1、落料尺寸由凹模尺寸決定，沖孔時孔的尺寸由凸模尺寸決定。故落料模時，以凹模為基準，間隙取在凸模上；設計沖孔模時，以凸模為基準，間隙取在凹模上。
2、考慮到凸、凹模的磨損，設計落料模時，凹?；境叽鐟〕叽绻罘秶妮^小尺寸；設計沖孔模時，凸?；境叽鐒t應取工件孔尺寸公差范圍內(nèi)的較大尺寸、這樣，在凸凹模磨損到一定程度的情況下，仍能沖出合格的制件。凸、凹模間隙則取最小合理間隙值。
3、確定沖裁模的刃口制造公差時，應考慮制件的公差要求。如果對刃口精度要求過高（即制造公差過?。瑫鼓＞咧圃炖щy，增加成本，延長生產(chǎn)周期；如果對刃口尺寸要求過低（即制造公差過大），則生產(chǎn)出來的制件可能不合格，會使模具的壽命降低。若制件沒有標注公差，則對于非圓形件按國家標準“非配合尺寸的公差數(shù)值”IT14級處理，沖模則可按IT11級制造；對于圓形件，一般可按IT7～9級制造模具。沖壓件的尺寸公差應按“入體”原則標注為單向公差，落料件上偏差為零，下偏差為負；沖孔件上偏差為正，下偏差為零。
5.2.刃口尺寸計算方法
由于模具的加工方法不同，凸模與凹模刃口部分尺寸的計算公式與制造公差的標注也不同，刃口尺寸的計算方法可以分為兩種情況。凸模與凹模分開加工和凸模與凹模配合加工。
對該制件應該選用凸模和凹模分別加工的方法，按圖紙加工之尺寸。要分別標注凸模和凹模刃口尺寸和制造公差（凸模δp、凹模δd），它適用于圓形或簡單形狀的制件。為了保證初始間隙值小于最大合理間隙2Cmin，必須滿足下列條件：
∣δp∣+∣δd∣≤2Cmax-2Cmin
或取δp=0.4(2Cmax-2Cmin) δd=0.6(2Cmax-2Cmin)
也就是說，新制造的模具應該是∣δp∣+∣δd∣+2Cmin≤2Cmax。否則制造的模具間隙已經(jīng)超過允許的變動的范圍2Cmax-2Cmin。
下面對落料和沖孔兩種情況進行討論。
1、落料：
設工件的尺寸D0-△，根據(jù)計算原則,落料時以凹模為設計基準。首先確定凹模尺寸,使凹?；境叽缃咏虻扔谥萍妮喞淖钚O限尺寸,再減小凸模尺寸以保證最小合理間隙值2Cmin。其計算公式如下：
Dd=(D-X△) 0/+δd
Dp=(Dd-2Cmin)0/-δp=(D-X△-2Cmin) 0/-δp
2、沖孔：
設沖孔尺寸為d0+△根據(jù)以上原則,沖孔時以凸模設計為基準,首先確定凸模刃口尺寸,使凸?；境叽缃咏虻扔诠ぜ椎淖畲髽O限尺寸,再增大凹模尺寸以保證最小合理間隙2Cmin。凸模制造偏差取負偏差，凹模取正偏差。其計算公式如下：
dp=(d+x△) 0-δp
dd=(dp+2Cmin)0+δd=(d+x△+2Cmin)0+δd
在同一工步中出制件兩個以上孔時,凹模型孔中心距Ld 按下式確定:
Ld=(Lmin+0.5△)±0.125△
式中Dd——落料凹模基本尺寸(mm)；
Dp——落料凸模基本尺寸(mm)；
D——落料件最大極限尺寸(mm)；
dd——沖孔凹?；境叽?mm)；
dp——沖孔凸?；境叽?mm)；
d——沖孔件孔的最小極限尺寸(mm)；
Ld——同一工步中凹模孔距基本尺寸(mm)；
Lmin——制件孔距最小極限尺寸(mm)；
△——制件公差(mm) 可查表7—1;
2Cmin——凸、凹模最小初始雙面間隙(mm)；
δd——凸模下偏差,可按IT6選用(mm)；
δp——凹模上偏差,可按IT7選用(mm)；
X—— 磨損系數(shù),是為了使沖裁件的實際尺寸盡量接近沖裁件公差帶的中間尺寸,與工件制造精度有關,可查表7—2或按下列關系取值：
當制件公差為IT10以上,取X=1；
當工件公差為IT11—IT13,取X=0.75；當工件差為IT14者,取X=0.5。
表7-1標準公差數(shù)值
公差等級
DT01
IT0
IT1
IT2
IT3
IT4
IT5
IT6
IT7
IT8
IT9
IT10
IT11
基本尺寸/mm
≤3
＞3～6
＞6～10
＞10～18
＞18～30
＞30～50
＞50～80
＞80～120
＞120～180
＞180～250
＞250～315
＞315～400
＞400～500
0.3
0.4
0.4
0.5
0.6
0.6
0.8
1
1.2
2
2.5
3
4
0.5
0.6
0.6
0.8
1
1
1.2
1.5
2
3
4
5
6
0.8
1
1
1.2
1.5
1.5
2
2.5
3.5
4.5
6
7
8
0.8
1
1
1.2
1.5
1.5
2
2.5
3.5
4.5
6
7
8
2
2.5
2.5
3
4
4
5
6
8
10
12
13
15
3
4
4
5
6
7
8
10
12
14
16
18
20
4
5
6
8
9
11
13
15
18
20
23
25
27
6
8
9
9
13
16
19
22
25
29
32
36
40
10
12
15
18
21
25
30
35
40
46
52
57
63
14
18
22
27
33
39
46
54
63
72
81
89
97
25
30
36
43
52
62
74
87
100
115
130
140
155
40
48
58
70
84
100
120
140
160
185
210
230
250
60
75
90
110
130
160
190
220
250
290
320
360
400
表7-2磨損系數(shù)x
料厚t(mm)
非圓形
圓形
1
0.75
0.5
0.75
0.5
工件公差△/mm
1
1～2
2～4
＞4
＜0.16
＜0.20
＜0.24
＜0.30
0.17～0.35
0.21～0.41
0.25～0.49
0.31～0.59
≥0.36
≥0.42
≥0.50
≥0.60
＜0.16
＜0.20
＜0.24
＜0.30
≥0.16
≥0.20
≥0.24
≥0.30
5.3.刃口尺寸計算
根據(jù)計算原則,落料時以凹模為設計基準。首先確定凹模尺寸,使凹模基本尺寸接近或等于制件的輪廓的最小極限尺寸,再減小凸模尺寸以保證最小合理間隙值2Cmin。
Dd=(D-X△)0+δd
=(34.15-0.5×0.3)
=34
Dp=(Dd-2Cmin)0-δp
=（34-0.16）
=33.84
校核∣δp∣+∣δd∣≤2Cmax-2Cmin
0.016+0.025≤0.360-0.246
0.041 ≤0.114，（滿足間隙要求）
根據(jù)計算原則,沖孔時以凸模設計為基準,首先確定凸模刃口尺寸,使凸?；境叽缃咏虻扔诠ぜ椎淖畲髽O限尺寸,再增大凹模尺寸以保證最小合理間隙2Cmin。
Dp1=(d+x△) 0-δp
=（17.9+0.5×0.2）
=18
Dp2=(d+x△) 0-δp
=（3.9+0.5×0.2）
=4
d1=(dp+2Cmin)0+δd
=(18+0.16)
=18.16
d2=(dp+2Cmin)0+δd
=(4+0.16)
=4.16
校核∣δp∣+∣δd∣≤2Cmax-2Cmin
0.013+0.021≤0.360-0.246
0.034 ≤0.114
6、主要零部件的設計
設計主要零部件時，首先要考慮主要零部件用什么方法加工制造及總體裝配方法。結(jié)合模具的特點，本模具適宜采用線切割加工凸模固定板、卸料板、凸凹固定板、凹模及沖孔凸模、凸凹模。除凸凹模外，在采用線切割后，還得采用數(shù)控車床加工其形腔錐度。這種加工方法可以保證這些零件各個內(nèi)孔的同軸度，使裝配工作簡化。下面就分別介紹各個零部件的設計方法。
6.1.凸凹模的設計
因為該制件形狀復雜，所以將落料凸模與沖孔凹模設計成一個整體為凸凹模。直通式凸模工作部分和固定部分的形狀做成一樣，直通式凸模采用線切割機床加工。凹模和工作部分與凸模聯(lián)在一起，為保證廢料直接由凸模從凸凹模內(nèi)孔推出。凹模洞口若采用直刃、則模內(nèi)有積薦廢料，脹力較大。若采用上直下斜的錐面式，可以解出積薦廢料的問題，錐度先采用線切割加工后采用數(shù)控車床加工。通過固定板把凸凹模固定。固定板與凸凹模的配合按H7/m6。凸凹模材料應選T10A，熱處理58～60HRC，凸凹模與卸料板之間的間隙見表9—1查得凸凹模與卸料板的間隙選為0.035mm。凸凹模高度是固定板、卸料板和彈簧間隙組成。凸凹模高度為：
H=H1+H2+（15～20）mm
H1——固定板厚度；得H1=0.4×H凹=0.4×35=14mm(標準為15mm)
H2——卸料板厚度；查表9—4得H2=15mm
(15～20)——附加長度，包括凸凹模的修磨量，凸模進入凹模的深度及固定板與卸料板間的安全距離。（附加長度取18）
H=15+15+18=48mm,本次設計取50mm。
6.2.沖孔凸模的設計
因為沖孔凸模是由圓和非圓組合而成的凸模，結(jié)構(gòu)復雜，對模具零件精度要求較高；模具裝配精度也較高。將沖孔凸模設計成直通式，采用線切割加工。沖孔凸模與凸凹模中的落料凹模鑲拼結(jié)構(gòu)中的壓入式固定。凸模的高度是凸模固定板、凹模及附加長度組成。凸模高度為：
H=H1+H2mm
H1——凸模固定板厚度；得H1=0.4×H凹=0.4×35=14mm(標準為15mm)
H2——凹模厚度； H2=35mm
H=15+35=50mm
6.3.落料凹模的設計
凹模采用整體凹模，各種沖裁的凹?？拙捎镁€切割機床加工，安排凹模在模架上位置時，要依據(jù)計算壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合。模具的外形尺寸如下：
模具厚度的確定公式為：
H=Kb
式中：
K9—2系數(shù)值，考慮板料厚度的影響；
b—— 沖裁件的最大外形尺寸；
表9-2系數(shù)值K
s/mm
材料厚度t/mm
<1
>1～3
>3～6
<50
>50～100
>100～200
>200
0.30～0.40
0.20～0.30
0.15～0.20
0.10～0.15
0.35～0.50
0.22～0.35
0.18～0.22
0.12～0.18
0.45～0.60
0.30～0.45
0.22～0.30
0.15～0.22
查表9—2得：K=0.30
H=0.5×34
=17mm
查表 9—3取標準：H=35mm
模具壁厚的確定公式為：
C=(1.5～2)H
=1.5×17～2×17
=25.5～34mm
凹模壁厚取C=55 mm、凹模直徑的確定公式為：
B=b+2C
=34+2×34
=102mm
查表9—3取標準取B=125mm
凹模的長度要考慮導料板發(fā)揮的作用，保證送料粗定位精度。查表查表9—3取標準L=φ125mm。
凹模輪廓尺寸為φ125mm×35mm。凹模材料選用才Cr12MoV，熱處理58～62HRC。
6.4.卸料板的設計
卸料板不僅有卸料作用，還具有用外形凸模導向，對內(nèi)孔凸模起保護作用，卸料板的邊界尺寸與凹模的邊界尺寸相同，卸料板的厚度按表9—4選擇，卸料板厚度為15mm。卸料板與1個凸模的間隙以在凸模設計中確定了為0.08。卸料板上設置了4個螺釘。卸料板采用45鋼制造，熱處理淬火硬度40～45HRC。
表9-4固定卸料板厚度
沖件厚度t
卸料板寬度
<50
50～80
80～125
125～200
>200
～0.8
6
6
8
10
12
>0.8～1.5
6
8
10
12
14
>1.5～3
8
10
12
14
16
6.5.定位零件的設計
為了保證模具的正常工作和沖出合格的沖裁件，必須保證坯料或工序件對模具的工作刃口處于正確的相對位置，即必須定位。而模具送料平面中必須有兩個方向的限位：一是送料方向垂直的方向上限位，保證條料沿正確的方向的送進，稱為送進的導向，二是在送進方向上的限位，控制條料一次送進的距離(步距)稱為送料定距。屬于送料導向的定位零件有導料銷，導料板、側(cè)壓板等，屬于送料定距的定位零件有固定擋料銷、始用擋料銷、活動擋料銷、導正銷、側(cè)刃等。屬于塊料或工序件的定位零件有定位銷、定位板等。
由于圓墊片沖壓所用的材料屬于條料，厚度不大，零件精度且采用的是復合模進行沖裁。終上所述定位零件選用導料銷，定位零件采用活動擋料銷?；顒訐趿箱N的位置可以由公式確定
B=A-D/2+d/2
式中A――送料進距（mm）；
d――擋料銷直徑（mm）；
D――落料凸模直徑（mm）。
B=A-D/2+d/2
=35.5-34/2+6/2
=21.5(mm)
6.6.模架及其它零件的設計
根據(jù)國家標準,模架主要有兩大類,一類是由上模座、下模座、導柱、導套組成的導柱模模架。另一類是由彈壓導板、下模座、導柱、導套組成的導板模模架?？紤]到經(jīng)濟效益以及加工的特點，模具的穩(wěn)定性，凹模外形是圓形，選擇中間導柱圓形標準模架。
本模具采用滑動導柱、導套來保證模具上、下模的精確導向。滑動導柱、導套都是圓柱形的，其加工方便，可采用車床加工，裝配容易。導柱的長度應保證上模座最底位置時（閉合狀態(tài)），導柱上端面與上模座頂面的距離15mm。而下模座底面與導柱底面的距離為5mm。導柱的下部與下模座導柱孔采用R7/h5的過盈配合,導套的外徑與上模座導套孔采用R7/h5的過盈配合。導套的長度，需要保證沖壓時導柱一定要進入導套10mm以上。導柱與導套之間采用H7/h6的間隙配合，導柱與導套均采用20鋼，熱處理硬度滲碳淬硬56～60HRC。
導柱的直徑、長度，按標準選取。
導柱：d/mm×L/mm分別為φ32×180，φ28×180；
導套：d/mm×L/mm×Dmm分別為φ32×105×45，φ28×105×42，
模座的的尺寸L/mm×B/mm為340mm×230mm。模座的厚度應為凹模厚度的1.5～2倍上模座的厚度為35mm，上墊板厚度取8mm，凸凹固定板厚度取15mm，下模座的厚度為40mm。那么該模具的閉合高度為：
H閉=H上模+H墊+H凸+H凸凹+H下模-h2
式中：
H凸——凸模長度，L=50mm
H凸凹——凸凹模厚度，H=50mm
h2 ——凸模沖裁后進入凹模的深度，h2=1.5mm
H閉=H上模+H墊+H凸+H凸凹+H下模-h2
=35+20+8+50+50+8+40-1.5
=209.5mm
可見該模具閉合高度小于所選壓力機J23—16的最大裝模高度（220mm）可以使用。
結(jié) 論
通過這次課程設計我收獲頗多，指導老師的熱心指導，耐心的為我講解、分析，在設計的過程中所遇到的問題，同學們的熱心幫助也讓我感到了同學之間的情誼。這次從設計過程、加工過程和零件的加工分析過程，其實也是考驗我大學來理論知識的掌握、實際操作和如何將書本上的理論知識怎么樣運用到實際操作的一個過程。
在課程設計過程中我掌握了很多東西，沖裁件的工藝分析，制件的排樣方法，沖裁力的相關計算，模具壓力中心的計算，沖裁間隙的確定，凸模與凹模刃口尺寸的計算，模具的總體設計，主要零部件的設計，壓力機的選擇，總裝配圖的繪制等。
總之，通過這次課程設計讓我掌握了很多東西，也有很多不足的地方，設計說明書格式的不太清楚，模具的公差不好給，圖紙的繪制不熟練，但在老師和同學的幫助下我順利的完成了設計。通過這次設計我讓我全方位的知道模具的設計過程，真是受益匪淺。
致 謝
這次課程設計說明書及其模具裝配圖的完成，首先要感謝我的指導老師，在課程設計裝配圖及其說明書編制過程中，給予了精心的指導，并講解了各項專業(yè)要領，提出了寶貴的專業(yè)意見，在模具設計過程中，也要感謝曾經(jīng)在設計中遇到難題時向其他的教師，是他們的精心指導才使我的課程設計能夠按期完成，非常感謝學校給予的支持和機會，也感謝同學的無私幫助，同時要感謝百忙之中參加畢業(yè)答辯的評審老師們。
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