箱形雙梁橋式起重機(jī)設(shè)計(jì)
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1、起重機(jī)的介紹 箱形雙梁橋式起重機(jī)是由一個(gè)有兩根箱形主梁和兩根橫向端梁構(gòu)成的雙梁橋 架,在橋架上運(yùn)行起重小車(chē),可起吊和水平搬運(yùn)各類(lèi)物體,它適用于機(jī)械加工和裝配 車(chē)間料場(chǎng)等場(chǎng)合。 起重機(jī)設(shè)計(jì)的總體方案 本次起重機(jī)設(shè)計(jì)的主要參數(shù)如下: 起重量10t,跨度16.5m,起升高度為10m起升速度8m/min小車(chē)運(yùn)行速度 v=40m/min大車(chē)運(yùn)行速度V=90m/min大車(chē)運(yùn)行傳動(dòng)方式為分別傳動(dòng);橋架主梁型 式,箱形梁.小車(chē)估計(jì)重量4t,起重機(jī)的重量16.8t .工作類(lèi)型為中級(jí)。 根據(jù)上述參數(shù)確定的總體方案如下: 主梁的設(shè)計(jì): 主梁跨度16.5m,是由上、下蓋板和兩塊垂直的腹板組成封閉箱形截面
2、實(shí)體板 梁連接,主梁橫截面腹板的厚度為6mm,翼緣板的厚度為10mm,主梁上的走臺(tái)的 寬度取決于端梁的長(zhǎng)度和大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平面尺寸,主梁跨度中部高度取 H=L/17,主梁和端梁采用搭接形式,主梁和端梁連接處的高度取H0=0.4-0.6H, 腹板的穩(wěn)定性由橫向加勁板和,縱向加勁條或者角鋼來(lái)維持,縱向加勁條的焊接 采用連續(xù)點(diǎn)焊,主梁翼緣板和腹板的焊接采用貼角焊縫,主梁通常會(huì)產(chǎn)生下?lián)献?形,但加工和裝配時(shí)采用預(yù)制上拱。 小車(chē)的設(shè)計(jì): 小車(chē)主要有起升機(jī)構(gòu)、運(yùn)行機(jī)構(gòu)和小車(chē)架組成。 起升機(jī)構(gòu)采用閉式傳動(dòng)方案,電動(dòng)機(jī)軸與二級(jí)圓柱齒輪減速器的高速軸之間 采用兩個(gè)半齒聯(lián)軸器和一中間浮動(dòng)軸聯(lián)系起來(lái),減速器的
3、低速軸魚(yú)卷筒之間采用 圓柱齒輪傳動(dòng)。 運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用全部為閉式齒輪傳動(dòng),小車(chē)的四個(gè)車(chē)輪固定在小車(chē)架的四周, 車(chē)輪采用帶有角形軸承箱的成組部件,電動(dòng)機(jī)裝在小車(chē)架的臺(tái)面上,由于電動(dòng)機(jī) 軸和車(chē)輪軸不在同一個(gè)平面上,所以運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用立式三級(jí)圓柱齒輪減速器,在 減速器的輸入軸與電動(dòng)機(jī)軸之間以及減速器的兩個(gè)輸出軸端與車(chē)輪軸之間均采用 帶浮動(dòng)軸的半齒聯(lián)軸器的連接方式。 小車(chē)架的設(shè)計(jì),采用粗略的計(jì)算方法,靠現(xiàn)有資料和經(jīng)驗(yàn)來(lái)進(jìn)行,采用鋼板 沖壓成型的型鋼來(lái)代替原來(lái)的焊接橫梁。 端梁的設(shè)計(jì): 端梁部分在起重機(jī)中有著重要的作用,它是承載平移運(yùn)輸?shù)年P(guān)鍵部件。端梁 部分是由車(chē)輪組合端梁架組成,端梁部分主要有上蓋板
4、,腹板和下蓋板組成;端 梁是由兩段通過(guò)連接板和角鋼用高強(qiáng)螺栓連接而成。在端梁的內(nèi)部設(shè)有加強(qiáng)筋, 以保證端梁架受載后的穩(wěn)定性。端梁的主要尺寸是依據(jù)主梁的跨度,大車(chē)的輪距 和小車(chē)的軌距來(lái)確定的;大車(chē)的運(yùn)行采用分別傳動(dòng)的方案。 在裝配起重機(jī)的時(shí)候,先將端梁的一段與其中的一根主梁連接在一起,然后 再將端梁的兩段連接起來(lái)。 本章主要對(duì)箱形橋式起重機(jī)進(jìn)行介紹,確定了其總體方案并進(jìn)行了一些簡(jiǎn)單 的分析。箱形雙梁橋式起重機(jī)具有加工零件少,工藝性好、通用性好及機(jī)構(gòu)安裝 檢修方便等一系列的優(yōu)點(diǎn),因而在生產(chǎn)中得到廣泛采用。我國(guó)在5噸到10噸的中、 小起重量系列產(chǎn)品中主要采用這種形式,但這種結(jié)構(gòu)形式也存在一些缺點(diǎn)
5、:自重 大、易下?lián)希谠O(shè)計(jì)和制造時(shí)必須采取一些措施來(lái)防止或者減少。 2. 大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 2.1設(shè)計(jì)的基本原則和要求 大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)通常和橋架的設(shè)計(jì)一起考慮,兩者的設(shè)計(jì)工作要交叉進(jìn) 行,一般的設(shè)計(jì)步驟: 1. 確定橋架結(jié)構(gòu)的形式和大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的傳方式 2. 布置橋架的結(jié)構(gòu)尺寸 3. 安排大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的具體位置和尺寸 4. 綜合考慮二者的關(guān)系和完成部分的設(shè)計(jì) 對(duì)大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本要求是: 1. 機(jī)構(gòu)要緊湊,重量要輕 2. 和橋架配合要合適,這樣橋架設(shè)計(jì)容易,機(jī)構(gòu)好布置 3. 盡量減輕主梁的扭轉(zhuǎn)載荷,不影響橋架剛度 4. 維修檢修方便,機(jī)構(gòu)布置合理 2.1.1
6、機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案 大車(chē)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案,基本分為兩類(lèi): 分別傳動(dòng)和集中傳動(dòng),橋式起重機(jī)常用的跨度(10.5-32M)范圍均可用分別傳動(dòng) 的方案本設(shè)計(jì)采用分別傳動(dòng)的方案。 2.1.2大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)具體布置的主要問(wèn)題: 1. 聯(lián)軸器的選擇 2. 軸承位置的安排 3. 軸長(zhǎng)度的確定 這三著是互相聯(lián)系的。 在具體布置大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的零部件時(shí)應(yīng)該注意以幾點(diǎn): 1. 因?yàn)榇筌?chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)要安裝在起重機(jī)橋架上,橋架的運(yùn)行速度很高,而且 受載之后向下?lián)锨?,機(jī)構(gòu)零部件在橋架上的安裝可能不十分準(zhǔn)確,所以如果單從 保持機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)性能和補(bǔ)償安裝的不準(zhǔn)確性著眼,凡是靠近電動(dòng)機(jī)、減速器和車(chē) 輪的軸,最好都用浮動(dòng)軸。
7、2. 為了減少主梁的扭轉(zhuǎn)載荷,應(yīng)該使機(jī)構(gòu)零件盡量靠近主梁而遠(yuǎn)離走臺(tái)欄 桿;盡量靠近端梁,使端梁能直接支撐一部分零部件的重量。 3. 對(duì)于分別傳動(dòng)的大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)應(yīng)該參考現(xiàn)有的資料,在浮動(dòng)軸有足夠的 長(zhǎng)度的條件下,使安裝運(yùn)行機(jī)構(gòu)的平臺(tái)減小,占用橋架的一個(gè)節(jié)間到兩個(gè)節(jié)間的 長(zhǎng)度,總之考慮到橋架的設(shè)計(jì)和制造方便。 4. 制動(dòng)器要安裝在靠近電動(dòng)機(jī),使浮動(dòng)軸可以在運(yùn)行機(jī)構(gòu)制動(dòng)時(shí)發(fā)揮吸收 沖擊動(dòng)能的作用。 2.2大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的計(jì)算 已知數(shù)據(jù): 起重機(jī)的起重量Q=100KN,橋架跨度L=16.5m,大車(chē)運(yùn)行速度Vd「90m/min, 工作類(lèi)型為中級(jí),機(jī)構(gòu)運(yùn)行持續(xù)率為JC%=25,起重機(jī)的估計(jì)重量G=
8、168KN,小車(chē) 的重量為Gx「40KN,橋架采用箱形結(jié)構(gòu)。 計(jì)算過(guò)程如下: 2.2.1確定機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案 本起重機(jī)采用分別傳動(dòng)的方案如圖(2-1) 大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)圖(2-1) 1—電動(dòng)機(jī)2一制動(dòng)器3—高速浮動(dòng)軸4一聯(lián)軸器5一減速器6一聯(lián)軸器7低速浮動(dòng) 軸8一聯(lián)軸器9一車(chē)輪 2.2.2選擇車(chē)輪與軌道,并驗(yàn)算其強(qiáng)度 按照如圖所示的重量分布,計(jì)算大車(chē)的最大輪壓和最小輪壓: 滿載時(shí)的最大輪壓: P _ G - Gxc Q + Gxc ? L - e max 4 2 L _ 168-40 100 + 40 16.5 -1.5 _ + ? 4 2 16.5 =95.6K
9、N 空載時(shí)最大輪壓: G - Gxc Gxc L - e P ‘ = + ? max 4 2 L _ 168-40 40 16.5 -1.5 = + X 4 2 16.5 =50.2KN 空載時(shí)最小輪壓: G - Gxc Gxc e P, = + ?— min 4 2 L _ 168-40 40 1.5 = + X 4 2 16.5 =33.8KN 式中的e為主鉤中心線離端梁的中心線的最小距離e=1.5m 載荷率:Q/G=100/168=0.595 由[1]表19-6選擇車(chē)輪:當(dāng)運(yùn)行速度為Vdc=60-90m/min, Q/G=0.595時(shí)工作 類(lèi)型為
10、中級(jí)時(shí),車(chē)輪直徑Dc=500mm,軌道為P’8的許用輪壓為150KN,故可用。 1) .疲勞強(qiáng)度的計(jì)算 疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的等效載荷: Qd=O2 ? Q=0.6*100000=60000N 式中中2一等效系數(shù),有[1 ]表4-8查得中「0.6 車(chē)論的計(jì)算輪壓: Pj= KCI * r * Pd =1.05X0.89X77450 =72380N 式中:P一車(chē)輪的等效輪壓 d P = G - Gxc Qd + Gxc . L -1.5 d 42 ? L 168-40 60 + 40 16.5 -1.5 = + X 4 2 16.5 =77450N r一載荷變化系數(shù),查[1
11、]表19-2,當(dāng)Q /G=0.357時(shí),r=0.89 d 、一沖擊系數(shù),查[1]表19-1。第一種載荷當(dāng)運(yùn)行速度為V=1.5m/s時(shí), K1=1.05 根據(jù)點(diǎn)接觸情況計(jì)算疲勞接觸應(yīng)力: 「4000 3 ?,D 』 I ( 2 1 V =4000.172380x| 一 + 一 3 [50 30J =13555Kg/cm2 =135550N/cm2 j 式中r-軌頂弧形半徑,由[3]附錄22查得r=300mm,對(duì)于車(chē)輪材料ZG55II, 當(dāng)HB>320時(shí),[.「=160000-200000N/cm2,因此滿足疲勞強(qiáng)度計(jì)算。 2).強(qiáng)度校核 最大輪壓的計(jì)算: PjmMl
12、Tax = 1.1X95600 =105160N 式中Kcii-沖擊系數(shù),由[3]表2-7第II類(lèi)載荷Kcii=1.1 按點(diǎn)接觸情況進(jìn)行強(qiáng)度校核的接觸應(yīng)力: jmaxF Pj maX 1 ¥ +一 r) + 50 30) I ( 1105160 [ =15353Kg/cm2 b =153530N/cm2 jmax 車(chē)輪采用 ZG55II,查[1 ]表 19-3 得,HB>320 時(shí),[b j]=240000-300000N/cm2, b jmax < [ b j] 故強(qiáng)度足夠。 2.2.3運(yùn)行阻力計(jì)算 摩擦總阻力距 Mm=B(Q+G) (
13、K+u*d/2) 由[1]表19-4 D =500mm車(chē)輪的軸承型號(hào)為:22220K,軸承內(nèi)徑和外徑的平 c 均值為:(100+180)/2=140mm 由[1]中表9-2到表9-4查得:滾動(dòng)摩擦系數(shù)K=0.0006m,軸承摩擦系數(shù)U =0.02,附加阻力系數(shù)3=1.5,代入上式中: 當(dāng)滿載時(shí)的運(yùn)行阻力矩: Mm(QQ)= Mm(QQ)=(Q+G)( + |) =1.5 (100000+168000) X (0.0006+0.02 X0.14/2) =804N ? m 運(yùn)行摩擦阻力: p = Mm(Q = Q) = 804 m (Q=Q) Dc 0.5 T =3216
14、N 空載時(shí): M 二BXGX(K+ud/2) m (Q=0) = 1.5X 168000X(0.0006+0.02X0.14/2) =504N P m(Q=0)= Mm(Q=0)/(DC/2) =504X2/0.5 =2016N 2.2.4選擇電動(dòng)機(jī) 電動(dòng)機(jī)靜功率: N=P?V /(60.m?門(mén)) j j dc =3216X90/60/0.95/2=2.54KW 式中Pj=Pm (Q=Q) 一滿載運(yùn)行時(shí)的靜阻力 (P m(Q0)=2016N) m=2驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的臺(tái)數(shù) 初選電動(dòng)機(jī)功率: N=Kd*Nj=1.3*2.54=3.3KW 式中K「電動(dòng)機(jī)功率增大系數(shù)
15、,由[1]表9-6查得Kd=1.3
查[2]表 31-27 選用電動(dòng)機(jī) YR160M-8; Ne=4KW,%=705rm,(GD2)=0.567kgm2,
電動(dòng)機(jī)的重量G =160kg
d
2.2.5驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱功率條件
等效功率:
Nx=K25 ?r? Nj
=0.75X1.3X2.54
=2.48KW
式中K25—工作類(lèi)型系數(shù),由[1]表8-16查得當(dāng)JC%=25時(shí),K25=0.75
r一由[1]按照起重機(jī)工作場(chǎng)所得tq/tg=0.25,由[1]圖8-37估得r=1.3
由此可知:Nx 16、減速器的選擇
車(chē)輪的轉(zhuǎn)數(shù):
nc=Vdc/(n? Dc)
=90/3.14/0.5=57.3rpm
機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比:
i =n1/nc=705/57.3=12.3
。
查[2]表 19-11,選用兩臺(tái) ZLZ-160-12.5-IV 減速器 i ,=12.5; [N]=9.1KW,當(dāng)輸入 轉(zhuǎn)速為750rpm,可見(jiàn)Nj<[N]中級(jí)。(電動(dòng)機(jī)發(fā)熱條件通過(guò),減速器: ZLZ-160-12.5-IV )
2.2.7驗(yàn)算運(yùn)行速度和實(shí)際所需功率
實(shí)際運(yùn)行的速度:
V dcf. i / i , c 。 。
=90X 12.3/12.5=88.56m/min
誤差:
J(Vdc- Vdc 17、)/ Vdc
=(90-88.56) /90X100%=1.6%<15%合適
實(shí)際所需的電動(dòng)機(jī)功率:
N 亍"V dc/ Vdc
=2.54X88.56/90=2.49KW
由于N ‘j 18、=Q)
j (Q=Q) i/門(mén)
0
804
= =67.7N ? m
12.5 x 0.95
空載運(yùn)行時(shí)靜阻力矩:
M
M = m (Q=0)
j(Q=O) i/^
0
504
= =42.4N ? m
12.5 x 0.95
初步估算高速軸上聯(lián)軸器的飛輪矩:
(GD2) zl+(GD2)L=0.78N?m
機(jī)構(gòu)總飛輪矩:
(GD2) =(GD2)+(GD2)+(GD2) 1 ZL L d
=5.67+0.78=6.45 N?m
滿載起動(dòng)時(shí)間:
n1
t =
q(Q=Q) 375(m ? Mq - Mj)
(Q + G) D 2
mc(GD 2 19、) + c
/ i/2 ?門(mén)
705
375(2x829-67.7) _
(100000+168000) x 0.25
2 x1.15x 6.45 +
12.5 x12.5 x 0.95
=8.91s
空載啟動(dòng)時(shí)間:
t =
q (Q=0)
n1
375(m ? Mq - Mj)
(Q + G) D 2
mc(GD 2) + c
/ i/2 ?門(mén)
705
168000x 0.25
375(2 x 82.9 - 67.7) _
2 x1.15x 6.45+
12.5 x12.5 x 0.95
=5.7s
起動(dòng)時(shí)間在允許范圍內(nèi)。
2.2.9起動(dòng)工況 20、下校核減速器功率
起動(dòng)工況下減速器傳遞的功率:
n"*
60n ? m /
式中 p =p +p =p + Q^G一K一 d j g j g 60t
q (Q=Q)
=3216+100000 +168000 x_^5L =7746.2N
10 60 x 8.91
m/--運(yùn)行機(jī)構(gòu)中,同一級(jí)傳動(dòng)減速器的個(gè)數(shù),m/=2.
因此 N= 774$2 x 88.56 =5.89KW
60 x 0.95 x 2
所以減速器的[N]中級(jí)二9.1KW>N,故所選減速器功率合適。
2.2.10驗(yàn)算啟動(dòng)不打滑條件
由于起重機(jī)室內(nèi)使用,故坡度阻力及風(fēng)阻力不考慮在內(nèi).以下按三種情況計(jì)
算. 21、
1. 兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載時(shí)同時(shí)驅(qū)動(dòng):
n= E^ >n
d z
G v/ p2(5 2)P + pik
4 +
g 60t D
~2:
式中 p=p / + p /
1 min max
=33.8+50.2=84KN---主動(dòng)輪輪壓
p2= P1=84KN 從動(dòng)輪輪壓
f=0.2——粘著系數(shù)(室內(nèi)工作)
七一防止打滑的安全系數(shù).七> 1.05?1.2
n = 84x103 x0.2
84x103 (0.0006+ 0.02014) x1.5+84x103 x 0.0006
168x103 x10 8&56 2
1B x 60x5.7 052
=2. 22、97
n>nz,故兩臺(tái)電動(dòng)機(jī)空載啟動(dòng)不會(huì)打滑
2. 事故狀態(tài)
當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無(wú)載小車(chē)位于工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則
n= P^ > n
dz
G v/ P2(k +四I)P+ P1k
+
g 60t D
q
式中p1= p/ =50.2KN——主動(dòng)輪輪壓
p =2 p / + p /
2 min max
=2X33.8+50.2=117.8KN---從動(dòng)輪輪壓
t / ---一臺(tái)電動(dòng)機(jī)工作時(shí)空載啟動(dòng)時(shí)間 q
705
t / =
q 375 x 4.24
1.15 x 0.645 +
16800 x 0.52
12.52 x 0.95
23、= 13.47 s
n= 502x02 =2.94
168 88.56 1178(0.000$0.02x0.07)1.5+5Q2x0.0006
0.5
~2
10 60x13.47+
n>nz,故不打滑.
3. 事故狀態(tài)
當(dāng)只有一個(gè)驅(qū)動(dòng)裝置工作,而無(wú)載小車(chē)遠(yuǎn)離工作著的驅(qū)動(dòng)裝置這一邊時(shí),則
n=
P^. n d z
G v / p2(k +四 I)P + P1k 4 + g 60t D
q 項(xiàng)
式中P「p/n =33.8KN---主動(dòng)輪輪壓
P= p / + 2 p / =33.8+2*50.2=134.2KN---從動(dòng)輪輪壓
2 min m ax
t 24、/ = 13.47 S
q
一與第⑵種工況相同
n=
33.8x0.2
014
1 1342(0.000儕 0.02x一)1.5+33.8x0.0006
168 88.56 2
一x + 燈
10 60x13.47 0.52
=1.89 故也不會(huì)打滑
結(jié)論:根據(jù)上述不打滑驗(yàn)算結(jié)果可知,三種工況均不會(huì)打滑
2.2.11選擇制動(dòng)器
由[1〕中所述,取制動(dòng)時(shí)間tz=5s 按空載計(jì)算動(dòng)力矩,令Q=0,得:
, 、 GD 2
mc(GD 2) + —門(mén)
0
式中
M / )(P「Pmm2£2
j 2i /
0
_(336 — 1344)x 0.5 25、x 0.95
2 x 12.5
=-19.2N - m
Pp=0.002G=16800OXO.OO2=336N
Pmn=G(K + 四 2)—
2 c 2
0.14
168000 x (0.0006 + 0.02 ——)
2 =1344N
M=2----制動(dòng)器臺(tái)數(shù).兩套驅(qū)動(dòng)裝置工作
A" 1 I me 705
M = — {—19.2+
z 2 I 375x5
2 x1.15x 0.645+
168000k 0.52
125
0.95
=41.2 N - m
現(xiàn)選用兩臺(tái)YWZ-200/25的制動(dòng)器,查[1]表18-10其制動(dòng)力矩M=200 N?m, 為避 26、免打滑,使用時(shí)將其制動(dòng)力矩調(diào)制3.5 N?m以下。
2.2.12選擇聯(lián)軸器
根據(jù)傳動(dòng)方案,每套機(jī)構(gòu)的高速軸和低速軸都采用浮動(dòng)軸.
1. 機(jī)構(gòu)高速軸上的計(jì)算扭矩:
M / = M建廣110.6X1.4=154.8 N - m
式中M 一連軸器的等效力矩. I
M「七? M 廣2X55.3=110.6 N - m
也一等效系數(shù) ?。?2查[2]表2-7
M =9.75* 4000 =55.3 N - m
el 705
由[2]表33-20查的:電動(dòng)機(jī)Y160M1-8,軸端為圓柱形,d「48mm,L=110mm;由 [2]19-5查得ZLZ-160-12.5-iv的減速器,高速軸 27、端為d=32mm,l=58mm,故在靠電 機(jī)端從由表[2]選聯(lián)軸器ZLL(浮動(dòng)軸端d=40mm;[Mi]=630N偵,(GD2)z「0.063Kg偵,重量G=12.6Kg);在靠近減速器端,由[2]選用兩個(gè)聯(lián)軸器ZLD,在靠近減速器 端浮動(dòng)軸端直徑為 d=32mm;[MI]=630 N ?m, (GD2)「0.015Kg - m,重量 G=8.6Kg.
高速軸上轉(zhuǎn)動(dòng)零件的飛輪矩之和為:
(GD2)zl+(GD2)l=0.063+0.015=0.078 Kg ? m
與原估算的基本相符,故不需要再算。
2. 低速軸的計(jì)算扭矩:
M - = M, . i' .門(mén)
js js 0
二 28、154.8X 15.75X0.95=2316.2 N - m
2.2.13浮動(dòng)軸的驗(yàn)算
1) .疲勞強(qiáng)度的計(jì)算
低速浮動(dòng)軸的等效力矩:
M「叩]i
= 1.4X55.3X 12.5X0.95=919.4Nm
■
式中中]一等效系數(shù),由[2]表2-7查得中「1.4
由上節(jié)已取得浮動(dòng)軸端直徑D=60mm,故其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:
91940
0.2 x 63
=2128 N/cm2
由于浮動(dòng)軸載荷變化為循環(huán)(因?yàn)楦?dòng)軸在運(yùn)行過(guò)程中正反轉(zhuǎn)矩相同),所 以許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:
丁 _" . 1 _ 13200
-1k - k " - 1.92 x 1.4
=4910 N/cm2
29、
式中,材料用 45 號(hào)鋼,取 「60000 N/cm2; =30000N/cm2,則 「0.22
=0.22 X 60000=13200N/cm2; =0.6 =0.6X 30000=18000N/cm2
b s s
K=KK =1.6X1.2=1.92 x m
考慮零件的幾何形狀表面狀況的應(yīng)力集中系數(shù)%=1.6, K「1.2,氣=1.4—安
全系數(shù),由[2]表2-21查得 卜官?。莨势趶?qiáng)度驗(yàn)算通過(guò)。
2) .靜強(qiáng)度的計(jì)算
計(jì)算強(qiáng)度扭矩:
M^ =中
=2.5X55.3X 12.5X0.95=1641.7 Nm ■
式中中2一動(dòng)力系數(shù),查[2]表2-5的中「2.5
扭 30、轉(zhuǎn)應(yīng)力:
=E =些0 =3800N/cm2
W 0.2 x 63
許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力:
]T 18000
=12860 N/cm2
=―^ =
【I n 1.4
ii
<[]iz,故強(qiáng)度驗(yàn)算通過(guò)。
高速軸所受扭矩雖比低速軸小,但強(qiáng)度還是足夠,故高速軸驗(yàn)算省去。
2.2.14緩沖器的選擇
1. 碰撞時(shí)起重機(jī)的動(dòng)能
Gv 2
W =—0
動(dòng)2g
G一帶載起重機(jī)的重量G=168000+100000X0.1
=178000N
V°一碰撞時(shí)的瞬時(shí)速度,V。二(0.3?0.7) Vdx g一重力加速度取10m/s2
MW =竺=178000 x(P.5 X 1.5* 31、動(dòng) 2g 2x10
=5006.25 N m
2. 緩沖行程內(nèi)由運(yùn)行阻力和制動(dòng)力消耗的功
耽阻=(L+P制)S
式中P摩一運(yùn)行阻力,其最小值為
P . =Gf0. =178000X0.008=1424N
f0min—最小摩擦阻力系數(shù)可取f0min=0.008
P 一制動(dòng)器的制動(dòng)力矩?fù)Q算到車(chē)輪踏面上的力,亦可按最大制動(dòng)減速 制
度計(jì)算
P制二宜 L制]=17800X 0.55=9790N
L 制]=0.55 m /s2
S—緩沖行程取S=140 mm
因此 W = (1424+9790)X0.14=1569.96N m 阻
3. 緩沖器的緩沖容量
一個(gè)緩沖器要吸收的能 32、量也就是緩沖器應(yīng)該具有的緩沖容量為:
=5006.25-1569.96 =3436.29 N m
式中n一緩沖器的個(gè)數(shù) 取n=1
由[1]表22-3選擇彈簧緩沖器彈簧D=120 mm,d=30 mm
3. 端梁的設(shè)計(jì)
3.1端梁的尺寸的確定
3.1.1端梁的截面尺寸
1. 端梁截面尺寸的確定:
上蓋板 i=10mm,
中部下蓋板 =10 mm
1
頭部下蓋板 =12mm
2
按照[1]表19-4直徑為500mm的車(chē)輪組尺寸,確定端梁蓋板寬度和腹板的 高度時(shí),首先應(yīng)該配置好支承車(chē)輪的截面,其次再確定端梁中間截面的尺寸。配 置的結(jié)果,車(chē)輪輪緣距上蓋板底面為25mm;車(chē)輪兩 33、側(cè)面距離支承處兩下蓋板內(nèi)邊 為10 mm,因此車(chē)輪與端梁不容易相碰撞;并且端梁中部下蓋板與軌道便的距離 為55 mm。如圖示(3-1)
端梁的截面尺寸圖(3-1)
3.1.2端梁總體的尺寸
大車(chē)輪距的確定:K= (1?1) L= (1?1 )X16.5=2.06?3.3m
8 5 8 5
取K=3300啞
端梁的高度H0= (0.4?0.6) H主取H°=500啞
確定端梁的總長(zhǎng)度L=4100啞
3.2端梁的計(jì)算
1. 計(jì)算載荷的確定
設(shè)兩根主梁對(duì)端梁的作用力Q(G+P)max相等,則端梁的最大支反力:
q(q+p)(L + 2 a)
A K
式中K一大車(chē)輪距 34、,K=330cm
L 一小車(chē)輪距,L =200cm
a2—傳動(dòng)側(cè)車(chē)輪軸線至主梁中心線的距離,取a2=70 cm
Q(Q+p) = 114237N max
因此Ra= 114237x 囂 + 2 X70) =117699N
2. 端梁垂直最大彎矩
端梁在主梁支反力Q (G+P)作用下產(chǎn)生的最大彎矩為:
max
Mm 二RAa「117699X60=7.06X 106N
4一導(dǎo)電側(cè)車(chē)輪軸線至主梁中心線的距離,*=60 cm。
3. 端梁的水平最大彎矩
1) .端梁因車(chē)輪在側(cè)向載荷下產(chǎn)生的最大水平彎矩:
Ml
式中:S一車(chē)輪側(cè)向載荷,S= P;
一側(cè)壓系數(shù),由圖2-3查得, 35、=0.08;
P一車(chē)輪輪壓,即端梁的支反力p=r
A
因此:
M = Ra
p max A 1
=0.08 X 117699 X 60=564954N - cm
2) .端梁因小車(chē)在起動(dòng)、制動(dòng)慣性載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩:
M =)之。)a
p max K 1
式中P 一小車(chē)的慣性載荷:P=1 P1=37000/7=5290N
因此:
5290 x (200 + 2 x 70)
= x 60 =327018N ? cm
p max 330
比較M '和M"兩值可知,應(yīng)該取其中較大值進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。
p max p max
4. 端梁的強(qiáng)度驗(yàn)算
端梁 36、中間截面對(duì)水平重心線X-X的截面模數(shù):
h8 °
W ' = (h_ + B8「h
48 x 0 6 一
=( + 40 x 1) x 48 =2380.8 cm 3
3
端梁中間截面對(duì)水平重心線X-X的慣性矩:
I = W ?h
x x 2
=2380.8 x 50 =59520 Cm4
2
端梁中間截面對(duì)垂直重心線Y-Y的截面模數(shù):
40 乂 1
二(―^— + 48 x 0.6) x 27.4 1154.4 Cm2 端梁中間截面對(duì)水平重心線X-X的半面積矩:
S = 2 x也x如+班x勺主
x 2 4 1 2
=48 x 0.6 x 12 + 40 x 1 37、 x 48+1 =1325.6 Cm^ 2
端梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力:
b
max
+ M_
y
=7.06 x 106 + 564954 =2965+489=3454N/cm2
2380.8 1154.4
端梁中間截面的剪應(yīng)力:
Q(q+p) ? S
T — 節(jié)'.28 *
114237 x 1325.6,
= =2120 N/cm2
59520 x 2 x 0.6
端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的慣性矩、截面模數(shù)及面積矩的計(jì)算如
下:
首先求水平重心線的位置
水平重心線距上蓋板中線的距離:
C = 1.2 x 12.7(0.5 x 12.7 + 0 38、.5) + 2 x 11 x 1.2(0.5 +12.7 + 0.6)
1 40 x 1 + 2 x 12.7 x 0.6 + 2 x 11 x 1.2
=5.74
cm
水平重心線距腹板中線的距離:
C=5.74-0.5-0.5X12.7 2
=-1.11 cm
水平重心線距下蓋板中線的距離:
C= (12.7+0.5+0.6) -5.74 3
=8.06cm
端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的慣性矩:
1 .一 .一 __.一 1 .一— 一一一 .一— 一一
I' = — X 40X 13+40 X 1 X 5 . 742+2 X — X 12 . 39、73 X 0. 6+2 X 12 . 7 X 0. 6 X
X0 12 12
1.112+2 X 11X 1.23+2 X 11 X 1.2X8.062=3297cm4
端梁支承截面對(duì)水平重心線X-X的最小截面模數(shù):
1
w 了1: 0 X 6
3 2
1
=3297X
8.06 + 0.6
=406.1 cm3
端梁支承截面水平重心線X-X下部半面積矩:
S' =2X11X1.2X8.06+ (8.06-0.6)X0.6X(8.06-0.6) /2 x 0
=229.5 cm3
端梁支承截面附近的彎矩:
M =RAd=117699X14=1647786Nc 40、m
式中一
端梁支承截面的彎曲應(yīng)力:
,M 1647786
° =儼= ^56F x 0 二4057.6N/cm2
端梁支承截面的剪應(yīng)力:
, R ? S' 117699 x 229.5
T =——A X0 =
nI ?§ 2x3297x0.6
x 0
=6827.4 N/cm2
端梁支承截面的合成應(yīng)力:
q = \。'2 + 3T '2 = *4057.62 + 3 x 6827.42
=12501.5 N/cm2
端梁材料的許用應(yīng)力:
[「『(0.80?0.85) [ [j
二 (0.80?0.85) 16000=12800?13600 N/cm2
[ 41、"=(0.80?0.85) [ ]口
=(0.80?0.85)9500 =7600 ?8070 N/cm2
故端梁的強(qiáng)度滿足要
驗(yàn)算強(qiáng)度結(jié)果,所有計(jì)算應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力, 求。
3.3主要焊縫的計(jì)算
3.3.1端梁端部上翼緣焊縫
端梁支承截面上蓋板對(duì)水平重心線x-x的截面積矩:
S '=40X1X5.74=229.6 cm3 1
端梁上蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力:
― R, ?S _ 117699x 229.6
T = n /= 0.72h - 4 X 3297 x 0.7 x 0.6
=4878.8 N/cm2
式中氣一上蓋板翼緣焊縫數(shù);
hf一焊肉的高度,取hf= 42、0.6 cm
3.3.2下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力驗(yàn)算
端梁支承截面下蓋板對(duì)水平重心線x-x的面積矩:
S "=2X 12X 1.2X8.06=232.128 cm3 1
端梁下蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力:
° _ RA ? S_ 117699x 232.128
T 2 - n /A .0.7 h - 4 x 3297 x 0.7 x 0.6 2 x0 ? f
=4929.8 N/cm2
由[1 ]表 查得[]=9500 N/cm2,因此焊縫計(jì)算應(yīng)力滿足要求。
4端梁接頭的設(shè)計(jì)
4.1端梁接頭的確定及計(jì)算
端梁的安裝接頭設(shè)計(jì)在端梁的中部,根據(jù)端梁輪距K大小,則端梁有一個(gè)安 裝接頭。 43、
端梁的街頭的上蓋板和腹板焊有角鋼做的連接法蘭,下蓋板的接頭用連接板 和受剪切的螺栓連接。頂部的角鋼是頂緊的,其連接螺栓基本不受力。同時(shí)在下 蓋板與連接板鉆孔是應(yīng)該同時(shí)鉆孔。
如下圖為接頭的安裝圖
下蓋板與連接板的連接采用M18的螺栓,而角鋼與腹板和上蓋板的連接采用 M16的螺栓。
(a)
連接板和角鋼連接圖4-1(b)
d2 M
? _^ ? N
d 2 1
1
500
= .——
(500 - 65)2.5 162
182
?12500
4.1.1腹板和下蓋 44、板螺栓受力計(jì)算
1. 腹板最下一排螺栓受力最大,每個(gè)螺栓所受的拉力為:
(H - b)M
n
% 乂 H2 ?生 + 2n(H - b - a )2 + 花 a2
2.5 d 2 1 i
1 i=1
(500 - 65) x 7.06 x 107
12 * 5002 ?182 +12(500 - 250)2 + 4(1852 +1152 + 452)
2.5 162
=12500N
2. 下腹板每個(gè)螺栓所受的剪力相等,其值為:
M H
N =
剪(H - b)2.5
=7200N
式中n。一下蓋板一端總受剪面數(shù);n0=12
N剪一下蓋板一個(gè)螺栓受剪面所受的剪 45、力:
n——側(cè)腹板受拉螺栓總數(shù);n=12
d一腹板上連接螺栓的直徑(靜截面) 1
d0一下腹板連接螺栓的直徑;dj16mm
H一梁高;H=500 mm
M一連接處的垂直彎矩;M=7.06X106
其余的尺寸如圖示
4.1.2上蓋板和腹板角鋼的連接焊縫受力計(jì)算
1.上蓋板角鋼連接焊縫受剪,其值為:
Q=[2n( Lb -氣)+ nH .止
H - b 2.5(H - b) d 2 拉
1
=[^ + 12x500 ?竺]x 12500 = 172500N
500 — 65 2.5(500 — 65) 162
2.腹板角鋼的連接焊縫同時(shí)受拉和受彎,其值分別為 46、:
N腹二'n(二二氣)N拉
=6 6 (550藝;185) x 12500 =43100N
n
2* a 2
i
M腹 H - b N拉
2(1852 +1152 + 452)
500 - 65
二 x 12500 =2843000Nmm
4.2計(jì)算螺栓和焊縫的強(qiáng)度
4.2.1螺栓的強(qiáng)度校核
1.精制螺栓的許用抗剪承載力:
[N ]= 〃剪.&2 [T]
剪 4
=3 x 3」4 X 1.82 X135°。=10300*n
2.螺栓的許用抗拉承載力
[N拉卜罕E
=3?14 X 1.62 X13500 =27129.6N
式中[] = 13500N/ 47、cm2 [ ]=13500N/cm2 由[1]表 25-5 查得
由于N拉*拉],NM剪]則有所選的螺栓符合強(qiáng)度要求
4.2.2焊縫的強(qiáng)度校核
1. 對(duì)腹板由彎矩M產(chǎn)生的焊縫最大剪應(yīng)力:
Mb 284300 x 43 , = = =15458.7N/ cm2
21 2 x 395.4
M -一 - '
hb 2 h 0.6 x432 43
式中—I^T(/ + 6) = -^(7 + T)
=395.4
焊縫的慣性矩
其余尺寸見(jiàn)圖
用邛:
2. 由剪力Q產(chǎn)生的焊縫剪應(yīng)力:
=Q
Q bh
114237
= =4427.7N/ cm2
43 48、 x 0.6
折算剪應(yīng)力:
=.'T 2 +T 2 = T15458.72 + 4427.72
V M Q
= 16079.6 N/ cm2<[ ]=17000 N/ cm2
[]由[1 ]表25-3查得
式中h—焊縫的計(jì)算厚度取h=6mm
3. 對(duì)上角鋼的焊縫
N 1776.8
=——= =211.5 N/ cm2<[]
2lh 2 x 7 x 0.6
由上計(jì)算符合要求。
5焊接工藝設(shè)計(jì)
對(duì)橋式起重機(jī)來(lái)說(shuō),其橋架結(jié)構(gòu)主要是由很多鋼板通過(guò)焊接的方法連接在一起, 焊接的工藝的正確與否直接影響橋式起重機(jī)的力學(xué)性能和壽命。
角焊縫常用的確定焊角高度的方法
5-1
49、角焊縫最小厚度為:
aN0.3 max+1
max為焊接件的較大厚度,但焊縫最小厚度不小于4mm,當(dāng)焊接件的厚度小于
4mm時(shí),焊縫厚度與焊接件的厚度相同。
角焊縫的厚度還不應(yīng)該大于較薄焊接件的厚度的1.2倍,即:
aW 1.2 min
按照以上的計(jì)算方法可以確定端梁橋架焊接的焊角高度a=6mm.
在端梁橋架連接過(guò)程中均采用手工電孤焊,在焊接的過(guò)程中焊縫的布置很關(guān)鍵,
橋架的焊縫有很多地方密集交叉在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該避免如圖5-1(a)、5-1(b)示
5-2 (a)
5-2 (b)
定位板和彎板的焊接時(shí)候,由于定位板起導(dǎo)向作用,在焊接時(shí)要特別注意,焊角 高度不能 50、太高,否則車(chē)輪組在和端梁裝配的時(shí),車(chē)輪組不能從正確位置導(dǎo)入,焊 接中采用E5015(J507)焊條,焊條直徑d=3.2mm,焊接電流160A,焊角高度最大 4啞。如圖5-2位彎板和定位板的焊接
5-3
角鋼和腹板、上蓋板的焊接采用的是搭接的方法,在焊好后再將兩段端梁拼 在一塊進(jìn)行鉆孔。
由于所用的板材厚度大部分都小于10mm,在焊接過(guò)程中都不開(kāi)坡口進(jìn)行焊接。
主要焊縫的焊接過(guò)程如下表:
焊接
順序
焊接名稱(chēng)
焊接方法
接頭 形式
焊接工藝
1
小筋板一腹板
手工電孤焊
雙面
角接
不開(kāi)坡口,采用 E5015J507)焊條, 焊條直徑d=4mm, 焊接電流 51、160? 210A
2
筋板一腹板
手工電孤焊
雙面
角接
同上
3
端面板一腹板
手工電孤焊
雙面
角接
同上
4
定位板一彎板
手工電弧焊
搭接
不開(kāi)坡口,采用 E5015J507)焊條, 焊條直徑 d=3.2mm,焊接電流
160A
彎板一腹板
手工電弧焊
雙面
角接
不開(kāi)坡口,采用 E5015J507)焊條, 焊條直徑d=4mm, 焊接電流160? 210A
5
角鋼一腹板
手工電弧焊
搭接
同上
角鋼一上蓋板
手工電弧焊
搭接
同上
6
腹板一大筋板
手工電弧焊
角接
同上
7
下蓋板一腹板
手工電弧 52、焊
雙面
角接
同上
8
大筋板一下蓋板
手工電弧焊
角接
同上
9
上蓋板一腹板
手工電弧焊
角接
同上
10
大筋板一上蓋板
手工電弧焊
角接
同上
參考文獻(xiàn)
[1] 起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫(xiě)組,機(jī)械工業(yè)出版社,1980
[2] 機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)吳宗澤主編,機(jī)械工業(yè)出版社,2002
[3] 起重機(jī)課程設(shè)計(jì)北京鋼鐵學(xué)院編,冶金工業(yè)出版社,1982
[4] 焊接手冊(cè)中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì)編,機(jī)械工業(yè)出版社,1992
致謝
首先向機(jī)電工程系的全體老師表示衷心的感謝,在這三年的時(shí)間里,他們?yōu)?我們的成長(zhǎng)和進(jìn)步做出了貢獻(xiàn)。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中,有許多老師給予了指導(dǎo)和幫 助,尤其是盧杉老師和張曙靈老師,在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的整個(gè)過(guò)程中,給了我們很大 幫助,做為我們的輔導(dǎo)老師,盡職盡責(zé),一絲不茍。
至此,這次畢業(yè)設(shè)計(jì)也將告以段落,但老師的教誨卻讓人終生難忘,通過(guò)這 次畢業(yè)設(shè)計(jì),不但使我學(xué)到了知識(shí),也讓我學(xué)到了許多的道理,總之是受益匪淺。
盡管我在畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中做出了很多的努力,但由于我的水平有限,設(shè)計(jì)中 的錯(cuò)誤和不當(dāng)之處仍在所難免,望老師提出寶貴的意見(jiàn)。
最后,向文中引用到其學(xué)術(shù)論著及研究成果的學(xué)術(shù)前輩與同行們致謝!
再次向敬愛(ài)的老師表示衷心的感謝!
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