懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì)ppt課件

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汽車(chē)懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì),1,汽車(chē)懸架的主要功用,汽車(chē)懸架是將車(chē)架（或車(chē)身）與車(chē)軸（或直接與車(chē)輪）彈性聯(lián)接的部件。其主要功用如下： （1）緩和，抑制由于不平路面所引起的振動(dòng)或沖擊以保證汽車(chē)具有良好的平順性。 （2）迅速衰減車(chē)身和車(chē)橋（或車(chē)輪）的振動(dòng)。 （3）傳遞作用在車(chē)輪和車(chē)架（車(chē)身）之間的各種力（垂直力，縱向力，橫向力）和力矩（制動(dòng)力矩和反作用力矩）。 （4）保證汽車(chē)行駛所必要的穩(wěn)定性。,2,懸架設(shè)計(jì)的基本概念,㈠懸架設(shè)計(jì)的矛盾 懸架是研究懸架系統(tǒng)的振動(dòng)特性，討論懸架設(shè)計(jì)對(duì)平順性，穩(wěn)定性和通過(guò)性等性能的影響，從而做出妥善設(shè)計(jì)。 ⑴柔與剛 懸架的發(fā)展趨勢(shì)是彈簧越來(lái)越軟（既由剛變?nèi)幔?⑵減振與激振 ⑶懸架特性與路面特性 ⑷堅(jiān)固與笨重,3,汽車(chē)懸架應(yīng)該滿： 在所有載荷范圍內(nèi)自振頻率盡可能不變。 懸架發(fā)生碰撞前的動(dòng)行程不超過(guò)一定值（懸架的變剛性）。 發(fā)生的振動(dòng)能迅速衰減。 在側(cè)向力的作用下懸架質(zhì)量的側(cè)向力較小。 汽車(chē)具有某種程度的不足轉(zhuǎn)向。 懸架質(zhì)量在制動(dòng)時(shí)有抗“點(diǎn)頭”作用和在加速時(shí)有抗“仰頭”作用。,汽車(chē)對(duì)懸架的一般要求,4,懸架的分類,獨(dú)立懸架： 雙橫臂獨(dú)立懸架（麥弗遜獨(dú)立懸架），多聯(lián)桿獨(dú)立懸架，斜置拖曳臂獨(dú)立懸架，縱臂式獨(dú)立懸架等 非獨(dú)立懸架： 采用螺旋彈簧：拖曳臂式，扭轉(zhuǎn)梁式 采用鋼板彈簧 至于獨(dú)立懸架和非獨(dú)立懸架的優(yōu)缺點(diǎn)在此不多說(shuō)明，鋼板彈簧作為非獨(dú)立懸架的最常用結(jié)構(gòu)將在以后講解。,5,對(duì)前后輪獨(dú)立懸架的要求,前獨(dú)立懸架： 在負(fù)荷變化時(shí)，不致引起輪距的的顯著變化，而輪距的變化乃是輪胎磨損的原因。 在負(fù)荷變化時(shí)，不使主銷后傾發(fā)生顯著的變化，而后傾角的變化影響行使平順性和車(chē)輪的變化。 在負(fù)荷變化時(shí)，不引起主銷內(nèi)傾角發(fā)生顯著而急劇的變化，而內(nèi)傾角的變化影響車(chē)輪的穩(wěn)定與旋轉(zhuǎn)平面的位置。 在負(fù)荷變化時(shí)，車(chē)輪不產(chǎn)生很大的縱向加速度，當(dāng)汽車(chē)在不平路面行使時(shí)，縱向加速度導(dǎo)致縱向沖擊，而且所發(fā)生的力距作用到轉(zhuǎn)向節(jié)上，是方向盤(pán)上的力距急劇改變。 側(cè)傾時(shí)，保證車(chē)輪與懸架質(zhì)量的傾斜相同，從而增大不足轉(zhuǎn)向效應(yīng)。 后獨(dú)立懸架： 在負(fù)荷變化時(shí)，不致引起輪距的的顯著變化，而輪距的變化乃是輪胎磨損的原因及汽車(chē)在不平路面上行使時(shí)產(chǎn)生橫向沖擊的原因。 側(cè)傾時(shí)，保證車(chē)輪與懸架質(zhì)量的傾斜反向，從而減小后輪的偏離角和增強(qiáng)不足轉(zhuǎn)向效應(yīng)。,6,懸架系統(tǒng)的預(yù)布置,懸架結(jié)構(gòu)的選用和布置首先考慮今后對(duì)四驅(qū)布置的影響。通常可采用縱臂結(jié)構(gòu)或多聯(lián)桿結(jié)構(gòu)，但如果后軸采用扭轉(zhuǎn)梁結(jié)構(gòu)，則今后不能布置后驅(qū)結(jié)構(gòu)。 在設(shè)計(jì)懸架時(shí)，輪邊跳動(dòng)按上下各跳動(dòng)100 mm考慮。（M11前懸架總行程為150 mm，后懸架總行程為180 mm。）如果行程分配不合理，有可能引起過(guò)渡轉(zhuǎn)向。 同時(shí)需要考慮傳動(dòng)軸夾角。（發(fā)動(dòng)機(jī)的布置位子） 對(duì)于導(dǎo)向干系的設(shè)計(jì)和布置，通常希望竟量的設(shè)計(jì)的長(zhǎng)一些，且設(shè)計(jì)狀態(tài)竟量的水平布置。 對(duì)于輪胎承受側(cè)向力而影響整車(chē)的轉(zhuǎn)向情況來(lái)說(shuō)，選者懸架的形式就很重要。例如：斜置拖曳臂的懸架就沒(méi)有帶橫向推力桿的拖曳臂懸架好（S11后懸架）。 對(duì)于采用寬輪胎的汽車(chē)，在設(shè)計(jì)前懸架的車(chē)輪外傾時(shí)通常將外傾角設(shè)計(jì)為0°，以便充分發(fā)揮輪胎的接地面積，提高整車(chē)性能。在車(chē)坐2-3人時(shí)轎車(chē)的前輪通常設(shè)計(jì)的具有微小的正外傾角，以便輪胎盡可能垂直于稍有拱形的路面滾動(dòng)，并使磨損均勻和滾動(dòng)阻力小。理想的值為γ=5’-10’即約為0.1°，公差通常為＋－30‘。在采用獨(dú)立懸架和復(fù)合式后懸架中，為提高輪胎的側(cè)偏性能，車(chē)輪的外傾角常設(shè)計(jì)成負(fù)值。,7,,如果汽車(chē)僅有一個(gè)很小的車(chē)輪上跳行程，即車(chē)身外側(cè)的下沉量小于車(chē)身內(nèi)側(cè)的抬起量，內(nèi)側(cè)輪胎載和加劇，從而使質(zhì)心從w點(diǎn)移動(dòng)到w’點(diǎn)上質(zhì)心高為Δ Hw，結(jié)果出現(xiàn)臨界的難以控制的過(guò)渡轉(zhuǎn)向(后懸架尤為明顯)。,,,,,,,,,,,W’,W,F,,,,,,,,ΔHw,,,Hw,8,7. 注意整車(chē)姿態(tài)，懸架決定整車(chē)資態(tài)，同時(shí)又與造型緊密相連，一但造型確定再更改懸架行程就十分困難。 8. 一般K和W的取值為越野車(chē)取較小值，一般車(chē)取中間值，豪華車(chē)取較大值。 K---前懸架輪心與輪罩的距離； W---后懸架輪心與輪罩的距離； 為了確保所期望的行使特性和直線行駛能力及避免輪胎的過(guò)渡磨 損，我們首先要確定前橋的定位參數(shù)。輪距變化的缺點(diǎn)是會(huì)引起滾動(dòng)輪 胎的側(cè)偏，在獨(dú)立懸架中，汽車(chē)行駛過(guò)不平路面時(shí)車(chē)輪的上下跳動(dòng)引起 輪距的變化使輪胎產(chǎn)生側(cè)偏角，從而產(chǎn)生側(cè)向力，較大的滾動(dòng)阻力和使 直線行駛能力下降。在所有的獨(dú)立懸架中，極點(diǎn)P的位置確定了瞬時(shí)輪距 的變化+-b,9,,前后懸架布置時(shí)輪心與輪罩 一般來(lái)說(shuō)，運(yùn)動(dòng)感強(qiáng)的車(chē)該值就會(huì)取較大的正值，越野車(chē)一般采用的是較小值或負(fù)值。常規(guī)車(chē)輛的取值范圍是20~30。,10,,,,,前 懸 架 預(yù) 布 置,車(chē)輪最大尺寸,車(chē) 輪 行 程,乘 坐 舒 適 性,方 向 盤(pán) 轉(zhuǎn) 角,最 小 轉(zhuǎn) 彎 半 徑,操 穩(wěn),操 縱 感 覺(jué),,,,,,,,11,定義轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的幾何尺寸,前懸架各控制點(diǎn)的確定,在轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，首先要確定轉(zhuǎn)向梯形，以保證車(chē)輪能繞一個(gè)轉(zhuǎn)向中心在不同的圓周上作無(wú)滑動(dòng)的純滾動(dòng)。對(duì)轎車(chē)來(lái)說(shuō)，通常采用斷開(kāi)式轉(zhuǎn)向梯型機(jī)構(gòu)，有時(shí)為了提高車(chē)輛的靈活性，減小轉(zhuǎn)彎半徑而改變轉(zhuǎn)向梯型。采用齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器時(shí)，轉(zhuǎn)向橫拉桿內(nèi)端接頭T的運(yùn)動(dòng)軌跡與地面平行，相反外接頭U的運(yùn)動(dòng)軌跡是一條圓弧線，當(dāng)沒(méi)有主銷后傾時(shí)，U點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡于轉(zhuǎn)向節(jié)軸線EG垂直。,底盤(pán)的設(shè)計(jì)首先要確定（與輪距的變化有關(guān)）前懸架的側(cè)傾中心 高度，以便隨后確定相應(yīng)的后橋側(cè)傾中心高度。前懸架側(cè)傾中心 高度在：0—120mm，后懸架側(cè)傾中心高度在：80 —150mm。 懸架側(cè)傾中心高度的方法,12,,,,,,,,Ｅ,Ｇ,轉(zhuǎn)向軸線,,,,Z,Y,,,D,,,,,,,,,Ｕ,Ｔ,,,采用齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器時(shí)，轉(zhuǎn)向橫拉桿內(nèi)端接頭T的運(yùn)動(dòng)軌跡與地面平行，相反外接頭U的運(yùn)動(dòng)軌跡是一條圓弧線，當(dāng)沒(méi)有主銷后傾時(shí)，U點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡與轉(zhuǎn)向節(jié)軸線EG垂直。,σ,,轉(zhuǎn)向機(jī),13,,整車(chē)轉(zhuǎn)向幾何尺寸：定義轉(zhuǎn)向半徑，轉(zhuǎn)向角和阿克曼角,阿克曼角：Ctgα1- Ctg α2 = q/p 為了提高車(chē)輛的靈活性，減小轉(zhuǎn)彎半徑而改變轉(zhuǎn)向梯型,阿克曼偏差,14,修改以達(dá)到不同的方向盤(pán)轉(zhuǎn)角,轎車(chē)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)角傳動(dòng)比一般為15-17,,,在作加長(zhǎng)車(chē)時(shí)要考慮這個(gè)值,15,某些參考車(chē)型前軸的阿克曼角實(shí)例,16,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,0,5,10,15,20,25,-400,-300,-200,-100,0,100,200,300,400,,方向盤(pán)轉(zhuǎn)角和轉(zhuǎn)向角的關(guān)系,方向盤(pán)轉(zhuǎn)角 (o),車(chē)輪轉(zhuǎn)角 (o),17,2) 定義主銷的幾何尺寸 包括：主銷后傾，主銷內(nèi)傾，主銷后傾拖距，主銷偏置距等 ——根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取起始點(diǎn),18,Outer w. 方向盤(pán)轉(zhuǎn)角 (o) Inner w.,主銷后傾角 (o),主銷后傾角,定義主銷后傾角 主銷后傾角影響： 轉(zhuǎn)向時(shí)車(chē)輪外傾角的變化 主銷拖距 車(chē)輪上下跳動(dòng)過(guò)程中的前束變化 不平路面上的制動(dòng)性能,19,,定義主銷內(nèi)傾角 主銷內(nèi)傾角影響： 在前驅(qū)車(chē)型中通常在12°—14° 轉(zhuǎn)向回正力距 制動(dòng)時(shí)方向盤(pán)上的力,Outer w. 方向盤(pán)轉(zhuǎn)角 (o) Inner w.,轉(zhuǎn)向變化,車(chē)輪跳動(dòng)變化,主銷內(nèi)傾角,,主銷內(nèi)傾角 (o),20,定義拖距的尺寸 主銷后傾拖距的影響： 直線行使時(shí)的方向穩(wěn)定性 提供方向盤(pán)的橫向路感,Outer w. Steering wheel angle (o) Inner w.,Variation in steering,Variation in wheel travel,主銷后傾拖距,21,定義主銷偏置距的大小 主銷偏置距影響： 轉(zhuǎn)向回正力距的大小，主銷主銷偏置距越大，回正力距也越大。 轉(zhuǎn)彎制動(dòng)時(shí)方向盤(pán)力矩的大小 主銷偏置距通常取－18－－＋30mm 輪胎的根換對(duì)主銷偏置距也有影響 所有的德國(guó)車(chē)均采用了負(fù)的主銷偏置距,Variation in steering,Outer w. 方向盤(pán)轉(zhuǎn)角 (o) Inner w.,22,定義車(chē)輪中心處的主銷偏置距 車(chē)輪中心處的主銷偏置距影響： 驅(qū)動(dòng)時(shí)的方向盤(pán)回正性 當(dāng)車(chē)輛通過(guò)障礙物的影響 由于輪胎受力不均引起的方向盤(pán)的擺動(dòng),定義車(chē)輪中心處的主銷偏置距,23,3) 定義懸架的幾何尺寸 ——根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取起始點(diǎn),24,,,,,,,,,,,副車(chē)架邊緣,,制動(dòng)盤(pán)邊緣,A,B,,,Disk,Rim,,,M family Wheel輪胎: 225/55R17 轉(zhuǎn)角:外側(cè)轉(zhuǎn)角大約30deg ，內(nèi)側(cè)轉(zhuǎn)角大約 35-36deg,考慮輪胎包絡(luò)線: 懸架的參考基準(zhǔn),,,Steering axis,A,,確定懸架邊界條件和設(shè)計(jì)硬點(diǎn) 主銷已經(jīng)確定 收集幾何約束 定義主銷上的A點(diǎn)，A點(diǎn)在輪輞和等速萬(wàn)向節(jié)中間， 位置越低越好 定義主銷上的B點(diǎn)，盡可能低的位置但是要考慮： -輪胎上跳下跳目標(biāo) -支撐的功能性,25,,,,,,,,,,,C,B,A,,,Z,X,減振器軸線于主銷軸線重合,,在X-Z平面內(nèi)定義減震器 在麥弗遜懸架中通常于主銷重合，這是最簡(jiǎn)單和最有效的解決方案。,26,,,,,,,,,,C,B,A,,減振器軸線,轉(zhuǎn)向軸線,,,,Z,Y,,,,,,,,D,E,,,,,,,,X,Y,Z,A,F,,,,,,下擺臂旋轉(zhuǎn)軸線,,D,,在Y-Z平面內(nèi)定義減震器 根據(jù)輪胎尺寸定義C點(diǎn)（需要的話要考慮防滑鏈） D點(diǎn)是控制臂旋轉(zhuǎn)軸線和通過(guò)A點(diǎn)的Y-Z平面的交點(diǎn)。 A, B, D點(diǎn)的相互位置決定了輪胎上下跳過(guò)程中的輪距的變化和外傾角的回正性,27,C,,,,,,,,,B,A,,,Z,Y,,D,,,,,,,與轉(zhuǎn)動(dòng)中心相關(guān),,與輪胎尺寸相關(guān),與動(dòng)力總成邊界相關(guān),車(chē)輪行程,車(chē)輪外傾與車(chē)輪行程的關(guān)系,得到足夠的輪胎上下跳過(guò)程中外傾角的回正性 這可以通過(guò)將B點(diǎn)向內(nèi)移，或抬高D點(diǎn)或向外移動(dòng)A點(diǎn)，但是所有這些都要同懸架的其他特性綜合考慮。,車(chē)輪外傾角 (o),28,,,,,,,,,,C,B,A,,,Z,X,轉(zhuǎn)向軸線與減振器軸線,,,,,Arm 懸 轉(zhuǎn) 軸,,,,,,A,,,Y,X,E,F,,,,,,,,F,E,,下擺臂旋轉(zhuǎn)軸線,定義控制臂旋轉(zhuǎn)軸線的傾角和E，F(xiàn)點(diǎn)的位置 根據(jù)抗點(diǎn)頭角定義控制臂旋轉(zhuǎn)軸線：如果增加在X-Z平面內(nèi)的傾角（即E點(diǎn)比F點(diǎn)低），抗點(diǎn)頭能力就能提高。（參考汽車(chē)的縱向角振動(dòng)）,,29,,Tie rod,A,,I,H,E,F,定義轉(zhuǎn)向系統(tǒng)幾何尺寸的所有點(diǎn) 定義H點(diǎn)根據(jù)：阿克曼角和相應(yīng)的幾何約束，同時(shí)考慮轉(zhuǎn)向力距的影響。 定義I點(diǎn)的位置要將輪胎上下跳過(guò)程中的前束變化最小化,30,根據(jù)桿系幾何運(yùn)動(dòng)關(guān)系確定I點(diǎn) 將I點(diǎn)放在輪胎上下跳過(guò)程中H點(diǎn)所形成的圓弧的中心,31,為確定轉(zhuǎn)向橫拉桿的長(zhǎng)度和位置需要知道的距離和動(dòng)點(diǎn)。轉(zhuǎn)向橫拉桿的位置可通過(guò)HR的連線給出（圖中還繪出了側(cè)傾中心）。如果側(cè)傾中心位置選定的較好可使輪距變化為０。,,側(cè)傾中心,32,下擺臂的常用布置形式和連接點(diǎn)的橫向受力情況,行使方向,下擺臂的布置形式,33,不同狀態(tài)下的受力情況,34,懸架的縱向穩(wěn)定性,所謂的懸掛縱向穩(wěn)定性是指汽車(chē)在制動(dòng)和驅(qū)動(dòng)時(shí)，懸掛系統(tǒng)抵抗車(chē)身發(fā)生縱向傾斜的能力。懸掛的縱向剛度取決于前后懸架的靜撓度和軸距，主要跟據(jù)平順性和總布置的要求來(lái)確定。對(duì)獨(dú)立懸架來(lái)說(shuō)，使中心位置高于驅(qū)動(dòng)橋車(chē)輪中心是非常重要的。,,,,,,B,A,,,,,,,,F,E,,,,,,,,,,,,,,＋Ｆez ＋Fgz,,,,Fe,-Fez,-Fex,,,,Fg,-Fgz,-Fgx,,,,Fb,ΔF,,,,α,β,,a,,行駛方向,35,如圖中右邊的靜力分析表明，由于車(chē)輪中心處移出的垂直位移于轉(zhuǎn)向軸的制動(dòng)力Ｆb在橫臂上引起的反力Fex和Fgx，它們（由于橫臂斜置）又引起垂直方向分力－ Fez= Fex *tanα和－Fgz = Fgx *tan β 。在同一方向的合力必須為０,即Fez和Fgz抵消車(chē)頭下沉。,,,,,,B,A,,,,,,,,F,E,,,,,,,,,,,,,,＋Ｆez ＋Fgz,,,,Fe,-Fez,-Fex,,,,Fg,-Fgz,-Fgx,,,,Fb,ΔF,,,,α,β,,a,,行駛方向,36,麥弗遜前懸架縱傾中心的確定,37,整車(chē)縱傾中心（前麥弗遜，后多聯(lián)桿）,38,39,40,41,回正力距,輪胎接地面,輪胎痕跡,對(duì)輪胎痕跡的 回正力距,42,縱向載荷 （通過(guò)障礙）,橫向載荷,行使方向,僅承受橫向載荷,不產(chǎn)生前束變化的子午線輪胎縱向剛度的克服,僅承受縱向載荷,43,為緩和剛絲子午線胎的縱向剛度，BMW 3系列車(chē)型在前懸架上設(shè)計(jì)了一根鐮刀形的擺臂。該擺臂在縱向力的作用下繞只有少許變形的球膠D轉(zhuǎn)動(dòng)并通過(guò)動(dòng)臂4用大橡膠支座支撐在車(chē)身上。該支座的側(cè)向具有起始軟，隨即急劇遞增變化的彈性。 轉(zhuǎn)向橫拉桿7位于橫臂相應(yīng)的高度上，且?guī)缀跖c支座連線GD平行，應(yīng)此點(diǎn)U和G的運(yùn)動(dòng)圓弧半徑差不多相等，車(chē)輪的縱向運(yùn)動(dòng)不會(huì)引起前束的變化。,44,轉(zhuǎn)向布置型式 hydraulic EPS on column EPS on pinion EPS on rack,45,,HYDRAULIC,EPS ON COLUMN,46,EPS ON PINION,EPS ON RACK,47,懸架的內(nèi)部安裝結(jié)構(gòu),48,橡膠襯套三方向的曲線,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62,Ⅱ.前懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)分析,——以麥弗遜懸架為例,63,,分 析 內(nèi) 容,前懸架 主銷分析 懸架單獨(dú)分析 ( 兩輪同時(shí)跳動(dòng), 靜態(tài)載荷下的變化 ),M 車(chē)型 計(jì)算最小轉(zhuǎn)彎半徑.,64,懸 架 設(shè) 計(jì) 目 標(biāo),65,,Mc Pherson 幾何模型,M Vehicle,66,轉(zhuǎn)向操縱機(jī)構(gòu)的特征: 方向盤(pán)轉(zhuǎn)一圈，齒條橫向移動(dòng)51 mm 齒條最大橫向位移 148 mm 因此方向盤(pán)每邊最大轉(zhuǎn)角是522度.,67,主銷分析（Kingpin Analysis）,68,Steer ratio,M Vehicle,At the max wheel steering angle, the inner wheel reaches a steer angle of 38.63 deg, while the outer reaches 32.26 deg. 方向盤(pán)達(dá)到最大轉(zhuǎn)角時(shí)，內(nèi)外輪的轉(zhuǎn)角,At the max wheel steering angle, the inner wheel reaches a steer angle of 38.68 deg, while the outer reaches 32.10 deg.,69,主銷后傾角的變化 （Caster angle）,M Vehicle,70,主銷后傾角與車(chē)輪跳動(dòng)的關(guān)系（Caster angle vs. Wheel travel）,71,主銷內(nèi)傾角（Kingpin angle）,M Vehicle,72,Scrub radius,M Vehicle,73,Scrub radius WLC,M Vehicle,74,Caster moment arm WLC,M Vehicle,75,單純的懸架運(yùn)動(dòng)分析,76,77,Wheel Travel Analysis,De – Dz,Dg – Dz,l – Dz,Dx – Dz,78,Wheel Travel Analysis – HRC vs. Wheel Travel,79,Lateral Load Analysis,De – Fy,De – Mz,Dg – Fy,80,Longitudinal Load Analysis,De – Fxd,De – Fxb,Dx – Fxd,81,最小轉(zhuǎn)彎半徑分析 ——以M Vehicle為例,82,tf,tf – front wheel track tw – tire width l - wheel base a - distance between center mass location and front axle. R – Turn radius at center mass location. RC – Turn radius curb to curb,,Type of Test,At the maximum steer wheel angle, it is calculated the minimum necessary space. In the test the maximum steer wheel angle is reached using a slow ramp steer at low velocity. In this test there are not only the forces obtained through Pacejka’s model, but also the spin torque.,83,Condition of Test,The Test has been developed in Design Standard condition (3 People + 30 Kg luggage mass). The three gray spheres in the picture indicate people, while smallest blue sphere indicates the luggage mass. The vertical load for a front tire is 4060 N, while for the rear is 3028 N.,84,At the maximum rack displacement (74 mm), in Design Standard condition, M vehicle needs a space curb to curb (2 RC) of 10.25 m, nevertheless the inner wheel steers at 40.9 deg, and the outer at 32.2, over the steering limits, which are fixed at 38 and 32 degree.,85,Between the wheel angle limits, the first limit is more restrictive than second. The inner wheel reaches 37.95 deg at 70.38 mm rack displacement, while the outer wheel reaches 30.77 deg. The new minimum space to turn curb curb is 10.70 m.,86,