【機(jī)械類畢業(yè)論文中英文對(duì)照文獻(xiàn)翻譯】當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析

【機(jī)械類畢業(yè)論文中英文對(duì)照文獻(xiàn)翻譯】當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析,機(jī)械類畢業(yè)論文中英文對(duì)照文獻(xiàn)翻譯,機(jī)械類,畢業(yè)論文,中英文,對(duì)照,對(duì)比,比照,文獻(xiàn),翻譯,涉及到,方形,平板,以及,管道,時(shí)氣,輔助,注塑,成型,流向,分析 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析 1 .理論流動(dòng)模型及其準(zhǔn)則 Kwang-Hee Lim Department of Chemical Engineering, Daegu University, Kyungsan, Kyungbook 712-714, Korea (Received 28 February 2004 . accepted 7 August 2004) 摘要：在這樣一個(gè)復(fù)雜的情況下，由于型腔的兩方板連接至型腔組成的四個(gè)同樣長(zhǎng)度和不同直徑管道以串聯(lián)和并聯(lián)方式連接，其抗藥性的型腔的兩方板應(yīng)結(jié)合管道，以確定氣體輔助注塑成型的氣體的方向 。在該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔兩方板時(shí)和。不過(guò)，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的問(wèn)題是比較厚的扇形腔兩方板在可能是和其中之一。該法則包括第一階近似流模型由攝動(dòng)技術(shù)引入顯示，在定性方式中，根據(jù)前列幾何學(xué)，阻力對(duì)厚腔的兩方板有沒(méi)可能影響氣體方向氣輔注塑。隨后，在各種模擬演示下，除了直徑的管道，各方面條件的型腔的兩方板和管道固定。模擬結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)法則（RT1）載有近似流模型，而那些在另一法則（RT2）的厚腔的兩方板相對(duì)無(wú)阻力。模擬的結(jié)果大體上是一致的，前者在定性的方式下來(lái)確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個(gè)比較大的值0.36也應(yīng)作為ε值來(lái)形容相對(duì)厚腔的兩方板。此外，型腔的管道和流道參與配置時(shí)的情況處理。該法則用于初始速度的比例，和在第一次變化時(shí)重新計(jì)算直徑的比例，與模擬結(jié)果是相對(duì)一致的。 關(guān)鍵詞：氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗(yàn)法則，首選方向的氣體，最小阻力，初步樹脂速度 引言 在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑）過(guò)程中 ，應(yīng)先計(jì)算氣體的流動(dòng)方向。如果氣體在一個(gè)錯(cuò)誤的方向發(fā)展，許多問(wèn)題有可能發(fā)生，包括一種現(xiàn)象"打擊"和另一種現(xiàn)象"滲透到薄壁地區(qū)" 。如果氣體沒(méi)有進(jìn)入到那里，這是預(yù)期的一個(gè)問(wèn)題，叫縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關(guān)鍵的問(wèn)題之一在各個(gè)技術(shù)方面。 許多研究者[Chen，1995；Khayat et al.，1995；Chen et al，1996a，b；Gao et al.，1997；Shen，1997，2001；Parvez et al.，2002]調(diào)查初級(jí)和中級(jí)氣體的普及程度，在氣輔注塑中氣液界面和聚合物熔體的前沿方面。Chen[ 1995 ]實(shí)驗(yàn)的調(diào)查，在實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬中氣輔注塑的螺旋管中二手氣體普及率。khayat[1995]的模擬主要是氣體穿透階段的氣輔注塑過(guò)程中使用歐拉邊界元法。Chen et al, [1996a，b ]中，研究氣體和熔體流動(dòng)對(duì)氣輔注塑影響，對(duì)設(shè)計(jì)薄板/斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬中采用控制體積/有限元法。Gao et al,[ 1997 ]制定了一個(gè)數(shù)學(xué)模型，能夠預(yù)測(cè)氣體穿透使用多注氣單位。Shen[ 1997 ]開發(fā)的模型在氣輔注塑中預(yù)測(cè)氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來(lái)Chen[ 2001 ]研制出一種算法的商業(yè)軟件來(lái)預(yù)測(cè)聚合物熔體前沿，氣體層和固體層氣輔注塑。Pavrez et al,[ 2002 ]進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬,在氣輔注塑過(guò)程中使用的模具流與商業(yè)軟件其結(jié)果進(jìn)行了比較，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。然而，他們的做法不能被視為一條經(jīng)驗(yàn)法則，但是在氣輔注塑中數(shù)值模擬演示中，利用控制體積/有限元法或邊界元法，卻很接近了商業(yè)軟件的道路。 這是一個(gè)眾所周知的經(jīng)驗(yàn)法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)或短期開槍的時(shí)刻注氣。"氣去的方向上樹脂填補(bǔ)區(qū)" ，是許多氣輔注塑工程師和模具/部分設(shè)計(jì)師的一件很平常的聲明。一旦這項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)是存在的，氣體流量就會(huì)朝此方向發(fā)展。但是，當(dāng)一個(gè)以上的地區(qū)存在時(shí)，模具設(shè)計(jì)工程師利用氣輔注塑技術(shù)填補(bǔ)樹脂。商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設(shè)計(jì)以確定向那個(gè)方向的氣體。不過(guò)，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時(shí)是很難熟悉的詞匯。本文的目標(biāo)是提出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則來(lái)預(yù)測(cè)氣體方向氣輔注塑重要的信息。當(dāng)存在一個(gè)以上的未填充區(qū)域和這些通路的競(jìng)爭(zhēng)方向的氣體，人們一直相信，氣體首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動(dòng)阻力，以趕上與熔體前沿[Chen et al，1996a ，b ]。因此，“氣流動(dòng)的方向阻力最小”已成為氣輔注塑專家的另一種較常見(jiàn)的聲明。該經(jīng)驗(yàn)法則的氣體流量為氣輔注塑已被調(diào)查[Lim and Soh，1999； Soh， 2000； Soh and Lim，2002； Lim and Lee，2003；Lim，2004a，b；Lim and Hong，2004]；仿真軟件已被用來(lái)驗(yàn)證氣體方向的預(yù)測(cè)。Soh[ 2000 ] 根據(jù)壓力降的要求，為抵抗氣體方向，用壓差要求作為一個(gè)變量，使抵抗的氣體流量成正比，保持速度，使得兩邊一致。經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣體方向使預(yù)測(cè)到的一邊氣壓下降。在復(fù)雜的形勢(shì)下，這種方法是難以適用的。Lim和Soh[ 1999 ]假定壓力的區(qū)別，氣體注射點(diǎn)和適當(dāng)?shù)男沟貐^(qū)在雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時(shí)，雙方都等同比較熱阻和預(yù)測(cè)天然氣方向發(fā)展。如果阻力在句中"氣體流動(dòng)的方向阻力最小" ，是流動(dòng)阻力利率，這一說(shuō)法并不總是正確的。在氣輔注塑中預(yù)測(cè)的氣流方向，流動(dòng)阻力利率不能是一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)。Soh[ 2000 ]定性認(rèn)為處理的特殊情形時(shí)，根據(jù)幾何這兩個(gè)同組不同的管道在一系列位于平行相連，使抗流率為雙方造成同一流量。Soh和Lim [ 2002 ]建議阻力的定義，根據(jù)最簡(jiǎn)單的幾何形狀，兩個(gè)不同的管道連接在一個(gè)連接點(diǎn)，以速度來(lái)預(yù)測(cè)天然氣的首選方向。但是，如果有復(fù)雜幾何形狀的參與，改變?nèi)诨瘶渲乃俣仁遣豢杀苊獾?。因此，作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，一個(gè)較精密的定義，抗性速度應(yīng)該建立起來(lái)。在這種復(fù)雜形勢(shì)下，作為流道或厚腔的兩方板連接至型腔組成的相同長(zhǎng)度和不同直徑四個(gè)管道連接串聯(lián)和并聯(lián)，Lim和Lee[ 2003 ]提出了發(fā)展觀的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)最近的幾何學(xué)，預(yù)測(cè)中氣輔注塑的氣體流動(dòng)方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體到達(dá)氣體注射點(diǎn)。 Lee[ 2004 ] 為穩(wěn)流通過(guò)一個(gè)普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個(gè)新的方程來(lái)描述壓降要求。然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，采用所建議的經(jīng)驗(yàn)法則比較仿真結(jié)果由這樣的一個(gè)商業(yè)軟件作為模具流與那些處理方向的氣體流量。Lee和Hong[2004 ]首先表示建模代數(shù)對(duì)氣輔注塑過(guò)程中所使用的兩個(gè)質(zhì)量平衡的樹脂，在審議包覆層包括凍結(jié)層和流體力學(xué)層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預(yù)測(cè)時(shí)間依賴的長(zhǎng)度氣體穿透之間的氣體注射點(diǎn)和流道氣液界面。Lee[ 2004 ]運(yùn)用模型對(duì)氣輔注塑過(guò)程各種幾何形狀的模腔，包括兩個(gè)方形平板以及一個(gè)集管道， Lee和Hong [2004 ] 先前所建議。 圖 1 流通過(guò)小組之間的領(lǐng)域扇形幾何,熔融聚合物液體送入模具在壓力下和流出模具的在壓力下。 在本文中，根據(jù)Lim和Lee[ 2003 ]查處一起的預(yù)測(cè)幾何表示，作者應(yīng)結(jié)合起來(lái)阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。在流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔的兩方板時(shí)和 [Lim，1999，2004a ]。不過(guò)，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的問(wèn)題是比較厚腔之間的兩方板在的和是其中之一。對(duì)于這些條件，根據(jù)前面，幾何及模擬結(jié)果應(yīng)與經(jīng)驗(yàn)法則的結(jié)果，為雙方的條件第一階近似流模型和首要法則應(yīng)引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會(huì)影響氣體方向氣輔注塑。 方法 1 理論 不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標(biāo)變?yōu)椋? (1) 當(dāng)假定為零速度。 忽略重力,動(dòng)量方程為牛頓流體，就變成： （2） （3） 為了比較每任期環(huán)境質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)大小順序, （1）至（3）,一個(gè)可能使這些方程因次。 作為壓力扇形幾何的特征（圖一），平衡力間（隨機(jī)選擇的和）和，可近似表達(dá)為： （4） 是頂角的扇面形徑向流，而不僅平均速度的和，而且表示速度特性研發(fā)方向。 在圖1，對(duì)應(yīng)的壓力在氣體輔助注塑成型起主導(dǎo)作用的熔體相陣線和底模具適當(dāng)?shù)呐艢饷娣e，微不足道的假定到，使。 因此情商（4）可減少到： （5） 設(shè)置作為，變成 也就是 。 因此，特征壓力，可能被設(shè)置為，令無(wú)維的壓力P變成這種方式。進(jìn)一步因次變量是： 和 其被選定為和是被定為 然后提供連續(xù)性和動(dòng)量方程進(jìn)入無(wú)維的形式如下： （6） （7） （8） 當(dāng)和是相同的命令或少于0（ 1 ） ，而忽略了最終的影響，雙方在方向上，在常規(guī)注塑成型中該行為流動(dòng)間扇形板，可視為部分的兩整輪板之間徑向流。當(dāng)和根據(jù)扇形幾何牛頓流體的流量模型先前被提議[Lim, 1999,2004a]。 在另一方面，和可能改成小參數(shù)，當(dāng)是該指令的一個(gè)時(shí)。因此，公式（7）和（8）可能減少到穩(wěn)定的狀態(tài)方程為： （9） （10） 除了，和可能被作為攝動(dòng)技術(shù)而使用，在條件下為： （11） （12） （13） 公式（11）到（13）可代入公式（9）到（10）中。那么那些方程及其邊界條件，在和時(shí)，根據(jù)每任期兩個(gè)方程該程序的規(guī)模，可加以整理。 1）0（1）： （14） （15） B.C.: 2)0： （16） （17） B.C.： 適當(dāng)?shù)慕鉀Q方案的公式（14）及（15）可能被導(dǎo)出，如先前導(dǎo)出在Lim [1999, 2004a]中,如下： （18） （19） 那么，壓力分布0（1）變成： （20） 而以公式（19）和（20）分別變成公式（16）和（17），有人可以得到一套類似的偏微分方程為0 ，或0（1）如下： （21） （22） B.C.： 因此，0（ε）的解變?yōu)椋? (23a) (23b) 那么，0（ε）的壓力分布變成： （24） 因此，可以得到以下的解決辦法截?cái)鄺l件小于或等于0（）： （25） （26） （27a） 和是0（1）。 因此，壓力分布可第一階近似忽略0（）到（ 27a），因?yàn)椋? （27b） 而壓力和是分別在和下產(chǎn)生的。 流速剖面也可逼近至一階為： （28） 當(dāng)和是0（1）時(shí)。 圖2a 腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，連接平行。厚腔的兩方平板（ SFP模塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長(zhǎng)度，深度和寬度的一腔間的SFP分別為20mm,12 mm和40mm。 圖2b 腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，連接平行。在左側(cè)的這些分支管道的流道是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂，作為雙方的管道。 結(jié)合，從公式（ 28 ）隨Z ，表達(dá)熔體相流率（Q ）的公式（29），得到： （29） <> ：平均速度熔體兩相流公式（ 29 ） ，可重新安排為： （30） 當(dāng)和是0（1）時(shí)。 其中一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問(wèn)題，扇形腔兩方板在約為而非限制條件和其中之一。 公式（28），（29）和（30）在無(wú)重大錯(cuò)誤的問(wèn)題扇形幾何的情況下，不僅 ，而且是偶數(shù)周圍符合條件的 。 2 阻力異構(gòu)幾何 圖2a和2b顯示腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來(lái)。相對(duì)厚型腔的兩個(gè)面積各自表述這些輸送管道圖在2a中。左側(cè)相對(duì)厚腔的兩方板改為兩個(gè)流道在圖2b中。管1組成的管11和管道連接12個(gè)系列，和管道輸送2組成的管21和管22 。這四個(gè)管道具有相同的長(zhǎng)度，并可能或可能不會(huì)有同樣的直徑。聚合物和氣體注射點(diǎn)設(shè)在該中心的接待方的一個(gè)比較厚腔兩方板在左邊。管一側(cè)上側(cè)和管道輸送的材料二是在較低的一方。在本文中標(biāo)11和12分別代表第一管道和第二管道左邊上側(cè)，標(biāo)21和22分別代表第一管道和第二管道左邊下側(cè)。 2-1建議阻力定義 定義中的阻力可能是發(fā)達(dá)國(guó)家和建議予以時(shí)，作為抵抗至初始速度的聚合物熔體在最近的幾何學(xué)到達(dá)氣體注射點(diǎn)，而流動(dòng)阻力率為先前定義為r [Lim and Lee，2003] 。因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。 2.2-2建議阻力為四個(gè)管道 （31） （32） 而 （33） （34） 因此， （35） 2-3建議阻力為腔間的兩個(gè)SFP 公式（30）可轉(zhuǎn)化成表格，其中包括速度（），而不是流速（Q），在一半以上的距離，初步領(lǐng)先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下:而 （36） 如果和是0（1）。 2-4建議的經(jīng)驗(yàn)法則下的幾何組成的一個(gè)洞兩SFP和四個(gè)管道 有人可能認(rèn)為頂角的扇形路徑燃?xì)馄占奥?，可分為兩個(gè)部分為上層和下層。每一方頂角有可能成為。流速（）為上側(cè)，可以說(shuō)是與初始速度的熔融樹脂一半的距離，初步領(lǐng)先熔體前沿為： （37） 壓差下條件下結(jié)合幾何形狀，可表示為： （38） 而，， 如果和是0（1）。 壓差下結(jié)合幾何形狀，可表示為： （39） （40） （41） 表1 模具流的仿真條件 模擬因子 描述 填充樹脂 短射成型（85-95%） 氣體控制 總量控制指標(biāo) 樹脂 PET (DP400) 樹脂熔融溫度 210 模具溫度 100 注氣壓力 150M 帕斯卡爾 氣體延遲時(shí)間 0.5秒 氣體活塞時(shí)間 1秒 3． 模擬與模型預(yù)測(cè) 模擬和模型預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管1和管2 ）連接的并行以及兩個(gè)相對(duì)厚腔之間的兩方平面板（ SFP模塊），各自表述他們所顯示的圖2a。最初的聚合物切斷，完全填補(bǔ)型腔的管道1和管道2 （中心） ，以及左邊（聚合物/氣體噴嘴方）腔間的SFP 。在另一方面有腔間的SFP部分填補(bǔ)的85-90 ％ 與熔融樹脂短期一槍。長(zhǎng)度，深度和寬度的一腔間的SFP值分別是20mm，12mm，40mm。管1和管2組成的兩個(gè)相同或不同的管道，分別是是50mm長(zhǎng)。兩端管1和管2分別連接到左和右腔間的SFP 。連接點(diǎn)之間的管道和腔間的SFP均位于該中心的第1和第2次一半的空腔的寬度。該頂角（）的扇形腔最初π保持在這個(gè)值，在初始階段氣體穿透。因此，價(jià)值頂角（）被選為π適用于該建議的經(jīng)驗(yàn)法則或流模型。此外，模擬與模型的預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管1和管2 ）并聯(lián)起來(lái)，也是一個(gè)流道和一個(gè)比較厚腔附左邊刻度和RHS，分別所示圖2a。仿真條件同時(shí)正（如表1）給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的MPI 4.1 ） ，在表2和表3 中，是用來(lái)執(zhí)行該模擬個(gè)案顯示。表2和表3顯示的幾何條件坐落當(dāng)腔的管道（中心） ，以及兩腔間的SFP （左和右）和型腔的管道（中心） ，一個(gè)流道也是一個(gè)腔間的SFP（右）參與了這一設(shè)定，分別在圖2a和圖2b。在表2和表3中各管直徑多樣，從2mm到10mm。表2和表3每個(gè)例子樹脂填充體積比在聚合物關(guān)閉時(shí)選為85％-95％之間，以避免噴嘴在階段中的注氣。表4顯示綱號(hào)碼值量為各種價(jià)值觀的直徑管（長(zhǎng)為100mm），屬該腔的兩個(gè)SPF，其中的標(biāo)準(zhǔn)符合條件是和圍繞的條件是，以滿足公式（38），即使較小ε，成為較大規(guī)模。 表2 各種幾何條件的管道，由于在圖2a 例子 圖3 5mm 6mm 4mm 圖4 5mm 8mm 4mm 圖5 5mm 10mm 4mm 圖6 5mm 2mm 8mm 圖7 5mm 4mm 8mm 圖8 5mm 5mm 4.5mm 圖9 4.5mm 5mm 4.5mm 圖10 4.5mm 7.5mm 5mm 圖11 6mm 5.5mm 6mm 表3 各種幾何條件的流道管道和管道，因?yàn)樵趫D2b 例子 圖12 3mm 3mm 5mm 8mm 4mm 圖13 3mm 3mm 5mm 10mm 4mm 圖14 3mm 3mm 5mm 2mm 8mm 圖15 3mm 3mm 5mm 4mm 8mm 圖16 3mm 3mm 5mm 4.2mm 8mm 圖17 3mm 3mm 5mm 7mm 4.5mm 圖18 3mm 3mm 5mm 8mm 4.5mm 圖19 3mm 3mm 5mm 9mm 4.5mm 表4 鋼號(hào)的價(jià)值 D(mm) L(mm) (m/s) 2 100 0.0039 0.00010 0.14605 3 100 0.0198 0.00053 0.14605 4 100 0.0624 0.00166 0.14605 5 100 0.15169 0.00404 0.14605 6 100 0.31225 0.00833 0.14605 7 100 0.57164 0.01524 0.14605 8 100 0.95783 0.02554 0.14605 9 100 1.49551 0.03988 0.14605 10 100 2.20184 0.05872 0.14605 l ，和的價(jià)值分別為1mm，12mm ，20mm。 l 公式（38）中的每個(gè)值以計(jì)算，假設(shè)粘度270 pa/s 圖3 管11 直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。管21直徑6mm和長(zhǎng)度50mm連接在同系列管22直徑為4mm，長(zhǎng)度50mm。 圖4 幾何形狀是一樣的圖3除了管道21直徑長(zhǎng)8mm。 有限元法（ FEM ）通過(guò)模擬中心（管道）和左，右兩側(cè)（個(gè)SFP ） ，仿照線性元素和三角元素分別在圖2a環(huán)境中的模具流（版本的MPI 4.1 ）。類似的方式如在圖2b，有限元法（ FEM ）獲得通過(guò)模擬中心（管道），左（流道）和右邊（個(gè)SFP ） ，分別仿照線元素，線元素和三角元素。 表5 比較仿真結(jié)果并提出首要法則（RT1和RT2 ） 例子 RT1 RT2 流動(dòng)方向（仿真結(jié)果） 圖3 1.46（） 2.11（） 高 圖4 1.30（） 3.32（） 高 圖5 1.25（） 5.01（） 高 圖6 19.57（） 3.13（） 高 圖7 1.29（） 0.83（） 底 圖8 1.26（） 1.26（） 高 圖9 0.83（） 底 圖10 0.39（） 底 圖11 1.21 （） （） 高 l RT1和RT2的結(jié)果是分別從公式（39）和（35）提出的經(jīng)驗(yàn)法則。 l ，和H的價(jià)值觀分別是1mm， 20mm和12mm。 l “O”和“X”分別表示“正確”和“不正確”。 l C的標(biāo)在表5中代表其電阻比例非常接近。 結(jié)果與討論 1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢(shì) 正如圖2a 在上側(cè)管11長(zhǎng)度為50mm，連接管12具有相同的直徑和長(zhǎng)度，同時(shí)由于管11在下側(cè)，管21長(zhǎng)度為50mm，連接串聯(lián)管22同樣長(zhǎng)度為50mm。應(yīng)用管道的直徑如表2所示?？紤]下列情形：樹脂液在穩(wěn)定狀態(tài)下流向的右邊。從圖3到10公式（39）的經(jīng)驗(yàn)法則用來(lái)獲取的價(jià)值比率（RT1）的初步樹脂徑向速度在上下側(cè)配置。同樣，公式（35）的經(jīng)驗(yàn)法則用來(lái)評(píng)價(jià)比例的初始軸向速度為RT2。因此RT1可能用來(lái)作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道，RT2可能被用來(lái)確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管道和里面下管道。表5提供了從圖3到圖11的RT1和RT2的值。模擬的結(jié)果一般都符合前者，除了圖7 在一個(gè)定性的方法上來(lái)確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值0.36應(yīng)用作為值ε來(lái)形容一個(gè)比較厚腔的兩方板。一個(gè)可觀察到氣體流動(dòng)稍快或慢，在上側(cè)的腔兩個(gè)SFP比在較低的一方為圖3，4， 5， 8和11或圖 9和10分別在那里的值RT1接近1.0 。不過(guò)，氣體方向初步認(rèn)定的一面在圖6，如果氣體流量大于上側(cè)值RT1成為19.57 。不過(guò)，這可以說(shuō)氣體流量稍快或慢，在管1比在較低管21如圖 3，4，5，6，8和11或圖 7 ，分別是流動(dòng)方向的預(yù)測(cè)，根據(jù)RT2值見(jiàn)表5 。在特殊情況下，RT1是不符合的仿真結(jié)果（即流動(dòng)方向）在案子圖7，雖然RT2在案子圖9和10中并不一致。這可能是一般的解釋，圖7 ，由于該氣體可能不會(huì)流向管側(cè)如果氣體進(jìn)入較早流量減慢，在管的另一邊；和圖9和10，由于該氣體可能有流向管道的副作用如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管中氣體流量稍慢。因此，這樣一個(gè)發(fā)達(dá)的模式，時(shí)間依賴的模式是須說(shuō)明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文的第2部分處理。 表5 幾何形狀是一樣的圖3除了管21的直徑是10mm。 表6 管11 直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。管 21直徑2mm，長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑8mm，長(zhǎng)度50mm。 表7 幾何形狀是一樣的圖6除直徑管道21長(zhǎng)4mm。 表8 管11 直徑5mm，長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。 管21直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接在同系列管22直徑為4.5mm，長(zhǎng)度為50mm。 表9 幾何形狀是一樣的圖8除直徑管道1是4.5mm。 圖10 管11 ，直徑4.5mm和長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑4.5mm且長(zhǎng)度為50mm。管21與直徑7.5mm和長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑5mm，長(zhǎng)度50mm。 圖11 管11 ，直徑6mm和長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑6mm且長(zhǎng)度為50mm。 管21一個(gè)直徑為5.5mm，長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑600mm，長(zhǎng)度為50mm。 圖12 幾何相似圖4 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 圖13 幾何相似圖5 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 圖14 幾何相似圖6而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 圖15 幾何相似圖7 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道道的上側(cè)和下側(cè)。 圖16 幾何相似圖7除直徑管21是4.2mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 圖17 幾何相似圖8除直徑管道21 是7mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道上午上側(cè)和下側(cè)。 圖18 幾何相似圖8除直徑管道21 是8mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 圖19 幾何相似圖8除直徑管道21日是9mm。而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。 2 有溶的管道型腔和流道參與配置時(shí)的情況 圖2顯示腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來(lái)。在左側(cè)的這些管的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支流道交付樹脂。長(zhǎng)度（ L1' ）和直徑（ D1'）的流道，在上側(cè)的管道是51mm和3mm。同樣的幾何條件是提出申請(qǐng)，要求流道在較低一側(cè)管道。這里首要（'）是指流道連接到管道。在這種情況下，氣體已選擇首選方向?yàn)楣艿?和管道2之間在分界點(diǎn)的流道或氣體注射點(diǎn)處。因此速度的兩個(gè)方向在這個(gè)分界點(diǎn)應(yīng)加以比較。應(yīng)用直徑的管道和流道給出，見(jiàn)表3。公式（ 35 ）的法則已被修改，包括流道效果，并用來(lái)評(píng)價(jià)初步軸向速度在（ RT ）上側(cè)和下側(cè)的關(guān)系的比例值。表6提供的值逆轉(zhuǎn)錄為圖 12至19。值的逆轉(zhuǎn)錄最終證明了結(jié)果相一致的模擬圖12至14。然而，價(jià)值觀的逆轉(zhuǎn)錄并不一致，與模擬結(jié)果（即流動(dòng)方向）相比較，在例子圖 15至19在那里，他們都非常接近。自從值逆轉(zhuǎn)錄獲得基于最初的速度在兩邊的流動(dòng)方向，氣體流量可能得到扭轉(zhuǎn)，根據(jù)其余電阻雙方，值逆轉(zhuǎn)錄非常接近[Lim and Lee, 2003]。因此，該比率的初始速度應(yīng)重新計(jì)算最先改變的，直徑雙方（即和），以取得該糾正的比例初始速度（CRT）的在表6中，值的RT十分接近一致。因此，值的 CRT被認(rèn)為只有值的RT接近一致。流動(dòng)方向的預(yù)測(cè)根據(jù)該值的CRT與模擬的結(jié)果是一致的（模具流）。 結(jié)論 一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問(wèn)題是比較厚的扇形腔兩方板在大約是和的其中之一。對(duì)于這些條件首要法則含第一階近似流模型介紹顯示，在定性方式根據(jù)上述幾何，阻力相對(duì)厚腔的兩方板可能會(huì)影響氣體方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演示的條件下，除了直徑的管道，所有尺寸的腔的兩方板和管固定，和仿真結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果法則（RT1）載有近似流模型，以及那些在另一法則（RT2），厚腔的兩方板相對(duì)無(wú)阻力。RT1可能被用來(lái)作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間提前向上層管道，降低管道，RT2可能用來(lái)確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管道和內(nèi)下管道。與前一個(gè)定性方式模擬的結(jié)果想比較大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值0.36用作值ε來(lái)形容一個(gè)比較厚腔兩方板。也有一些例外的情況即RT1或RT2與模擬結(jié)果（即,;流動(dòng)方向）并不一致。這兩種情況下，如果氣體進(jìn)入較早氣體流量減慢，可能被解釋為這氣體不會(huì)流向管側(cè)。在管道的另一邊，如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管道氣體流量有點(diǎn)慢，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時(shí)間依賴性模型須說(shuō)明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本文第2部分處理。 此外，復(fù)雜形勢(shì)時(shí)型腔的管道和流道型腔參與這一配置的處理。該法則用于比例的初始速度，要重新計(jì)算在首次變化的直徑的比例與模擬結(jié)果是一致的。 參考文獻(xiàn) [1]Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations and Verification of the Secondary Gas Penetration in a Gas Assisted Injection Molded Spiral Tube,” International Communications in Heat and Mass Transfer., 22, 319 (1995). [2]Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations of Gas Penetration in Thin Plates Designed with a Semicircular Gas Channel During Gas Assisted Injection Molding,” Int. J. Mech. Sci., 38, 335 (1996a). [3]Chen, S.-C., Cheng, Hsu, K.-F. and Hsu, K.-S., “Polymer Melt Flow and Gas Penetration in Gas Assisted Molding of a Thin Part with Gas Channel Design,” Int. J. Heat Mass Transfer, 39, 2957 (1996b). [4]Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Chao, S.-M., “Simulations and Verification of Melt Flow and Secondary Gas Penetration During a Gas Assisted Injection Molding,” International Polymer Processing, 14, 90(1998). [5]Gao, D. M., Nguyen, K. T., Garcia-Rejon, and Salloum, G., “Optimization of the Gas Assisted Injection Moulding Process Using Multiple Gas-injection Systems,” Journal of Materials Processing Technology,69, 282 (1997). [6]Khayat, R. E., Derdouri, A. and Herbert, L. P., “A Three-dimensional Boundary-element Approach to Gas Assisted Injection Molding,” J.Non-Newtonian Fluid Mech., 57, 253 (1995). [7]Lim, K. H., “Flow Direction when Fan Shaped Geometry is Applied in Gas Assisted Molding: 1. Theory of Flow Model and its Criterion to Predict Flow Directions,” Korean J. Chem. Eng., 21, 48 (2004a). Lim, K. H., “Gas Flow Direction Under Heterogeneous Geometry Composed of a Pipe and a Cavity of Two [8]Square-flat Plates in Gas Assisted Injection Molding,” Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 10(3), 416 (2004b). [9]Lim, K. H. and Hong, S. H., “Flow Direction when Fan Shaped Geometryis Applied in Gas Assisted Molding: 2. Development of Flow Model and its Predictions,” Korean J. Chem. Eng., 21, 59 (2004). [10]Lim, K. H. and Lee, E. J., “Predictions of Gas Flow Directions in Gas Assisted Injection Molding when Cavities and Runners are Involved,”Korean J. Chem. Eng., 20(3), 592 (2003). [11]Lim, K. H. and Soh, Y. S., “The Diagnosis of Flow Direction under Fan Shaped Geometry in Gas Assisted Injection Molding,” Journal of Injection Molding Technology, 3, 31 (1999). [12]McCabe, W. L., Smith, J. C. and Harriot, P., “Unit Operations of Chemical Engineering,” 4th Ed., McGraw-Hill Press (1986). [13]Parez, M. A., Ong, N. S., Lam, Y. C. and Tor, S. B., “Gas-assisted Injection Molding: The Effects of Process Variables and Gas Channel Geometry,” Journal of Material Processing Technology, 121, 27 (2002). [14]Shen, Y. K., “Study on the Gas-liquid Interface and Polymer Melt Front in Gas Assisted Injection Molding,” Int. Comm. Heat Mass Transfer, 24, 295 (1997). [15]Shen, Y. K., “Study on Polymer Melt Front, Gas Front and Solid Layer in Filling Stage of Gas Assisted Injection Molding,” Int. Comm. Heat Mass Transfer, 28, 139 (2001). [16]Soh, Y. S. and Lim, K. H., “Control of Gas Direction in Gas Assisted Injection Molding; Definition of Resistance to Velocity,” SPE ANTEC Tec. Papers, 60, 482 (2002). [17]Soh, Y. S., “Control of Gas Direction in Gas Assisted Injection Molding,”Journal of Reinforced Plastics and Composites, 19, 955 (2000). [18]Soh, Y. S. and Chung, C. H., “Flow Directions in the Gas Assisted Injection Technology,” Journal of Reinforced Plastics and Composites,17, 935 (1998). 22