連接片沖壓級進模設計【沖孔落料級進?！?/h1>

連接片沖壓級進模設計【沖孔落料級進?！?沖孔落料級進模,連接,壓級,設計,沖孔,落料級進模 沖壓模具設計中側壁起皺的分析 F.-k. Chen and Y.-C. Liao 臺灣 臺北市國立臺灣大學機械工程部門 在沖壓過程中，起皺一般發(fā)生在有錐度的方形杯子和帶有階梯的矩形杯子成形時。這兩種起皺類型的共同特征是起皺都發(fā)生在相對沒有支撐的側壁。在沖壓一個有錐度的方形杯子時，當發(fā)生起皺時，比如沖模間隙和沖壓毛壞的壓力大小等參數(shù)的影響通過有限元模擬方法被檢查到。模擬結果顯示沖模間隙越大，起皺的就越明顯，而且起皺不能通過增加沖壓力來被抑制。在研究帶有階梯的矩形杯子沖壓過程的起皺時，發(fā)現(xiàn)了一個有相似幾何類型的實際部分。在側壁被發(fā)現(xiàn)的起皺是因為介于沖頭和階梯邊緣的金屬板料不平衡伸展造成的。為減少起皺，一個最適宜的沖模設計方法就是利用有限元分析法。在無起皺產(chǎn)品中介于模擬結果和實測結果的好協(xié)議使有限元分析法生效，而且證實了利用有限元分析法去設計沖模的優(yōu)勢。 關鍵詞：側壁起皺；沖模；階梯的矩形杯子；帶有錐度的主形杯子 1． 介紹 起皺是在金屬板料成形中主要的缺陷之一。由于性能和視察的原因，在產(chǎn)品中起皺往往不能被接受。在金屬板料成形過程中，有三種形式的起皺頻繁的發(fā)生：邊緣起皺，側壁起皺和由于殘余的彈性壓力引起的未變形區(qū)域的彈性彎曲。在沖壓一個復雜形狀零件的操作時，側壁起皺意味著沖模腔中的起皺。由于側壁區(qū)域的金屬板料相對于其它區(qū)域的金屬板料不被工具所保征質量，側壁起皺的消除比邊緣起皺的抑制更難。很明顯，在未被加固的側壁區(qū)域中的金屬材料的額外拉伸可能防止起皺，而且在實際操作中也可以通過增加沖壓力來防止起皺，但是過度的拉力會通過裂痕導致失敗。因此，沖壓力必須處于一個狹小的范圍，一方面，要高于抑制起皺的力，另一方面，要低于產(chǎn)生破裂的力。沖壓力的狹小范圍很難計算。對于沖壓一個復雜形狀的零件，當起皺發(fā)生在中心區(qū)域時，有意義的沖壓力范圍甚至不存在。 為了檢查起皺的形成結構，Yoshida et al.發(fā)明了一種測試，在這種測試里，一塊薄板料不是均勻的沿著它的斜度被拉伸。他們也計劃一個近似的理論模型，在這種模型里面，起皺的開始取決于在壓力不均勻區(qū)域中有壓縮的側部力的彈性灣曲。Yu et al.從實驗性和分析性上研究起皺問題，通過理論分析，他發(fā)現(xiàn)帶有兩個圓周波的起皺可能發(fā)生，然而，實驗結果顯示是四到六個。當通過一個有錐度的模具畫出金屬板料時，Narayanasamy和sowerby用平底的沖頭和半球狀的沖頭檢查金屬板料的起皺。他們也試圖去把可以抑制起皺的道具分類。 那些努力都被聚中于和簡單形狀零件關聯(lián)的起皺問題上，例如：一個圓形的杯子。在90年代早期，金屬板料成形中三維動態(tài)軟件和有限元方法的成功運用使得分析包括在沖壓一個復雜形狀零件的起皺問題成為可能。在當前的研究中，三維有限元分析法被用來分析在沖壓一個帶有階梯的矩形部分的過程中，產(chǎn)生起皺的金屬流動制造參數(shù)上。 一個帶有階梯的方形杯子，在杯子的每一邊都有一個傾斜的側壁，在帶有錐度的杯子也相應的存在傾斜的側壁。在沖壓過程中，側壁上的金屬板料相對沒被支撐，因此，這個部位更容易起皺。在當前的研究中，起皺過程中的各種不同的制造參數(shù)的影響都在被研究。在沖壓一個帶有階梯的方形杯子時，就像圖1B顯示的一樣，可以觀測到另一種形式的起皺。為了評估分析的效力，在當前的研究中，一個確切階梯幾何形狀的物體被檢測。通過使用有限元分析法和用適宜的模具設計來減少起皺，起皺的原因被確定。在觀測一個實際產(chǎn)品成形時，通過有限元分析法得到的模具設計方法得到證實。 圖1帶有錐度方形杯子的拉伸（a）和帶有階梯的矩形杯子的拉伸（b） 2有限元模型 包括沖頭、模具和毛壞固定器等工具幾何學是用CAD或PRO/E軟件來設計的。同樣用CAD軟件，三節(jié)點和四節(jié)點的外形元素被采用用來為以上工具生產(chǎn)網(wǎng)眼系統(tǒng)。對于有限元模擬來說，工具被認為是剛硬的，而且對應的網(wǎng)眼被用來定義工具幾何學而不是壓力分析。同樣CAD軟件使用四節(jié)點外形元素來為板形壞料構造網(wǎng)眼。圖2顯示工具的完整布置的網(wǎng)眼系統(tǒng)和用來沖壓帶有階梯方形杯子的板形壞料。由于對稱條件，方形杯子的四分之一被分析。在模擬中，板形壞料放在壓力機上，沖模向下移動，逆著壓力機夾緊板形壞料。然后沖模上升使得板形壞料按著模腔成形。 圖2 有限元網(wǎng)眼 為了表演一個精確的有限元分析法，金屬板料的真實應力應變曲線被要求是輸入數(shù)據(jù)的一部分。在當前的研究中，拉深成形的金屬板料也被用來模擬。為在飛機上切割下的樣本測試被進行，它們依次從0度的旋轉方向到45度的旋轉方向，再到90度的旋轉方向進行著。平均的流動力σ，計算方程為σ=（σ0+2σ45+σ90）/4，因為每一個方法真實應變通常用來模擬帶錐度方形杯子和帶階梯矩形的沖壓，就如圖3顯示的那樣。 當前研究中所有的模擬利用有限元程序PAM-STAMP涉及SGI Indigo2工作站。為了完成模似所需輸入數(shù)據(jù)的設置，沖頭的速度一般設置在10m/s，庫侖摩擦系數(shù)設置在0.1。 圖3 金屬板料的應力應變關系 3 錐度方形杯中的起皺 正像圖1a顯示的那樣，草圖暗示著一些有關錐度方形杯子的尺寸，方形沖頭每一面的長度（2WP）、模腔的尺寸（2Wd）和高度(H)被認為是影響起皺的至關重要尺寸。在當前研究中，模腔尺寸和沖頭尺寸的差距的一半稱作沖模間隙（記作G），G= Wd- WP。相關的在側壁沒被支撐的金屬板料的寬度取決于沖模間隙，起皺假想通過增加沖壓力來被抑制。相對于沖壓一個錐度方形杯子，沖模間隙和沖壓力兩方面的影響在接下來的部分被研究。 3.1沖模間隙的影響 為了檢查沖模間隙對起皺的影響，在沖壓一個錐度方形杯子時，分別用20mm，30mm，50mm大小的沖模間隙進行模擬沖壓。在每次模擬沖壓中，模腔的尺寸都是固定在200mm，而且杯子拉深的高度都是100mm。三次模擬中使用的金屬板料都是380X380的方形尺寸，厚度也都是0.7mm，金屬的應力應變曲線如圖3所示。 圖4 G=50mm的帶有錐度的方形杯子 模擬結果顯示三次模擬中都發(fā)生起皺現(xiàn)象，沖模間隙為50mm沖壓出來的杯子模擬形狀如圖4。從圖4中可以看出，起皺分布在側壁，側壁拐角尤其明顯。這就說明在沖壓過程中，起皺是由于在側壁有大面積區(qū)域不被支撐，同樣，由于沖模間隙不一樣，沖頭各邊的長度和模腔尺寸也不一樣。由于橫向壓力的存大，在沖頭和模腔中拉深成形的金屬板料越來越不牢固。在壓縮下，側壁金屬板料不受限制的拉伸是起皺的主要原因。為了比較三種不同間隙沖壓出來的產(chǎn)品，兩個主要的應變比率β被介紹，β=εmin/εmax，這里的εmin和εmax分別是主要的和次要的應變。Hosford和Caddell已經(jīng)展示了β的實際值比β的評論值大，假設當起皺發(fā)生時，β的實際值越大，起皺的可能性就越大。 在三個沖模間隙不同的沖壓中，同一側壁高度，沿著橫截面M-N的β值在圖4中標記出，在圖5中畫出。圖5中說明嚴重的起皺一般發(fā)生在拐角處，而對三個沖模間隙不同的沖壓，在側壁中心很少發(fā)生起皺。還說明了沖模間隙越大，β的實際值就越大。因此，增加沖模間隙將增加在錐度方形杯子側壁處發(fā)生起皺的可能性。 3.2沖壓力的影響 眾所周知，在沖壓過程中，增加沖壓力可以幫助排除起皺。為了研究增加沖壓力的影響，沖模間隙為50mm與起皺是有關聯(lián)的，用沖模間隙為50mm的模具沖壓帶有錐度方形杯子被用不同的沖壓力來模擬了。沖壓從100KN增加到600KN，這兩個力分別產(chǎn)生0.33Mpa和1.98Mpa。在上述部分，剩下的模擬條件與給定的是一樣的。處于中間的300KN也被用來模擬。 模擬結果顯示沖壓力的增加并沒有幫助消除發(fā)生在側壁的起皺。在圖4中已標出沿著橫截面M-N的β值與沖壓力為100KN和600KN的β值作比較。模擬結果指出兩種情況下，沿著橫截面M-N的β值是一樣的。為了檢查兩種不同沖壓力的起皺形狀，正如圖4和圖6標出的那樣，側壁上從底部向上有五處不同位置的橫截面。從圖6可以看出，兩個外殼的波浪形橫截面是相似的。這就說明在沖壓帶有錐度的方形杯子時，沖壓力不影響起皺的發(fā)生，這是因為起皺的原因主要是由于在有橫向壓力存在的側壁處有大面積區(qū)域不被支撐。沖壓力對沖頭和模腔之間材料不穩(wěn)定的模式并沒有影響。 圖5 沿著橫截面M-N不同沖模間隙的β值 4階梯矩形杯子 在沖壓一個階梯矩形杯子時，起皺發(fā)生在側壁即使沖模間隙并不是那么重要。輪廓1顯示沖壓階梯矩形杯子的沖頭草圖，在這張草圖中，側壁C沿臺階D-E而行。在近期的研究中，在一個實際的產(chǎn)品中檢查到了這種幾何形狀。這種產(chǎn)品使用的原材料的厚度是0.7mm，從拉力測試中獲得的應力應變關系如圖3所示。 這種沖壓部分產(chǎn)品的程序包括通過清理焊縫的深拉。在這種深拉過程中，沒有焊縫被用在沖模表面來幫助幫助金屬的流動。但是，由于沖頭拐角處的半徑過小和其復雜的幾何形狀，如圖7顯示的那樣，在沖頭邊緣上部經(jīng)常發(fā)生拉裂，在真實產(chǎn)品的側壁處經(jīng)常發(fā)生起皺。從圖7中可以看出，皺紋發(fā)分布在側壁上，但是在階梯邊緣拐角處最為嚴重，就像圖1（b）中A-D，B-E顯示的那樣。在沖頭的上部邊緣，金屬往往被拉裂，就像圖7所示。 為了進一步的了解沖壓過程中板料的變形，誕生了一種有限元的方法。這種有限元模擬方法被在最初的設計中。部分的模擬形狀如圖8所示。從圖8中可以看出，零件上部邊緣的網(wǎng)眼被拉深，皺紋分布在側壁上，類似真實零件中的那樣。 圖6 從圖a的100KN到圖b的600KN不同側壁高度的橫截面線條 圖7 產(chǎn)品零件中的拉裂和起皺 圖8 產(chǎn)品拉裂和起皺的模擬形狀 如圖1（b）就像A-B邊緣半徑和沖孔拐角處A的半徑一樣，沖孔的半徑也很小，這被認為是拉裂的最主要原因。但是，根據(jù)有限元分析的結果，拉裂可以通過增加以半徑來避免。這種理念在現(xiàn)實產(chǎn)品中通過增加半徑得到證實。 個別的嘗試也被用來消除起皺。第一，沖壓力加到原來的2倍。但是，就像在拉深帶有錐度的杯子中得到的結果一樣，沖壓力對消除起皺現(xiàn)象沒有起有很大的效果。通過增加摩擦和毛坯尺寸也得到同樣的結論。于是我們推測，這種起皺不能通過增加沖壓力來得到抑制。 由于在金屬屈服于過大壓力的區(qū)域，往往會因為大量的金屬流動而起皺，一種通過在起皺區(qū)域增加掛鉤用于消除起皺的簡單方法被用來吸收多余的材料。為了多余的金屬能有效的被吸收，掛鉤應該平衡的加在起皺位置?；谶@種理念，兩個掛鉤被加在鄰近在壁上吸收多余的材料，如圖9如示。模擬結果顯示，階梯拐角處的起皺正如想象的那樣被吸收，但是，一些起皺仍然沒被吸收。這說明在側壁處需要更多的掛鉤來吸收所有過量的材料，但是這在模具設計中是不允許的。 利用有限元分析法分析沖壓工序的一個優(yōu)勢是沖壓過程中板料的變形形狀可以被監(jiān)測，而這在真實的產(chǎn)品沖壓過程中是不可能的。對沖壓過程中金屬流動的精密監(jiān)測顯示板料最開始通過沖頭的力按模腔的形狀成形，直到板料接觸到如圖1（b）階梯D-E邊緣才形成起皺。起皺的形狀如 圖9 加到側壁的起皺 圖10顯示的那樣。這就為模具設計的改進提供了有價值的信息。 圖10 當板料接觸臺階邊緣的起皺形成 圖11 切除了的臺階拐角 對于起皺的發(fā)生，最初的一個猜想是沖頭拐角處范圍A和階梯拐角處范圍D之間的金屬板料處于不平坦的拉深，就如圖1（b）所示。階梯拐角處被切主要是為了改善拉深條件，這樣就允許通過增加階梯邊緣有更多的拉伸被應用到如圖11所示，從而使得模具設計的改進得到發(fā)展。但是，杯子側壁處仍然有起皺，這就意味著起皺是因為整個沖頭邊緣和整個階梯邊緣的不平坦引起的，不僅僅是沖頭拐角處和階梯拐角處之間的不平坦。為了證實這種說法，兩種改進過了的模具設計被用來實驗：為了描述想象中的形狀用兩種拉深操作，一種是切去整個階梯，而另一種是增加更多的拉深操作。前一個方法的模擬形狀所圖12所示。自從更低的階梯被切去后，拉深工序與圖12中的矩形杯子拉深工序性很相似。從圖12中可以看出起皺現(xiàn)象已被消除。 在這兩種操作的拉深工序中，板料最初是被拉到很深的階梯處，如圖13（a）所示，然后，較低的階梯在第二步拉深操作中成形，同是，如圖13（b）所示的想象形狀也得到了。從圖13（b）可以清晰的看出，通過兩步拉深工序可以造出沒有起皺的階梯矩形杯子，同時也說明在兩步拉深工序中，如果相應的順序被應用，則更低一些的階梯處的成形是伴隨更深階梯處成形和最深階梯邊緣處成形的最早成形，如圖1(b)中的A-B，因為金屬不容易通過較低的階梯進入模具型腔。 圖12改善模具設計的模擬形狀 圖13 兩個操作步驟中的a第一步操作 b第二步操作 有限元分析法說明用簡單的拉深操作來設計理想產(chǎn)品的沖壓模具設計是很難完成的。但是，由于額外的模具費用和操作費用，兩個操作的制造費用是很高的。為了保持較低的制造費用，零件的設計師對形狀做出了合適的改變，而且通過有限元模擬分析法結果去切除較低的臺階來改善模具設計，如圖12所示。隨著設計方法的改進，產(chǎn)品真實的沖壓模具被制造出來，而且零件還沒有起皺，如圖14所示。通過有限元模擬分析法得到的零件也沒有起皺。 為了進一步驗證有限元模擬分析法的結果，有限元模擬分析法得到的沿橫截面G-H的厚度分布如圖14所示，這與產(chǎn)品的尺寸做了比較，比較的結果顯示在圖15。從圖15可以看出有限元模擬分析法得到的預想的厚度分布和產(chǎn)品得到的厚度分布是相符合的。這種吻合證實了有限元模擬分析法的效率。 圖14 無缺陷產(chǎn)品零件 圖15 G-H處模擬和測量厚度 5概要和結束語 通過有限元模擬分析法研究了兩種在沖壓過程中的起皺，而且還檢查了其起皺的原因和消除起皺的方法。 第一種形式的起皺發(fā)生在沖壓帶有錐度的方形杯子的側壁上，這種起皺的原因是因為沖模間隙過大（沖模間隙就是模腔的尺寸和沖頭的尺寸的差距）。當金屬被拉至模腔中，在沖頭和型腔中有一有害的拉深時，大的沖模間隙導致金屬板料的大面積區(qū)域不被支撐，因此大面積區(qū)域不被支撐導致起皺。有限元模擬分析法顯示這種起皺不能通過增加沖壓力的方法來得到抑制。 另一種形式的起皺發(fā)生在有階梯矩形的幾何形狀物體沖壓過程中。起皺往往發(fā)生在臺階以上的側壁，甚至沖模的間隙不是足夠的大。通過有限元模擬法得知，這種起皺主要是由于在沖頭和臺階邊緣存在不平坦的拉伸。在模具設計過程中，通過有限元模擬分析法單獨的嘗試被用來消除起皺，切除了臺階的模具被建立。通過無缺陷的零件證實了這種模具設計方法對消除起皺的作用。有限元模擬分析法得到的結果和真實產(chǎn)品中看到的結果相吻合說明了有限元模擬分析法的準確性，還證實了用有限元分析法代替真實的模具制造方法的效力。 感謝 作者希望感謝中國人民共和國民族科學委員會授于NSC-86-2212-E002-028編號才使得這個項目得到發(fā)展。他們也希望感謝KYM提供了產(chǎn)品零件。 參考文獻 1. K. Yoshida， H. Hayashi， K. Miyauchi， Y. Yamato， K. Abe， M. Usuda， R. Ishida and Y. Oike，在金屬板料，皺紋機械工具的效果取決于不均勻的拉深 2. T.X.Yu，W.Johnson 和 W.J.Stronge， “圓形碟子在半球形模具中的沖壓成形”，機械學雜志，26，pp.131-148，1984 3. W.J.stronge，M.P.F.Sutcliffe和T.X.Yu，在沖壓期間，圓形碟子的塑性起皺。實驗的技巧，pp.345-353，1986. 4. R.Narayanasamy和R.Sowerby，“當用一種圓錐形的沖模成形時的金屬板料起皺”，材料處理技術雜志，41，pp.275-290，1994. 5. W.F.Hosford 和 R.M.Caddell，金屬成形:機械和冶金，1993年第二季。 哈爾濱理工大學畢業(yè)設計（論文）任務書 學生姓名：龐立巖 學號：1101011017 學 院： 機械動力工程學院 專業(yè)：機械設計制造及其自動化 任務起止時間：2015 年 03 月 2 日 至 2015年 06 月 20 日 畢業(yè)設計（論文）題目：連接片級進模設計 畢業(yè)設計工作內容： 1、設計資料準備和外文資料翻譯（第一至第三周） 2、模具設計（第四至第七周） 3、繪圖（第八至十四周） 4、攥寫畢業(yè)論文（十五至第十六周） 資料： 11、沖壓模具設計手冊 2、沖壓模具設計圖冊 3、UG、Pro/E相關資料 指導教師意見： 同意 簽名 鄧洪財 2015年 3 月2 日 系主任意見： 簽名： 年 月 日 教務處制表 哈爾濱理工大學機械動力工程學院 畢業(yè)設計（論文） 開 題 報 告 學生姓名 學 號 專 業(yè) 班 級 指導教師 鄧洪財 2015 年 3 月 日 課題題目及來源： 課題題目： 課題的來源： 課題研究的意義和國內外研究現(xiàn)狀： 課題研究的意義： 課題研究的主要內容和方法，研究過程中的主要問題和解決辦法： 課題研究的主要內容： 課題研究所需的參考文獻： 指導教師審查意見： 指導教師簽字： 　　　 2015 年 3 月 日 指導委員會意見審核意見： 組長簽字： 　　　2015　年 3 月 日 名稱：連接片 材料：Q235 厚度：1.5mm 哈爾濱理工大學 本科畢業(yè)設計（論文） 題 目 連接片沖壓級進模設計 學生姓名 學 號 系 部 專 業(yè) 班 級 指導教師 哈爾濱理工大學學士學位論文 II 連接片沖壓級進模設計 摘 要 連接片屬于典型的沖裁件，本文在分析其工藝性的基礎上，根 據(jù)生產(chǎn)要求，確定采用級進模結構。本設計主要是落料凸、凹模及 沖孔凸、凹模的設計，需要計算凸、凹模的間隙、工作零件的尺寸 和公差。此外,還需要確定模具工藝零件和結構零件以及模具的總 體尺寸，然后根據(jù)上面的設計繪出模具的總裝圖。 關鍵詞：連接片 級進模 沖孔落料 哈爾濱理工大學學士學位論文 III Design of punching progressive die for connecting plate Abstract Motor rotor core which belongs to the typical punching parts, based on the analysis of the process, according to the production requirements, determine the structure of progressive die. This design is mainly the design of the blanking punch and die and punch and die, need to calculate the punch and die clearance, part dimensions and tolerances. In addition, also need to determine the overall size of mold parts and structural parts and mould, and then according to the design drawing mold assembly diagram above. Keywords: motor rotor core Ji Jinmo punching blanking 哈爾濱理工大學學士學位論文 IV 目 錄 摘 要 ...........................................................................................................II ABSTRACT .................................................................................................III 第 1 章 緒論 ..................................................................................................1 1.1 課題背景...............................................................................................1 1.2 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀和前景...................................................................1 1.2.1 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀 ........................................................................1 1.2.2 沖壓模具的前景 ...........................................................................2 1.3 課題研究的內容和意義.......................................................................2 1.4 發(fā)展方向...............................................................................................3 第 2 章 沖裁模具畢業(yè)設計任務書 ............................................................4 2.1 任務書設計內容...................................................................................4 2.2 任務書的要求.......................................................................................4 2.2.1 技術要求 ........................................................................................4 2.2.2 設計要求 ........................................................................................4 第 3 章 零件的工藝性分析和方案確定 ....................................................6 3.1 零件的工藝分析...................................................................................6 3.1.1 結構與尺寸的分析 ........................................................................6 3.1.2 精度與斷面粗糙度分析 ................................................................6 3.2 沖裁工藝方案的確定...........................................................................7 3.3 模具總體方案的確定...........................................................................8 第 4 章 零件工藝的設計計算 ..................................................................10 4.1 排樣設計與計算.................................................................................10 4.1.1 材料利用率 ..................................................................................10 4.1.2 排樣設計 ......................................................................................11 4.2 沖裁力.................................................................................................13 4.3 計算凸凹模刃口尺寸 ........................................................................14 4.4 壓力機的確定.....................................................................................15 4.4.1 壓力機的選擇 ..............................................................................15 4.4.2 開式壓力機機床有關參數(shù) ..........................................................16 4.5 壓力中心的計算 ................................................................................16 哈爾濱理工大學學士學位論文 V 第 5 章 計算凸、凹模刃口尺寸及公差 ..................................................19 5.1 凸、凹模間隙值.................................................................................19 5.1.1 間隙對沖壓力和模具壽命的影響 ..............................................19 5.1.2 沖裁間隙的確定 ..........................................................................20 5.2 凸、凹模刃口分別加工的計算法.....................................................20 第 6 章 模具零部件的設計計算與總裝圖設計 ......................................22 6.1 凹模外形設計.....................................................................................22 6.2 凸模的設計.........................................................................................22 6.2.1 落料凸模的設計 ..........................................................................22 6.2.2 沖孔凸模的設計 ..........................................................................23 6.3 其他主要零件的設計.........................................................................23 6.3.1 凹模的設計 .................................................................................23 6.3.2 卸料和推件裝置的設計 .............................................................24 6.3.3 凸模固定板的設計 .....................................................................24 6.3.4 凸模的設計 .................................................................................25 6.3.5 墊板設計 .....................................................................................25 6.3.6 彈性元件設計 .............................................................................26 6.4 標準件尺寸的確定.............................................................................27 6.5 模具的總體設計.................................................................................28 6.6 模具裝配和裝配圖.............................................................................28 6.6.1 級進沖裁模的裝配 ......................................................................28 6.6.2 凸、凹模間隙的調整方法 ..........................................................29 6.6.3 繪制模具的總裝圖 ......................................................................29 第 7 章 總結與展望 ..................................................................................31 致 謝 ..........................................................................................................32 參考文獻 ......................................................................................................33 哈爾濱理工大學學士學位論文 1 第 1 章 緒論 1.1 課題背景 我國把模具行業(yè)納入高新技術產(chǎn)業(yè)重點領域，另一方面，沖壓工 藝廣泛應用于民用、航空航天、汽車和工藝品等領域，在產(chǎn)品組件中 所占的比例也越來越大。但由于我國模具工業(yè)起步較晚，起點較低， 加工制造手段落后，尤其是技術應用人才缺乏，技術水平落后，制約 了該產(chǎn)業(yè)的迅猛發(fā)展,已使之成為制約其他相關行業(yè)發(fā)展的“瓶頸” 。 模具技術是上世紀下半葉制造業(yè)中發(fā)展最快的技術之一，由于模具的 設計和制造是一個非常復雜的過程，并且是一個不斷反復的過程，目 前，采用具有三維參數(shù)化特征造型功能的 CAD 支撐軟件，在模具設計 中應用并行工程原理，實現(xiàn)模具管理、工藝分析與設計及模具結構設 計的一體化是一種較有代表性也很有應用前景的模具 CAD 系統(tǒng)開發(fā)方 法。 1.2 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀和前景 1.2.1 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀 改革開放以來，隨著國民經(jīng)濟的高速發(fā)展，市場對模具的需求量 不斷增長。近年來，模具工業(yè)一直以 15%左右的增長速度快速發(fā)展， 模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠 外，集體、合資、獨資和私營也得到了快速發(fā)展。 浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)” ；廣東一些大集團公司和迅速 崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團紛紛建立了自己的模具制 造中心；中外合資和外商獨資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 隨著與國際 接軌的腳步不斷加快，市場競爭的日益加劇，人們已經(jīng)越來越認識到 產(chǎn)品質量、成本和新產(chǎn)品的開發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個鏈 條中最基礎的要素之一，模具制造技術現(xiàn)已成為衡量一個國家制造業(yè) 水平高低的重要標志，并在很大程度上決定企業(yè)的生存空間。 近年許 多模具企業(yè)加大了用于技術進步的投資力度，將技術進步視為企業(yè)發(fā) 展的重要動力。一些國內模具企業(yè)已普及了二維 CAD，并陸續(xù)開始使 用 UG，Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS 等國際通用軟件，個別廠家 還引進了 Moldflow、C-Flow、DYNAFORM 、Optris 和 MAGMASOFT 等 CAE 軟件，并成功應用于沖壓模的設計中。 哈爾濱理工大學學士學位論文 2 雖然中國模具工業(yè)在過去十多年中取得了令人矚目的發(fā)展，但許 多方面與工業(yè)發(fā)達國家相比仍有較大的差距。例如，精密加工設備在 模具加工設備中的比重比較低；CAD/CAE/CAM 技術的普及率不高； 許多先進的模具技術應用不夠廣泛等等，致使相當一部分大型、精密、 復雜和長壽命模具依賴進口。 1.2.2 沖壓模具的前景 模具技術的發(fā)展應該為適應模具產(chǎn)品“交貨期短” 、 “精度高”、 “質量 好”、 “價格低” 的要求服務。下列幾方面發(fā)展趨勢預計會在行業(yè)中得到較 快應用和推廣： 1. 超大型、超精密、長壽命、高效模具將得到發(fā)展。 2. 多種材質、多種顏色、多層多腔、多種成型方法一體化的模具將得 到發(fā)展。 3. 為各種快速經(jīng)濟模具，特別是與快速成型技術相結合的 RP/RT 技術將得到快速發(fā)展。 4. 模具設計、加工及各種管理將向數(shù)字化、信息化方向發(fā)展 CAD/CAE/CAM/CAPP 及 PDM/PLM/ERP 等將向智慧化、集成化和網(wǎng)絡化方 向發(fā)展。 更高速、更高精度、更加智慧化的各種模具加工設備將進一步得到發(fā) 展和推廣應用。 5. 更高性能及滿足特殊用途的模具新材料將會不斷發(fā)展，隨之將 產(chǎn)生一些特殊的和更為先進的加工方法。 6. 各種模具型腔表面處理技術，如涂覆、修補、研磨和拋光等新 工藝也會不斷得到發(fā)展。 7. 逆向工程、并行工程、復合加工乃至虛擬技術將進一步得到發(fā) 展。 8. 熱流道技術將會迅速發(fā)展，氣輔和其它注射成型工藝及模具也 將會有所發(fā)展。 9. 模具標準化程度將不斷提高。 10. 在可持續(xù)發(fā)展和綠色產(chǎn)品被日益重視的今天，“綠色模具” 的概 念已逐漸被提到議事日程上來。 1.3 課題研究的內容和意義 本課題研究的內容如下： 第 1 章為緒論，論述了本課題的研究背景和意義，總結了沖壓模 具技術的發(fā)展歷史和在國內外的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢。 哈爾濱理工大學學士學位論文 3 第 2 章為本次設計的任務書，介紹了設計的零件圖和設計的具體 得要求，包括零件的名稱、材料和生產(chǎn)批量等等，有技術要求和設計 要求。 第 3 章為設計的第一步，首先分析零件的工藝性，包括尺寸和精 度的分析，還有材料性質的重點分析，然后按照以上的分析初步確定 設計的大體方案，從簡單模、復合模和級進模中選擇，最終選用級進 模設計。最后查閱相關資料，確定模具的一些工作零件和輔助零件的 設計，以至于確定模具的總體方案。 第 4 章為設計中的重點部分，是承接上一章工藝分析的，所以我 們將進行工藝計算，有排樣的設計和計算、材料利用率的計算，沖裁 力圖形設計和具體的計算，還有最重要的就是壓力機的確定和數(shù)據(jù)的 校核。 第 5 章為設計的中心部分，有凸、凹模的間隙和凸、凹模設計的 原則，還有凸、凹模的人口尺寸計算，包括基本尺寸的計算和公差的 確定。 第 6 章為模具工作零件的具體設計，包括凹模的設計和尺寸的計 算，還有凸模的長度和硬度校核，還有卸料板、連接片、導料板及標 準件的設計、選用和計算，并有非標準件的零件圖形和最終的裝配草 圖和裝配圖。 模具生產(chǎn)技術水平的高低是衡量一個國家產(chǎn)品制造水平高低的重 要標志。模具質量及附加值的高低，取決于模具專業(yè)人才的技術水平。 隨著產(chǎn)品市場的國際化，如何降低生產(chǎn)成本以適應競爭的激烈和殘酷 越來受關注，產(chǎn)品制造的批量化、集約化和標準化，就越來越顯得十 分重要了。 目前，在全世界，模具快速發(fā)展，已成為大國的重要工業(yè)發(fā)展對 象，各個行業(yè)都需要模具的輔助制造，所以模具對工業(yè)的發(fā)展有個不 可替代的重要性。未來，模具的發(fā)展也許有將成為國家第一產(chǎn)業(yè)的可 能。 1.4 發(fā)展方向 本章首先介紹了研究該課題的背景和優(yōu)勢，就模具的發(fā)展已經(jīng)納 入高技術的行業(yè)，成為我國工業(yè)中重要的一部分，最具有潛力的工業(yè) 之一。并促進我國的軟件（如 CAD、ProE 和 UG）的快速研發(fā)。隨后 介紹了沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀和前景，隨著國民經(jīng)濟的快速增長，模具 的需求量也隨著增長，國內沿海地區(qū)已經(jīng)把模具行業(yè)列為重要產(chǎn)業(yè)， 建立了大型的模具城。在過去十年中，模具發(fā)展有著矚目的發(fā)展，但 是距離國外，仍有不小的差距，所以未來的模具發(fā)展就向模具產(chǎn)品 哈爾濱理工大學學士學位論文 4 “交貨期短” 、 “精度高” 、 “質量好” 、 “價格低”的要求服務，以求早 日跟上國際的腳步。 哈爾濱理工大學學士學位論文 5 第 2 章 沖裁模具畢業(yè)設計任務書 2.1 任務書設計內容 課題名稱：連接片級進模設計 零件名稱：連接片 材 料：Q235 厚 度： t=1.5mm 生產(chǎn)批量：大批量 工件圖：如圖所示 圖 2-1 零件圖 2.2 任務書的要求 2.2.1 技術要求 1、沖裁件內外精度均為 IT14 2、毛刺小于 0.1mm 3、要求設計制造此工件的沖裁模 2.2.2 設計要求 1、 繪制制作該工件所需的沖裁模具總裝圖 2、 繪制構成該模具的所有非標準零件圖 3、 編制設計說明書 哈爾濱理工大學學士學位論文 6 4、 將設計說明書裝訂成冊、圖紙折疊成 A4 尺寸并裝訂成冊 5、 把審題表、任務書……全部裝入檔案袋 哈爾濱理工大學學士學位論文 7 第 3 章 零件的工藝性分析和方案確定 3.1 零件的工藝分析 沖裁件的工藝性是指沖裁件對沖裁工藝的適用性，即沖裁加工的 難以程度。沖裁件的工藝性主要包括沖裁件的結構與尺寸、精度與斷 面粗糙度和材料 3 個方面。 3.1.1 結構與尺寸的分析 沖裁件的結構分析需要對零件的形狀、外形、沖裁件的懸臂件和 窄槽、沖孔的最小尺寸、孔間距的要求和孔壁、沖裁寬度的要求。 零件材料為 10，適合一般的沖壓加工。該零件形狀對稱、簡單， 為長方形結構，結構相對比較簡單，只有 1 個孔。此工件只有落料和 沖孔兩個工序，圖示零件的尺寸全部為未注公差的一般尺寸，一般按 IT14 級取，尺寸精度較低，可認為該零件的精度要求能夠在沖裁加工 中得到保證，其他尺寸標注、生產(chǎn)批量等情況，也符合沖裁的工藝要 求，普通沖裁完全可以滿足要求 該零件結構較簡單，形狀對稱，尺寸較小。因此，均適宜沖裁加 工。 3.1.2 精度與斷面粗糙度分析 沖裁件的精度一般可分為精密級和經(jīng)濟級兩大類。精密級是沖壓 工藝技術所允許的精度，而經(jīng)濟級是可以用經(jīng)濟手段達到的精度。沖 裁件的尺寸精度是在合理間隙的情況下，對鋁、銅、軟鋼等常用材料 沖裁加工數(shù)據(jù)。精度要求特別高的工件，需要增加整修等精密沖裁工 件。在沖裁件內外所能達到的經(jīng)濟精度，見表所示。 表 3-1 沖裁件內外形所能達到的經(jīng)濟精度 基本尺寸材料厚度 (mm) ≤3 3～6 6～10 10～18 18～500 ≤1 IT12～IT13 IT11 1～2 IT14 IT12～IT13 IT11 2～3 IT14 IT12～IT13 3～5 IT14 IT12～IT13 哈爾濱理工大學學士學位論文 8 零件的尺寸公差精度均為 IT14 級，未注公差精度也為 IT14 級，并 無其他特殊要求，因此，利用普通沖裁的方式就可以滿足零件的圖樣 要求。 由以上可以看出，該零件工藝性較好，可以沖裁加工。 3.2 沖裁工藝方案的確定 沖裁方案的選擇： 在沖裁工藝分析的基礎上，根據(jù)沖裁件的特點確定沖裁工藝方案。 確定工藝方案首先要考慮的問題是確定沖裁的工序數(shù)，沖裁工序的組 合以及沖裁工序順序的安排。沖裁工序數(shù)一般容易確定，關鍵是確定 沖裁工序的組合與沖裁工序的順序。沖裁模的結構形式多種多樣，如 果按工序的組合分類，可分為單工序模、級進模（連續(xù)?；蛱侥＃?、 復合模等各種沖裁摸的構成大體相同，主要由于工作零件、定位零件、 卸料與推料零件 、導向零件、聯(lián)接與固定零件組成。 該零件包括落料、沖孔兩個基本工序，可有一下三種方案： 方案一：先落料，后沖孔，采用單工序模生產(chǎn) 方案二：落料—沖孔復合沖壓，采用復合模生產(chǎn) 方案三：沖孔—落料連續(xù)沖壓，采用級進模生產(chǎn) 單工序模、級進模、復合模比較如表所示 表 3-2 各類模具結構及特點比較 模具種類 比較項目 單工序模 （無導向） （有導 向） 級進模 復合模 零件公差等級 低 一般 可達 IT13～IT10 級 可達 IT10～IT8 級 零件特點 尺寸不 受限制 厚度不 受限制 中小型 尺寸厚 度較厚 小零件厚度 0.2～6mm 可加工復雜零件，如 寬度極小的異形件 形狀與尺寸受模具結構 與強度限制，尺寸可以 較大，厚度可達 3mm 零件平面度 低 一般 中小型件不平直，高質量制件需較平 由于壓料沖件的同時得 到了較平，制件平直度 好且具有良好的剪切斷 面 生產(chǎn)效率 低 較低 工序間自動送料，可 以自動排除制件，生 產(chǎn)效率高 沖件被頂?shù)侥＞吖ぷ鞅?面上，必須手動或機械 排除，生產(chǎn)效率較低 哈爾濱理工大學學士學位論文 9 安全性 不安全，需采取安全措施 比較安全 不安全，需采取安全措施 模具制造工作量 和成本 低 比無導向 的稍高 沖裁簡單的零件時， 比復合模低 沖裁較復雜零件時，比 級進模低 適用場合 料厚精度要求低 的小批量沖件的 生產(chǎn) 大批量小型沖壓件的 生產(chǎn) 形狀復雜，精度要求較 高，平直度要求高的中 小型制件的大批量生產(chǎn) 根據(jù)分析結合表分析： 方案一的模具結構簡單，但需要兩道工序兩套模具，成本高而且 生產(chǎn)效率低，難以滿足大批量生產(chǎn)的要求 方案二只需要一副模具，工件的精度及生產(chǎn)效率都高，由于查表 2.9.6 可知材料厚度為 1mm 時凸、凹模的許用的最小壁厚為 2.7mm,由 圖形可知孔邊距小于凸、凹模許用最小壁厚，用方案二模具強度較差， 制造難度大，并且沖壓后成品留在模具上，在清理模具上的物料時會 影響沖壓的速度，操作不方便 方案三也只需要一副模具，生產(chǎn)效率高，操作方便，工件精度也 能滿足要求，且安全性高。通過對比以上方案可知，該工件的沖壓生 產(chǎn)采用方案三較好 通過對上述三種方案的分析比較，該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案三 級進模最佳 3.3 模具總體方案的確定 （1）模具類型 根據(jù)零件的沖裁工藝方案，采用級進沖裁模。 （2）操作與定位方式 為了提高生產(chǎn)效率和質量，可以采用配合自動裝置送料方式。由 于零件尺寸小且厚度適中，可以采用導正銷與自動送料裝置聯(lián)合定距 的方式。 （3）卸料與出件方式 考慮到零件厚度薄，可以采用彈性卸料方式，并采用由凸模直接 從凹模洞口直接推下的下出件方式以提高生產(chǎn)率。 （4）模架類型及精度 考慮到零件的結構工藝特點，可以采用導向平穩(wěn)的中間導柱模架， 。由于零件的精度要求不是很高，可以采用 I 級模架精度。 哈爾濱理工大學學士學位論文 10 以上的各項將在第五章詳細說明解釋。 哈爾濱理工大學學士學位論文 11 第 4 章 零件工藝的設計計算 4.1 排樣設計與計算 沖裁件在條料、帶料或板料上的布置方法叫排樣。合理的排樣是 提高材料利用率、降低成本，保證沖件質量及模具壽命有效措施。 4.1.1 材料利用率 沖裁件的實際面積與所用板料面積的百分比叫材料利用率，它是 衡量合理利用材料經(jīng)濟性指標。 材料利用率通用計算公式 = /A×100%?OA 式中 — 沖裁件的總面積OA A — —個步距的條料面積（L×B） 根據(jù)材料性能、厚度和形狀可確定搭邊值，有課本表 3-10 查得 a=2mm,a1=2.5mm.料寬度 B=(D+2a1+Δ)0 -Δ 由課本表 3-11 得 Δ 由 CAD 得 S=462.5mm2, L=96.2mm. 一個步距內的材 料利用率：η=(S1-S)/AB=(Л×302-462.5)/(61×62.9)=61.6% 該零件尺寸較小，結構對稱，采用直排的排樣方案，如圖: 哈爾濱理工大學學士學位論文 12 廢料可分為工藝廢料與結構廢料兩種。結構廢料由工件的形狀特 點決定，一般不能改變；搭邊和余料屬于工藝廢料，是與排樣形式及 沖壓方式有關的廢料，設計合理的排樣方案，減少工藝廢料，才能提 高材料利用率。 4.1.2 排樣設計 根據(jù)材料的合理利用情況，條料排樣方法可分為三種：有廢料排 樣、少廢料排樣和無廢料排樣。采用少、無廢料的排樣可以簡化沖裁 模結構，減小沖裁力，提高材料利用率。但是，因條料本身的公差以 及條料導向與定位所產(chǎn)生的誤差影響，沖裁件公差等級低。同時，由 于模具單邊受力（單邊切斷時） ，不但會加劇模具磨損，降低模具壽命， 而且也直接影響沖裁件的斷面質量。為此，排樣時必須統(tǒng)籌兼顧、全 面考慮。 哈爾濱理工大學學士學位論文 13 對有廢料排樣，少、無廢料排樣還可以進一步按沖裁件在條料上 的布置方法加以分類，其主要形式可分為：直排、斜排、直對排、斜 對排、混合排、多排和沖裁搭邊。該零件結構簡單，生產(chǎn)批量大，精 度要求一般，綜合上述可以使用直排少廢料的排樣的設計。連接片零 件外形是矩形只有沖孔，所以結構比較簡單，只需要直排就可以。 因此，如圖所示。查表可得，兩工件間的搭邊 a1=2mm，工件邊緣 搭邊 a=2.5mm。 具體排樣設計如圖所示： 哈爾濱理工大學學士學位論文 14 圖 4-1 零件排樣圖 4.2 沖裁力 兩個工序，沖孔壓力等于沖孔時的沖壓力和落料時的沖壓力之和，查課本 表 2-3，得 0.5 硅鋼片鋼的抗剪能力 τ=255～353MPa,取平均值 τ=304MPa. K 的取值依據(jù)沖裁刃口而定，平刃口 K=1~1.3，斜刃口 K=0.2~0.6，考 慮刃口的磨損，生產(chǎn)批量和材料厚度等因素，取 K=1.3 4.2.1 落料力 F 落 =KL1 t τ=1.3×2ЛR×1.5mm×304Mpa=59.56KN 4.2.2 沖孔力 F 沖 =KL2tτ=1.3×96.2mm×1.5mm×304Mpa=30.41KN 4.2.3 落料時的卸料力 由課本表 3-8 得 K 卸 =0.03 F 卸 =K 卸 F 落 =0.03×59.56KN=1.79KN 4.2.4 沖孔時的推件力 由課本表 3-8 得 K 推=0.05 ， 取同時梗塞在凹模內的沖件數(shù)為 3 F 推 =nK 推 F 沖 =3×0.05×30.41KN=4.56KN 哈爾濱理工大學學士學位論文 15 4.2.5、沖床的總壓力 F 總 =F 落 +F 沖 +F 卸 +F 推 =(59.56+30.41+1.79+4.56)KN=96.32KN 4.2.6、初選壓力機 據(jù)總沖壓力為 96.32KN，考慮壓力機的使用安全，總沖壓力一般不應超 過壓力機額定噸位的 80%. 由指導書表 5-10，初選 J23-16 開式雙柱可傾壓力機. 公稱壓力：160KN 滑塊行程：55mm 最大封閉高度：220mm 封閉高度調節(jié)量：45mm 工作臺尺寸：300mm×450mm 模柄孔尺寸：Φ40mm×60mm 4.3 計算凸凹模刃口尺寸 根據(jù) t=1.5mm, 由課本表 3-3 得: Zmin=0.072mm Zmax=0.104mm 4.3.1、沖孔： 由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=1 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.025 d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（29+0.045×1）0 -0.02=29.0450 -0.02 mm d 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(29.045+0.072)+0.025 0=29.117+0.025 0 mm 4.3.2、沖孔: 由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.5 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.02 d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（5.53+0.3×0.5）0 -0.02 =5.680 -0.02 mm d 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(5.68+0.072)+0.02 0 =5.752+0.02 0 mm 4.3.3、沖孔： 由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.75 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.02 d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（2.2+0.025×0.75）0 -0.02 =2.220 -0.02 mm d 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(2.22+0.072)+0.02 0 =2.292+0.02 哈爾濱理工大學學士學位論文 16 0 mm 4.3.4、落料： 由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.75 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.03 D 凹 =（D max-xΔ）δ 0=(60-0.074×0.75)+0.03 0 =59.945+0.03 0 mm D 凸 =（D 凹 -Zmin）0 δ 凸 =(59.945-0.074) 0 -0.02 =59.8710 -0.02 mm 表 4-1 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) 料厚 t/mm KX KT KD 鋼 ≤0.1 ＞0.1～0.5 ＞0.5～2.5 ＞2.5～6.5 ＞6.5 0.065～0.075 0.045～0.055 0.04～0.05 0.03～0.04 0.02～0.03 0.1 0.63 0.55 0.45 0.25 0.14 0.0.5 硅鋼片 0.06 0.05 0.03 鋁、鋁合金 純銅、黃銅 0.025～0.0.5 硅鋼片 0.02～0.06 0.03～0.07 0.03～0.09 注：卸料力系數(shù) KX，在沖多孔、大搭邊和輪廓復雜制件時取上限值。 然而壓力機的公稱壓力必須大于或等于各種沖壓工藝的總和，則 計算如下所示： = F +F0+F X+F T =110.316KN 總P 4.4 壓力機的確定 4.4.1 壓力機的選擇 對于中小型沖裁件常采用開式曲柄壓力機。 根據(jù)總沖壓力 =110.316KN，模具閉合高度，沖床工作臺面尺寸總PF 等，并結合現(xiàn)有設備，選用 J23-250 開式雙柱可傾沖床，并在工作臺 面上備制連接片。其主要工藝參數(shù)如下： 公稱壓力：250KN 滑塊行程 ：80mm 行程次數(shù)：100 次/分 哈爾濱理工大學學士學位論文 17 最大封閉高度：220mm 封閉高度調節(jié)量：70mm 工作臺尺寸（左右*前后）：560mm×360mm 工作臺板厚度：70mm 模柄尺寸：?50×70 傾斜角：30° 4.4.2 開式壓力機機床有關參數(shù) 1、機床控制系統(tǒng)： (1)開門斷電，漏電保護。電控系統(tǒng)符合國家安全標準。 (2)電動式油缸行程調節(jié)，顯數(shù)器顯示。 (3)電動式擋料尺寸調節(jié)，顯數(shù)器顯示。 2、機床后擋料的基本配置： (1)普通電機 (2)普通絲桿和光桿 (3)后擋料鏈輪傳動 注：機床參數(shù)及配置如需變動敬請另外說明，作為合同附件 3、機床結構： (1) 采用全鋼焊接機架， （、拼裝工作臺組成）振動時效處理，具 有足夠的強度和剛性。 (2) 雙油缸控制，機械擋塊機構保護，液壓上傳動，扭軸強迫同步 機構。 (3) 滑塊行程電動快速調節(jié)，并有手動微調，顯數(shù)器顯示 (4) 上模具配有斜楔式撓度補償機構，以補充折彎精度。 (5) 單邊/雙邊 T 型槽口工作臺，調整分段下?？焖俜奖?。 (6) 可進行多機聯(lián)動（需同時購買一臺該型號的機床并加裝聯(lián)動同 步裝置） ，也可單機單動。 (7) 該設備可折板厚是根據(jù) 10 鋼板/A3 板的抗拉強度 （450N/mm2）和折彎槽口比例 1 比 8 來計算的，敬請核實好各種錳板 的抗拉強度后與 Q235 板比較進行折算，另外可以通過擴大折彎下模的 槽口尺寸來取得更厚的折板尺寸。 (8) 工作臺主立板和臺面均可調節(jié)。可根據(jù)折彎力的需要，適當調 整工作臺的加凸量來彌補由于工作臺的變形而出現(xiàn)的撓度進行補償。 4.5 壓力中心的計算 模具的壓力中心就是沖壓合力的作用點。為了保證壓力機的模具 的正常工作，應使模具的壓力中心與壓力機滑塊的中心線相重合。否 哈爾濱理工大學學士學位論文 18 則，沖壓時滑塊就會承受偏心載荷，導致滑塊導軌和模具導向部分不 正常在磨損，還會使合理間隙得不到保證，從而影響制件質量和降低 模具壽命甚至損壞模具。在實際生產(chǎn)中，可能會出現(xiàn)由于沖件的形狀 特殊或排樣特殊，從模具結構設計與制造考慮不宜使壓力中心與模柄 中心線重合，這時應注意使壓力中心的偏離不致超出所選用壓力機允 許的范圍。 確定該零件的壓力中心計算步驟如下： （1）選定坐標軸 X 和 Y （2）計算出各單一圖形的壓力中心到坐標軸的距離 x1、x 2、x 3、…x n和 y1、 y 2、 y 3、…、y n （3）將組成圖形的輪廓線劃分為若干簡單的線段，求出各線段長 度 L1、L 2、L 3、…、Ln. （4）按如下公式算出壓力中心的坐標（X 0、Y 0） 根據(jù)力學定理，合力對某軸的力矩等于各分力對同軸力矩的代數(shù) 和，則可得壓力中心坐標（x 0 、y 0）計算公式： 因為沖裁力與周邊長度成正比，所以式中各沖裁力 F1、F 2、F 3、 …、F n 可分別用沖裁周邊長度 L1、L 2、L 3、…、L n 代替， 即 12 10 1ininiixLxxLL??????? 哈爾濱理工大學學士學位論文 19 12 10 1nininiiLyLyLy??????? 其中：L—為每段線段的長度或圓弧的周長 X—為每段線段的中點或圓弧的中心到 X 軸的距離； Y—為每段線段的中點或圓弧的中心到 Y 軸的距離； 由以上計算可以得出模具的壓力中心以便裝模時與壓力機滑塊的 中心線相重合 哈爾濱理工大學學士學位論文 20 第 5 章 計算凸、凹模刃口尺寸及公差 5.1 凸、凹模間隙值 沖裁間隙是指沖裁模凸、凹模刃口之間的空隙。凸模與凹模間每 側的間隙稱為單面間隙，用 Z/2 表示；兩側間隙之和稱為雙面間隙，用 Z 表示。如無特殊說明，沖裁間隙都是指雙面間隙。沖裁間隙的數(shù)值等 于凸、凹模刃口尺寸的差值，如圖所示，即 dpZD?? 式中 —凹模刃口尺寸；dD —凸模刃口尺寸。p 沖裁間隙對沖裁過程有著很大的影響。此外，間隙對沖壓力和模 具壽命也有著較大的影響。 圖 5-1 凸、凹模刃口尺寸的差值 5.1.1 間隙對沖壓力和模具壽命的影響 間隙很小時，因材料的擠壓和摩擦作用增強，沖裁力必然較大。 隨著間隙的增大，材料所受的拉應力增大，容易發(fā)生斷裂分離，因此 哈爾濱理工大學學士學位論文 21 沖裁力減小。但試驗表明，當單面間隙在材料厚度的 5﹪～20﹪范圍內 時，沖裁力降低不多，不超過 5﹪～10﹪。因此，在正常情況下，間隙 對沖裁力的影響不是很大。 模具壽命通常是用模具失效前所沖的合格沖裁件數(shù)量來表示。沖 裁模的失效形式一般有磨損、變形、崩刃和凹模脹裂。間隙大小主要 對模具的磨損及凹模脹裂產(chǎn)生較大影響。模具刃口磨損看，使刃口鈍 化、間隙增加，從而導致制件的尺寸精度降低沖裁能量增大，斷面粗 糙。所以必須注意盡量減少模具的磨損。為提高模具壽命，一般需要 采用較大間隙。 5.1.2 沖裁間隙的確定 凸、凹模間隙對沖裁件斷面質量、尺寸精度、模具壽命以及沖裁 力等有較大影響，所以必須選擇合理的間隙。在沖壓的實際生產(chǎn)中， 為了獲得合格的沖裁件、較小的沖壓力，并保證模具有一定壽命，我 們規(guī)定一個間隙值范圍，稱為合理間隙。這個范圍的最小值稱為最小 合理間隙（Z min） ，最大值稱為最大合理間隙（Z max） 。因沖模在使用過 程中會逐漸磨損，間隙增大，再設計和制造新模具時，一般采用最小 合理間隙。 沖裁間隙數(shù)值主要按制件質量要求，根據(jù)經(jīng)驗數(shù)值來選用。然而 對于電子、電器、儀器等行業(yè)對制件斷面質量和尺寸精度要求較高， 可選用較小的間隙值。如下圖要求零件內外尺寸精度為 14 級，且該零 件屬于無特殊要求的一般沖孔、落料。 5.2 凸、凹模刃口分別加工的計算法 沖裁件的尺寸精度主要取決于模具刃口的尺寸精度，合理間隙的 數(shù)值也必須靠模具刃口的尺寸及公差來保證。正確確定模具刃口尺寸 及其公差，將會直接影響到?jīng)_裁生產(chǎn)的技術經(jīng)濟效果，因此它是設計 沖裁模的主要任務之一。由于制件結構簡單精度要求不高，所以采用 凸模和凹模分開加工的方法制作凸凹模。這時需要分別計算和標注凸 模和凹模的尺寸和公差。由于零件未標注公差在此均按 IT13 級算。根 據(jù)零件的結構特點，刃口尺寸采用配作法加工。 在計算刃口尺寸時，應該落料和沖孔兩種情況分別考慮其原則如 下。 a. 落料時，應以凹模刃口尺寸為基準，間隙取在凸模上。凹?；?本尺寸取落料件尺寸公差范圍內較小尺寸。凸模的基本尺寸則用凹模 哈爾濱理工大學學士學位論文 22 基本尺寸減去最小合理間隙。由表 2-3 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mm b. 沖孔時，應以凸模尺寸為基準，間隙取在凹模上。凸?；境?寸取沖件公差范圍內的較大尺寸。凹模的基本尺寸則是用凸?；境?寸加上最小合間隙。由《沖壓工藝與模具設計》表 2.4 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mm c. 凸、凹模刃口的制造公差應根據(jù)沖裁件的尺寸公差和凸、凹模 的加工方法來確定，既要保證沖裁間隙要求并沖出合格的零件，又要 便于模具加工。 d. 根據(jù)工件尺寸公差要求，確定模具刃口尺寸的公差等級，見表 所示。 表 5-1 模具刃口尺寸的公差等級 料厚 t（mm） 0.5 1.5 1.0 1.5 2 3 4 5 6 8 10 12 模具 刃口 尺寸 公差 沖裁件尺寸公差 IT6～ IT7 IT8 IT8 IT9 IT10 — — — — — — — — IT7～ IT8 — IT9 IT10 IT10 IT12 IT12 — — — — — — IT9 — — — IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT14 IT14 IT14 IT14 哈爾濱理工大學學士學位論文 23 第 6 章 模具零部件的設計計算與總裝圖設計 6.1 凹模外形設計 凹模采用整體式凹模結構和直接通過螺釘、銷釘于下模座固定的 固定方式。凹模刃口采用直接刃壁結構，刃壁高度 5mm，漏料部分沿 刃口輪廓適當擴大。凹模輪廓尺寸計算如下 凹模高度 H=Kb=0.40×34=13.6mm 按表取標準值 15mm 凹模壁厚 c=（1.5～2）H = 22.5～30mm 取凹模厚度為 30mm, 凹模寬度 B=b+2c=(34+2×30)=94mm, 凹模長度 L 取 45mm， 式中 b---凹模刃口的最大尺寸(mm) c---凹模壁厚(mm) 指刃口至凹模外形邊緣的距離； K=系數(shù)，取 0.40 故凹模輪廓尺寸為：45×94×30 凹模上螺孔到凹模外緣的距離一般?。?.7～2.0）d 為了更好的選取標準模架，則凹模板輪廓尺寸全取整數(shù)： 確定凹模外形尺寸須選用矩形凹模板 100×100×15（GB/T70.1-2000） 凹模的材料選用 Cr12,工作部分熱處理淬硬為 60～64HRC。 6.2 凸模的設計 6.2.1 落料凸模的設計 結合工件外形并考慮加工，將落料凸模設計為直通式，采用線切 割機床加工，2 個 M6 的螺釘固定在連接片上，與凸模固定板的配合按 H7/m6。再通過鉚接方式與固定板固定。確保因磨損而滑落，從而更為牢靠。凸 模的尺寸根據(jù)刃口尺寸，卸料裝置和安裝固定要求來確定。凸模材料選用 CrWMn，工作部分熱處理淬硬為 58～62HRC 。其總長 L 可按下列公式計算： L=h1+h2+t+h=(15+12+1+30)=58mm 式中：h1—凸模固定板厚度（mm） h2—卸料板厚度（mm） t—材料厚度（mm） 哈爾濱理工大學學士學位論文 24 h—自由高度（mm） 6.2.2 沖孔凸模的設計 因為所沖的孔均為圓形，而且都不屬于需要特別保護的小凸模， 所以沖孔凸模采用臺階式，一方面加工簡單，另一方面又便于裝配與 更換。沖 φ6mm 的孔的凸模結構如圖所示： 1、凸模最小直徑的校核(強度校核) 凸模用 T10 鋼 要使凸模正常工作，必須使凸模最小斷面的壓應力不超過凸模材 料的許用壓應力，即 對于圓形凸模 dmin≥ =4×1×350/450=3.11mm 所以承壓能力足夠。][4??t 式中 —沖裁材料的抗剪強度，310～380Mpa —凸模材料許用強度，取 440～470Mpa?? 抗縱向彎曲力校核 對于圓形凸模（有導向裝置） Lmax≤270d 2/ =270×3.22/√(4521.2) 1/2=44.8mm 所以長度適宜。F 式中 Lmax ——允許的凸模最大自由長度，mm F ——沖模力,N ｄ——凸模最小截面的直徑，mm 凸模固定端面的壓力 q = < =4521.2/(1.652π)=528.2MPa 式中 A??? 式中 q—凸模固定端面的壓力，MPa F—落料或沖孔的沖裁力，N —模座材料許用壓應力，MPa 凸模固定板端面壓力超過了 80～90ＭＰa，為此應在凸模頂端與模 座之間加一個淬硬的連接片。 6.3 其他主要零件的設計 6.3.1 凹模的設計 b=60mm， t=0.5 硅鋼片 mm 由課本表 4-3 得系數(shù) K=0.21 凹模厚度：H=Kb=0.21×60mm=12.6mm 取 H=20mm 凹模壁厚：C=（1.5～2）H =30～40mm 取 C=35mm 哈爾濱理工大學學士學位論文 25 凹模寬度：L=b+2C=(60+2×35)mm=130mm 凹模長度：L=b+2C=（60+2×35）mm=130mm 按沖壓模標準模架，由指導書表 5-31 取凹模周界尺寸 凹模洞口形狀采用直壁式 材料：T10A 熱處理硬度：60～64HRC 6.3.2 卸料和推件裝置的設計 根據(jù)要求采用彈性卸料版，取厚度為 14mm 卸料版尺寸為 160mm×160mm×14mm 材料：Q235 采用剛性推件裝置，直接利用壓力機的打桿裝置進行推件 材料：45 鋼 熱處理：淬火 硬度：40～45HRC 6.3.3 凸模固定板的設計 采用階梯式 厚度 h=(0.6～1.5)H 凹 =(0.6～1.5) ×40mm=24～32 mm 取 h=25mm 外形尺寸與凹模外形尺寸一致. 外形尺寸：160mm×160mm×25mm 哈爾濱理工大學學士學位論文 26 凸模與凸模固定板配合為 H7/n6 材料：Q235、 6.3.4 凸模的設計 采用階梯式凸模 凸模固定板厚度 h1=25mm 卸料版厚度 h2=14mm 條料厚度 t=1.5mm, 刃口修磨量取 6mm 凸模進入凹模深度取 1.5mm 安全距離取 18mm 凸模長度：L= h 1 +h2+t+h=(25+14+6+1.5+1.5+18)mm=64.6mm 凸模材料： T10A 熱處理硬度： 58～ 62HRC 哈爾濱理工大學學士學位論文 27 6.3.5 墊板設計 厚度一般取 5～12mm, 取 12mm 外形尺寸為 160mm×160mm×12mm 材料：45 鋼 熱處理：淬火 硬度：43～48HRC 6.3.6 彈性元件設計 彈性元件采用橡膠 橡膠工作行程=卸料版工作行程+模具修磨量 H 橡膠 =H 卸料版 +H 修磨 =t+1+6=（1.5+1+6）mm=7.8mm 橡膠的自由高度 H0=（3.5～4）H 橡膠 =（27.3～31.2）mm 取 H0=30mm 矩形橡膠在預壓量為 15

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