游樂設施行走裝置的設計【含10張CAD圖紙+PDF圖】

游樂設施行走裝置的設計【含10張CAD圖紙+PDF圖】,含10張CAD圖紙+PDF圖,游樂,設施,行走,裝置,設計,10,CAD,圖紙,PDF 中國地質大學長城學院2012屆畢業(yè)設計 中國地質大學長城學院 本 科 畢 業(yè) 設 計 題目 游樂設施行走裝置的設計 系 別 工程技術系 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 學生姓名 張玉琴 學 號 05208303 指導教師 孫曉燕 職 稱 助教 2012年 5 月 7 日 摘 要 本課題是關于游樂設施行走裝置的設計，游樂設施是指用于經(jīng)營目的，在封閉的區(qū)域內運行，承載游客游樂的載體。本設計包含有兩種運動：行走裝置擺動和旋轉。往復擺動的傳動路線是：直流電機→皮帶傳動→鏈傳動→驅動輪。行走裝置旋轉采用機械傳動，傳動路線是：直流電機→帶傳動→減速器→齒輪→回轉支承裝置→行走裝置。 本文分兩部分，設計說明書和設計計算書。設計說明書介紹了華夏飛碟行走裝置的背景和發(fā)展趨勢及設計依據(jù)和設計方案。設計計算書闡述了華夏飛碟運行驅動裝置計算、主要受力零件強度計算、主要受力零件疲勞強度的校核等。 關鍵詞：行走裝置； 運動； 受力； 計算 ABSTRACT This topic is about the design of amusement facilities walk device, the ride that is used for business purposes, in a closed area operation, carrying visitors the carrier of amusement. This design includes two sports: walk swinging and rotating device. The transmission line is swung repeatedly: dc motor and transmission belt, and chain drive wheels. Walk the mechanical transmission device rotation, transmission line is: dc motor and reducer, gear and belt transmission and supporting device to turn walk device. This paper is divided into two parts, the design specification and design calculations. The design specification introduces huaxiafeidie walk device background and developing trend and design basis and design. Design calculations expounds huaxiafeidie operation drive calculation, the main stress parts strength calculation, the main stress parts of the fatigue strength check. Keywords: walk device; Exercise; Stress; calculation 目 錄 1.緒論....................................................................................................................................................................1 1.1前言 1 1.2設計目的 1 1.3發(fā)展趨勢及背景 1 1.4設計依據(jù).................................................................................................................................................2 1.5設計方案.................................................................................................................................................2 1.5.1運動方案及工作原理.................................................................................................................2 1.5.2結構方案.....................................................................................................................................3 2. 設計計算書 5 2.1運行驅動裝置計算 5 2.1.1電機的選擇 5 2.1.2帶傳動 5 2.1.3鏈傳動 6 2.2主要受力零件強度計算 7 2.2.1軸 7 2.2.2行走輪軸 8 2.2.3側輪軸 10 2.2.4中間軸 11 2.2.5銷軸Ⅱ 13 2.2.6框架與支架 13 2.3主要受力零件疲勞強度的校核 14 2.3.1軸 14 2.3.2行走輪軸 14 2.3.3側輪軸 14 2.3.4中間軸 15 3.小結 16 參考文獻 17 致謝 18 18 1緒論 1.1前言 這次設計是對大學所學課程的一次深入的綜合性的連接，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練。因此，它在我們的大學學習生活中占有十分重要的地位。 就我個人而言，我希望能通過這次畢業(yè)設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，初步掌握設計行走裝置的基本原理和方法，擬訂設計方案，完成行走機構的設計，為今后參加祖國的現(xiàn)代化建設打下一個良好的基礎。 由于能力所限，經(jīng)驗不足，設計中還有許多不足之處，懇請各位老師多加指教。 1.2設計目的 本課題是關于游樂設施行走裝置的設計，游樂設施是指用于經(jīng)營目的，在封閉的區(qū)域內運行，承載游客游樂的載體。隨著科學的發(fā)展，社會的進步，現(xiàn)代游藝機和游樂設施充分運用了機械、電、光、聲、水、力等先進技術。本課題的設計目的是了解和掌握游樂設施中行走裝置的結構及其工作原理，對行走裝置運動方案的設計,對主要零件軸、車輪、大小皮帶輪進行結構設計，對其他零件進行結構和選型設計，對其關鍵部件進行強度計算分析和校核，行走裝置的總體設計和行走裝置零部件的設計計算。 1.3發(fā)展趨勢及背景 我國游樂業(yè)起步較晚，20世紀80年代以前，現(xiàn)代大型游樂設施在我國幾乎是一片空白。往前可追溯到1951年由北京機械廠設計制造，安裝在北京中山公園的電動小乘椅，那可能是我國的第一臺游藝機。20世紀80年代初，隨著改革開放的深入，國民經(jīng)濟迅速發(fā)展，人們生活水平不斷提高，人們對游樂活動的需求也越來越旺盛。在這種形勢下，山東、江蘇、浙江溫州等地開創(chuàng)出各種戶外游樂設施，在國家政策鼓勵下，各個企業(yè)迅猛發(fā)展，產(chǎn)品遠銷國外，被稱之為《中國教玩具之都》。隨著游樂業(yè)的發(fā)展，我國的游樂設施無論從設計到制造水平都不斷提高。品種也越來越多，從旋轉類到滑行類，從有動力到無動力，從固定式到移動式，從地面到空中，從室內到室外，從以前的單一型向綜合型都在轉變。研發(fā)過程中存在的實際問題，根據(jù)行走裝置乘坐人數(shù)、所在軌道長度和半徑及轉盤轉速最大運行速度等 ，基于力學分析，對行走裝置運動情況加以分析、深入研究。 1.4設計依據(jù) 法規(guī)和標準 《游樂設施安全技術監(jiān)察規(guī)程（試行）》 《GB8408-2000 游藝機和游樂設施安全》 《GB18159-2000 滑行類游藝機通用技術條件》 《GB50231-98 機械設備安裝工程施工及驗收通用規(guī)范》 《機械設計手冊》 主要技術參數(shù) 整機技術參數(shù) 乘坐人數(shù)： 22人 軌道長度： 約31米 軌道半徑： 16米 軌道最大高度： 7.5米 軌距： 1.8米 水平輪和軌道的水平控制間隙 5～10mm 防脫輪和軌道的上下控制間隙 5～8mm 轉盤外緣直徑： 6.22米 轉盤轉速： 8轉/分鐘 瞬時最大運行速度： 8米/秒（28.8km/h） 上下微擺最大幅度： 0.32米 上下微擺頻率： 3次循環(huán)/分鐘(次/20秒) 飛碟沿軌道擺動驅動電機 Z4-180-11 37KW 直流電機 轉盤旋轉驅動電機 Z4-132-11 11KW 直流電機 用電功率： 約70千瓦 電源要求： 三相交流380/220V±5%； 占地面積： 約29米×10米 整機使用壽命： 8年 1.5設計方案 1.5.1運動方案與工作原理 華夏飛碟包含有兩種運動：整體擺動和座艙旋轉。 華夏飛碟是座艙整體沿圓弧形軌道做往復擺動。為了使結構緊湊，傳動鏈短，擬采用自驅式，利用驅動輪和軌道的摩擦力來實現(xiàn)。 與交流電機相比，直流電機有起動力矩大、機械特性好、調速方便、可頻繁換向等優(yōu)點。故選用直流電機作為動力源。 往復擺動的傳動路線（圖1）是：直流電機→皮帶傳動→鏈傳動→驅動輪。 圖1：行走裝置擺動路線 座艙旋轉采用機械傳動，傳動路線是：直流電機→帶傳動→減速器→齒輪→回轉支承裝置→座艙。 1.5.2結構方案 該設備主要由以下幾部分組成： 軌道支架（圖2） 由立柱、軌道等組成。立柱和立柱之間由連接結構連接，立柱上端有連接板和軌道相連，以支撐軌道。軌道共三條，中間為驅動用軌道，兩側為行走軌道。驅動軌道由軌道支撐管支撐，在驅動軌道上鋪有花紋板以增大摩擦力。行走軌道兩端設有防撞擋塊，以保安全運行。 行走裝置（圖3） 由底架、輪組等組成。底架主要有框架和套筒兩部分，用螺栓連接在一起。在框架上安裝有實現(xiàn)擺動的運行驅動裝置。套筒上端和回轉支承的內圈相連。輪組有行走輪和水平側輪，水平側輪用以導向。 回轉裝置（圖4） 由回轉驅動裝置和回轉套筒兩部分組成。回轉套筒和回轉支承的外圈連成一體?；剞D驅動裝置減速器輸出端的小齒輪和內齒圈嚙合，以實現(xiàn)座艙的轉動。 平臺 由平臺支架和內連接架組成。平臺上安裝著座椅，在座椅上設置有扶手、保險壓杠和安全帶，可保障乘客安全。 站臺 為鋼結構件。用做乘客上下。 電氣裝置 用來控制設備的運行。 圖2：軌道支架 圖3：行走裝置 圖4：回轉裝置 2設計計算書 2.1運行驅動裝置計算 2.1.1電機的選擇 電機選Z4-180-11 P=37KW，n=1500r/min 2.1.2帶傳動 輸入功率 P=40kw，輸入轉速 n=1500r/min 設計功率 Pd=ka×p=1.2×40=48kw 根據(jù)(機械設計課本表8-7下同)Pd和n，普通V帶選型圖，選C型帶（表8-4a） 帶輪的選擇 小帶輪d1=200mm，大帶輪d2=400mm(圖8-11) 帶速的計算 V=πd1n/60×1000=15.7 m/s 帶長的選擇 ： 初定中心距取a0=1600mm 帶的基準長度： Ld0=2 a0+π（d1+ d2）/2+（d2－d1）2/4 a0 =3200+942+6.25=4148.25mm 根據(jù)普通V帶的基準長度表選 Ld=4216mm（表8-2） 實際中心距：a= a0+（Ld－ Ld0）/2=1633.7mm 取a=1603mm amin=a－（2bd+0.009Ld）=1557.76mm amax=a+0.02Ld=1718.02mm 小帶輪的包角 α=180°－57.3°×（d2－ d1）/ a=172.8° 單根V帶額定功率P1： 由普通V帶額定功率表查得P1=5.92kw(表8-4a) △P=1.06 kw(表8-4b) V帶根數(shù) Z=Pd/（ P1+△P）KαKL=6.9 式中 Kα—包角修正系數(shù)，Kα=0.98(表8-5) KL—帶長修正系數(shù)，KL=1.02（表8-2） 取Z=7根 單根V帶初張力：F0=500Pd（2.5/Kα－1）/ZV+mv2 =500×48（2.5/0.98-1）÷（7×15.7）+0.17×9.682 =412.65N 作用在軸上的力：Fr=2 F0Zsin（α/2）=5765N Frmax=3 F0Zsin（α/2）=8647N 2.1.3 鏈傳動 電機功率 P=40kw，帶傳動的效率為η=0.96， 傳遞的功率為P=40×0.96=38.4 kw 電機轉速 n=1500r/min，帶的傳動比為i=400/200=2 輸入的轉速為n1=1500/2=750 r/min 鏈輪齒數(shù)：Z1=17 Z2 =57 鏈條的傳動比為i=57/17=3.35 設計功率 Pd=ka×p=1.5×38.4=57.6 kw（注：ka工況系數(shù)表9-6） 特定條件下單排鏈傳遞的功率 Po= Pd/（kz·kp）=57.6/（1.7×0.887）=38 kw 式中 kz—小鏈輪齒數(shù)系數(shù)，取0.887（圖9-13） kp—排數(shù)系數(shù)，取1.7（雙排取1.7） 據(jù)Po和n1選16A，節(jié)距P=25.4mm 初定中心距ao=780mm 以節(jié)距計的初定中心距aop=780/25.4=30.7 鏈條節(jié)數(shù) Lp=[（Z1＋Z2）/2]＋2aop＋k/aop =[（17＋57）/2]＋2×30.7＋40.53/30.7=99.7 取鏈節(jié)數(shù)Lp=100 鏈條長度L： L= LpP/1000=100×25.4/1000=2.54m 計算中心距ac=P（2Lp－Z1－Z2）Ka =25.4×（2×100－17－57）×0.24476=783mm 實際中心距：a=ac－△a=783－（1.566～3.132） 取a=780mm 鏈條速度v；v=znp/60×1000=17×750×25.4/60×1000=5.4m/s 有效圓周力Ft=1000P/v=1000×38.4/5.4=7111N 作用在軸上的力為F=1.2×1.5×7111=12800N 2.2主要受力零件強度計算 2.2.1軸 圖5：軸 該軸按簡支梁計算，所受載荷為： a) 軸上設備自重：p1=（18915.51﹣10042﹣894﹣530）=7449.51kg ≈7450kg （設備總重－軌道支架重量－站臺重量－4個輪組重量） b）乘員重： p2=70×22=1540kg c）座艙擺動造成的離心力： p3=mV2/R=（7450+1540）×82/16=35960kg 考慮滿載情況，則該軸主要承受：設備自重、乘員重，設備和乘員在座艙擺動時產(chǎn)生的離心力。 此時單軸受力為： P=（p1+p2+p3）/4=（7450＋1540＋35960）/4=11237.5kg=110127.5N 彎矩圖、剪力圖如下： 彎矩：Mmax=Px/2=110127.5×26/2=1431657.5Nmm 剪力：Q= =110127.5/2=55064N 彎曲應力：σbb= Kd( Mmax/W) 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=1.5； W—抗彎截面模量，W=π×703/32=33674mm3 σbb=1.5×(1431657.5/33674)=63.8N/mm2 剪應力：τ= Kd(Q/A)=1.5×55064/(π×702/4)=21.5N/mm2 材料選用45鋼調質，σb=650 N/mm2，τb=325 N/mm2 抗彎安全系數(shù)：n彎=650/63.8=10.2＞5， 滿足要求。 抗剪安全系數(shù)：n剪=325/21.5=15＞5， 滿足要求 2.2.2 行走輪軸 圖6：行走輪軸 作用在軸上的載荷：F=P/2=110127.5N/2=55064N 彎矩圖、剪力圖如下示： 彎矩：Mmax=Fx/2=55064×27/2=743364Nmm 剪力：Q= R1=55064/2=27532N 彎曲應力：σbb= Kd( Mmax/W) 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=1.5 W—抗彎截面模量，W=π×d3/32 W =3.14×503/32=12272mm3 σbb=1.5×(743364/12272)=90.86N/mm2 剪應力：τ= Kd(Q/A)=1.5×(27532×4/π×502)=21N/mm2 材料選用45鋼調質，σb=650 N/mm2，τb=325 N/mm2 抗彎安全系數(shù)：n彎=650/90.86=7.15＞5，滿足要求。 抗剪安全系數(shù)：n剪=325/21=15.5＞5 滿足要求。 2.2.3 側輪軸 圖7：側輪軸 該軸主要承受a)克服座艙旋轉起動時產(chǎn)生的反作用扭矩力F1 b)極端偏載情況下由11名乘客隨座艙旋轉造成的離心力F2 回轉支承上的扭矩T=9550×Ni/（nK) ×η(n·m) N——輸入功率 kw n——輸入軸轉速 r/min K——工況系數(shù) 取1.0 i——總傳動比 i=i1·i2=59×3.333=197 i1——減速機傳動比 i1=59 i2——摩擦輪傳動比 i2=1000/300=3.333 η——總機械效率 取0.8 T=9550×11×180×17×93/（125×1480×21）×0.8=6156N·m 設側輪的反作用力矩為Tˊ Tˊ=T=F1×L L——前后側輪軸距; L=2.5m 作用在軸上的反作用力為：F1=6156/2.5=2460N 乘客旋轉離心力f2=mV2/R=70×(8/60×3.14×5)2/2.5=122.7kg=1202N 11名乘客平均離心力按f=(2) ?/2f2=0.707×1202=850N F2=11×f=11×850=9350N 單個側輪軸總受力F=（F1+F2）/2=(2460+9350)/2=5905N 彎矩圖、剪力圖如下示： 彎矩：Mmax=5905×110=649550Nmm 剪力：Q= 5905N 彎曲應力：σbb= KdMmax/W 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=1.5 W—抗彎截面模量，W=π×d3/32 W =3.14×523/32=13797mm3 彎曲應力：σbb=1.5×649550/13797=70.6N/mm2 剪應力：τ= KdQ /A=1.5×5905×4/(π×522)=4.17N/mm2 材料選用45鋼調質，σb=650 N/mm2，τb=325 N/mm2 抗彎安全系數(shù)：n彎=650/70.6=9.2＞5 滿足要求。 抗剪安全系數(shù)：n剪=325/4.17=78＞5 滿足要求。 2.2.4中間軸 圖8：中間軸 該軸主要承受由皮帶和鏈條對其產(chǎn)生的徑向力及所傳遞的扭矩。 皮帶對其產(chǎn)生的力F1=8647N 鏈條作用在軸上的力為F2=12800N 其扭矩為：T=9550×40×400/（200×1500）=509N·m 彎矩圖、剪力圖及扭矩如下示： 彎曲應力校核 校核距右端支撐21.5mm處 其彎矩為M=8647×（170－21.5）=1284080Nmm 其剪力為： Q=8647N 其扭矩為：T=509N·m 彎曲應力：σbb= M×Kd/W 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=2； W—抗彎截面模量，W=π×d3/32 W =3.14×703/32=33683mm3 彎曲應力：σbb=1284080×2/33683=76.2N/mm2 扭轉剪應力：τn=T·Kd/ Wn Wn =2W=2×3.14×703/32=67366mm3 τn=509000×2/67366=15.1N/mm2 合成應力為：σ合=（σbb2+3τn2）1/2=80.6 N/mm2 材料選用45鋼調質，σb=650 N/mm2， 抗彎安全系數(shù)：n彎=650/80.6=8＞5，滿足要求 剪應力校核 校核距左端支撐21.5mm處 剪力： Q =12800N 剪應力：τ=4Q/（πD2）=4×12800×2/（π702）=6.7 材料選用45鋼調質，τb=325 N/mm2 抗剪安全系數(shù)：n剪=325/6.7=48.5＞5 滿足要求。 2.2.5銷軸Ⅱ 該軸按簡支梁，所受載荷如下： 設備質量包括有：上罩與座椅架 m上=520kg、 座椅 m椅=288.2kg 、 導電裝置 m電=16kg 、 平臺與欄桿 m平=2490.5kg 、 回轉裝置 m回=1270kg、上連接套筒 m筒=293kg 、壓杠裝置m壓=660kg ∑m=5537.7kg 取∑m=5538kg 則設備自重：p1=5538kg=54272.4N 乘員重： p2=70×22=1540kg =15092N 座艙擺動造成的離心力： p3=（1540+ 5538）×82/16=28312kg=277457.6N 考慮滿載情況，則該軸主要承受的力有：設備自重、乘員重，設備和乘員在座艙擺動時產(chǎn)生的離心力。 則該軸受力為： P=（p1+p2+p3）/4=（54272.4＋15092＋277457.6）/4=346822N 根據(jù)連接結構只需校核抗剪力即可 剪力：Q= P/2=346822/2=173411N 剪應力：τ= KdQ /A=1.5×173411×4/(π×552)=109.5N/mm2 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=1.5 材料選用42CrMo調質，τb=648 N/mm2 抗剪安全系數(shù)：n剪=648/109.5=5.92＞5， 滿足要求 2.2.6框架與支架 連接螺栓強度校核 如前述該連接處受力為 P=（p1+p2+p3）/4=（7450＋1540＋35960）/4=11237.5kg=110127.5N 作用單個螺栓上的載荷：F=P/2=110127.5N/2=55064N 查表：GB70-85內六角螺栓12.9級 M27的保證載荷為445000N 抗拉安全系數(shù)： n=445000/(KdF) 式中 Kd—動載系數(shù)，Kd=1.5 n=342000/1.5/55064=5.4＞5, 滿足要求 2.3主要受力零件疲勞強度的校核 2.3.1軸 該軸按有限壽命計算。其疲勞安全系數(shù)為： n=σrN /[（Kσ/εβ）σmax] 式中 σrN—有限壽命疲勞極限，σrN=σ－1（No/N）1/9 σ－1—持久極限，σ－1=270 MPa No—循環(huán)基數(shù)，No =5×106 N—疲勞應力循環(huán)次數(shù)，設每天工作4小時，每小時運行10次。該軸壽命為2年，則N=10×4×365×2=29200，取N=29200 σrN=270[（5×106/29200）]1/9=478 Kσ—有效應力集中系數(shù)，依D/d=80/70=1.14，r/d=1/70=0.014查表得Kσ=2.5 ε—尺寸系數(shù)，查表得ε=0.77 β—表面加工系數(shù)，β=0.94 σmax—最大名義應力，σmax=95.3MPa n=478/[2.5×95.3/（0.77×0.94）]=1.5 2.3.2行走輪軸 該軸按有限壽命計算。其疲勞安全系數(shù)為： n=σrN /[（Kσ/εβ）σmax] 式中 σrN—有限壽命疲勞極限，σrN=σ－1（No/N）1/9 σ－1—持久極限，σ－1=270 MPa No—循環(huán)基數(shù)，No =5×106 N—疲勞應力循環(huán)次數(shù)，設每天工作4小時，每小時運行10次。該軸壽命為4年，則N=10×4×365×8=116800 σrN=270[（5×106/116800）]1/9=409 Kσ—有效應力集中系數(shù)，依D/d=60/50=1.2，r/d=1/50=0.02查表得Kσ=2.33 ε—尺寸系數(shù)，查表得ε=0.83 β—表面加工系數(shù)，β=0.94 σmax—最大名義應力，σmax=85.6MPa n=409/[2.33×85.6/（0.83×0.94）]=1.6 2.3.3 側輪軸 該軸按有限壽命計算。其疲勞安全系數(shù)為： n=σrN /[（Kσ/εβ）σmax] 式中 σrN—有限壽命疲勞極限，σrN=σ－1（No/N）1/9 σ－1—持久極限，σ－1=270 MPa No—循環(huán)基數(shù)，No =5×106 N—疲勞應力循環(huán)次數(shù)，設每天工作4小時，每小時運行10次。該軸壽命為8年，則N=10×4×365×8=116800，取N=116800 σrN=270[（5×106/116800）]1/9=409 Kσ—有效應力集中系數(shù)，依D/d=60/52=1.15，r/d=1/52=0.019查表得Kσ=2.38 ε—尺寸系數(shù)，查表得ε=0.78 β—表面加工系數(shù)，β=0.94 σmax—最大名義應力，σmax=52.7MPa n=409/[2.38×52.7/（0.78×0.94）]=2.4 2.3.4中間軸 該軸按有限壽命計算。其疲勞安全系數(shù)為： n=σrN /[（Kσ/εβ）σmax] 式中 σrN—有限壽命疲勞極限，σrN=σ－1（No/N）1/9 σ－1—持久極限，σ－1=270 MPa No—循環(huán)基數(shù)，No =5×106 N—疲勞應力循環(huán)次數(shù)，設每天工作4小時，每小時運行10次。該軸壽命為8年，則N=10×4×365×8=116800，取N=116800 σrN=270[（5×106/116800）]1/9=409 Kσ—有效應力集中系數(shù)，依D/d=75/70=1.07，r/d=1/70=0.014查表得Kσ=2.08 ε—尺寸系數(shù)，查表得ε=0.77 β—表面加工系數(shù)，β=0.94 σmax—最大名義應力，σmax=80.6MPa n=409/[2.08×80.6/（0.77×0.94）]=1.8 3小結 我的畢業(yè)設計做的是游樂設施的行走裝置，主要是傳動裝置的設計和主要受力零件的計算。在設計過程中我也發(fā)現(xiàn)所設計的裝置的不足，如體積太大，不是很輕便，這對行走裝置是很不利的，同時原材料耗費也很大。 整個設計過程是對四年來所學知識的總結而且在原來的基礎上需學會融會貫通將以前所學的知識系統(tǒng)化運用到所做的設計中。在傳動裝置設計時通過老師的講解我認識到設計的重點結合現(xiàn)實的加工條件做出最低成本、最大使用價值的設計。同時我們也認識到我們所學的知識太零散化而且很多都只是學習了皮毛沒有深入地研究導致運用的時候只是照搬不能根據(jù)加工要求靈活改變。通過這次做畢業(yè)設計發(fā)現(xiàn)自己的看法有點太片面。畢業(yè)設計不僅是對前面所學知識的一種檢驗而且也是對自己能力的一種提高。通過這次畢業(yè)設計使我明白了自己原來所學的知識還比較欠缺自己要學習的東西還太多學習是一個長期積累的過程在以后的工作、生活中都應該不斷的學習努力提高自己知識和綜合素質。 參考文獻 [1] 孫桓.機械原理[M].北京.高等教育出版社,2006. [2] 濮良貴、紀名剛主編.機械設計.西北工業(yè)大學.高等教育出版社.1985. [3] 劉鴻文.材料力學[M].北京:高等教育出版社.2004年1月.143-155. [4] 數(shù)字化手冊委員會.機械設計手冊（軟件版）.www.Mxcad.com.2007年. [5] 哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研室.理論力學[M].高等教育出版社,2002. [6] 全國索道、游藝機及游樂設施標準化技術委員會.游樂設施安全技術監(jiān)察規(guī)程（試行）[J]. 國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局，2003． [7] 全國索道、游藝機及游樂設施標準化技術委員會.GB8408-2000 游藝機和游樂設施 安全[J]．中國標準化雜志，2002． [8] 全國索道、游藝機及游樂設施標準化技術委員會.GB18159-2000 滑行類游藝機通用技術條件[J]．國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局，2000． [9] GB50231-98 機械設備安裝工程施工及驗收通用規(guī)范[J]．機械工業(yè)部，1998． 致 謝 我要特別感謝我的指導老師孫曉燕老師的熱情關懷和悉心指導。老師以其淵博的學識、嚴謹?shù)闹螌W風范、高度的責任感使我受益非淺。在我撰寫論文的過程中，孫曉燕老師傾注了大量的心血和汗水，無論是在論文的選題、構思和資料的收集方面，還是在論文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了孫曉燕老師悉心細致的教誨和無私的幫助。 在論文的寫作過程中，也得到了許多同學的寶貴建議，同時也得到了許多在工作過程中許多同事的支持和幫助，在此一并致以誠摯的謝意。 感謝所有關心、支持、幫助過我的良師益友！