K396-搖臂連桿加工工藝及銑左側面夾具設計【中心距105】

喜歡就充值下載吧，，資源目錄下展示的全都有，，下載后全都有，dwg格式的為CAD圖紙，有疑問咨詢QQ：414951605 或1304139763 (前3章是工藝內容，單獨有） 第4章 銑左端面夾具設計 4.1設計要求 為了提高勞動生產(chǎn)，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。本夾具將用于X52k銑床。成批生產(chǎn)，任務為設計一銑左端面夾具 利用本夾具主要用來粗、精銑左端面，該左端面對孔的中心線要滿足對稱度要求以及其槽兩邊的平行度要求。在銑此左端面時，為了保證技術要求，最關鍵是找到定位基準。同時，應考慮如何提高勞動生產(chǎn)率和降低勞動強度。 4.2夾具設計 4.2.1 定位基準的選擇 銑該左端面時其對孔的中心線有對稱度以及槽兩邊的平行度要求。為了使定位誤差達到要求的范圍之內，采用一面兩銷的定位方式，這種定位在結構上簡單易操作。一面即為底平面。方案：采用一面2銷進行定位，以和二孔組成兩銷配合，再加一個面，組成一面二銷定位夾緊方式用操作簡單，通用性較強的氣動壓緊的螺旋壓板夾緊機構來夾緊。 為了使定位誤差達到要求的范圍之內，這種定位在結構上簡單易操作。 4.2.2 切削力及夾緊力的計算 刀具：端銑刀（硬質合金） 刀具有關幾何參數(shù)： 由參考文獻[5]5表1～2～9 可得銑削切削力的計算公式： 有： 根據(jù)工件受力切削力、夾緊力的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬間狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數(shù)作為實際所需夾緊力的數(shù)值，即： 安全系數(shù)K可按下式計算： 式中：為各種因素的安全系數(shù)，查參考文獻[5]1～2～1可知其公式參數(shù)： 由此可得： 所以 4.2.3氣缸的設計計算 設計要求是做任何設計的依據(jù)，氣動夾具設計時要明確氣動傳動系統(tǒng)的動作和性能要求，這里一般要考慮以下幾方面： 1）該設備中，哪些運動需要液壓或氣壓傳動完成，各執(zhí)行機構的運動形式及動作幅度； 2）對液壓或氣壓裝置的空間布置、安裝形式、重量、外形尺寸的限制等； 3）執(zhí)行機構載荷形式和大??； 4）執(zhí)行機構的運動速度，速度變化范圍以及對運動平穩(wěn)性的要求； 5）各執(zhí)行機構的動作順序，彼此之間的聯(lián)鎖關系，實現(xiàn)這些運動的操作或控制方式； 6）自動化程度、效率、溫升、安全保護、制造成本等方面的要求； 7）工作環(huán)境方面的要求，如溫度、濕度、振動、沖擊、防塵、防腐、抗燃性能等； 另外對主機的功能、用途、工藝流程也必須了解清楚，力求設計的系統(tǒng)更加切合實際。 4.2.4 切削力及切削力矩的計算與分析 對執(zhí)行元件的工況進行分析，就是查明每個執(zhí)行元件在各自工作過程中的速度和負載的變化規(guī)律。通常是求出一個工作循環(huán)內各階段的速度和負載值列表表示，必要時還應作出速度、負載隨時間（或位移）變化的曲線圖（稱為速度循環(huán)圖、負載循環(huán)圖和功率循環(huán)圖）。 在一般情況下，液壓和氣壓系統(tǒng)中氣缸承受的負載由六部分組成，即工作負載、導軌摩擦負載、功率、慣性負載、重力負載、密封負載和背壓負載，前五項構成了氣缸所要克服的機械總負載。 這里為了方便起見，只是將銑削時產(chǎn)生的銑削力矩作為氣缸的工作負載，其余的負載這里沒有考慮（只需要按照一定的工作方式進行計算即可）。 根據(jù)加工需要，該系統(tǒng)的工作循環(huán)也較為簡單：快速前進—快速后退—原位停止。 根據(jù)調查研究和工作系統(tǒng)要求，快速前進和快速后退的速度約為4.5m/min，不考慮換向及啟動時間、動靜摩擦系數(shù)等因素，氣缸的機械效率η取0.9。 由于本道工序主要完成花鍵孔的兩端面加工，為后續(xù)花鍵孔的加工提供良好的基準，且在銑削過程中由于銑刀所產(chǎn)生的銑削力對工件的附加轉矩會造成工件的加工誤差，因而必須對工件所受的銑削力和銑削力矩進行計算分析，從而設計出符合要求的夾緊裝置。 對氣缸的設計計算主要是以銑削力矩為主進行理論計算，以工件加工中所需的夾緊力來設計氣缸的結構參數(shù)，以實現(xiàn)工件快速裝夾所需要的行程來確定氣缸的理論行程，因而需要對工件所受的夾緊力和夾具的結構進行分析。 1）切削力的計算 切削力的計算可通過試驗的方法，測出各種影響因素變化是的切削力數(shù)據(jù)，加以處理得到的反映各因素與切削力關系的表達式，稱為切削力計算的經(jīng)驗公式。在實際中使用的切削力經(jīng)驗公式有兩種：一是指數(shù)公式；二是單位切削力。這里為了方便起見，以單位切削力進行切削力的計算。單位切削力是指單位切削面積上的主切削力，用kc表示。 由《切削手冊》得主切削力公式： 式中：CF、XF、YF、μF、ωF是指切削用量的系數(shù)和指數(shù)，可查相關設計手冊； ap---銑削深度，mm； af---每齒進給量，mm/Z； ae—銑削寬度，mm； Z---銑刀齒數(shù)， n---銑刀每秒轉速，m/s； d0---切削寬度，mm； kFZ---切削條件改變時的修正系數(shù)； 代入數(shù)據(jù)可得工件所受的切削力： Fc=3305N。 2）由《切削手冊》得銑削力矩公式： 式中：M---銑削力矩，N?mm；Fc---銑削力，N； d0---切削寬度，mm；Z---銑刀齒數(shù)， 代入數(shù)據(jù)可得：M=2079660 N?mm. 在夾具設計時采用了由氣缸帶動兩個定V形塊及一個活動的V形塊對工件實施夾緊，工件所需要的夾緊力是由這個氣缸提供的，因此需要計算氣缸所受的負載，氣缸所應提供的夾緊力F夾緊情況來進行計算。 式中：M---銑削力矩，N?mm； F---夾緊力，N； L—力臂，mm； 代入數(shù)據(jù)可得：F=18906N。 4.2.5 氣缸的設計計算 1）初選氣缸的工作壓力[16] 工作壓力是確定執(zhí)行元件結構參數(shù)的主要依據(jù)，它的大小影響執(zhí)行元件的尺寸和成本，甚至整個系統(tǒng)的功能。 在此氣動夾具設計中，因采用企業(yè)氣源作為動力，一般空氣的壓力為0.5~0.8Mpa。所以選定工作壓力為0.5Mpa。 2）確定氣缸的主要結構參數(shù) 本氣缸采用單向作用氣缸。最大負載即為上面所求值，F(xiàn)=18906N， 其缸徑計算公式為: 式中:F - 活塞桿上的推力，N - -氣缸工作壓力，MPa D---氣缸缸體直徑，m 查設計[8]手冊，按氣缸內徑系列將以上計算值圓整為標準直徑，取D=63mm。 由,可得活塞桿直徑: 圓整后，取活塞桿直徑校核，按公式 有: 其中，[]， 則: 滿足實際設計要求。 3）缸筒壁厚的設計 缸筒直接承受壓縮空氣壓力，必須有一定厚度。一般氣缸缸筒壁厚與內徑之比小于或等于1/10，其壁厚可按薄壁筒公式計算: 式中:δ- 缸筒壁厚，mm - 氣缸內徑，mm - 實驗壓力，取, Pa 材料為:ZL3,[]=3MPa 代入己知數(shù)據(jù)，則壁厚為: 取，則缸筒外徑為: 4）活塞行程的確定 由夾具設計中對零件進行裝夾的移動距離可知，為了便于工件的裝夾，移動壓板所需要的行程為15mm，氣缸裝在移動夾板的另一端，由杠桿原理可知，氣缸移動的距離不小于是25mm，為了確保氣缸安全工作，取氣缸的工作行程為25mm。 5）氣動傳動原理圖擬定 由于只有一個工作氣缸，且氣缸的快速前進和快速后退速度可取相同，并沒有采用多種工速，因而氣動傳動原理圖相對簡單，其傳動原理圖如圖4.2所示，所需要的氣動元件規(guī)格如表3-1所示。 圖4.2 氣動傳動原理圖[9] 各通行機構的調速，這種方法的特點是結構簡單效果好。如平臂伸縮氣缸在接近氣缸處安裝兩個快速排氣閥，可加快啟動速度，也可調節(jié)全程的速度。氣液傳送器氣缸的排氣節(jié)流，可用來調整回轉液壓緩沖器[18]的背壓大小。 為簡化氣路，減少電磁閥的數(shù)量，各工作氣缸緩沖均采用液壓緩沖器[10]，這樣可以省去電磁閥和切換節(jié)流閥或行程節(jié)流閥的氣路阻尼元件。 電磁閥的通徑，是根據(jù)各工作氣缸速度，行程，尺寸計算出所需壓縮空氣流量，與選用的電磁閥在壓力狀態(tài)下的公稱使用流量相適應來確定的。 表 氣路元件表 序號 型號規(guī)格 名稱 數(shù)量 1 QF-44 手動截止閥 1 2 儲氣缸 1 3 QSL-26-S1 分水濾氣器 1 4 QTY-20-S1 減壓閥 1 5 QIU-20-S1 油霧器 1 6 YJ-1 壓力繼電器 1 7 24D2H-10-S1 二位五通電磁滑閥 1 8 單向節(jié)流閥 1 9 QGSC D-63X25-25-K-LB 氣缸 1 使用快速螺旋定位機構快速夾緊，調節(jié)夾緊力調節(jié)裝置，即可指定可靠的夾緊力。 氣缸的參考資料，網(wǎng)址： http://www.wxpneum.cn/content/product/66/QGSC.html 4.3定位誤差的分析 為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差。 與機床夾具有關的加工誤差，一般可用下式表示： ⑴定位誤差 ： 其中： ， ， ， ⑵ 夾緊誤差 ： 其中接觸變形位移值： 查[5]表1～2～15有。 ⑶ 磨損造成的加工誤差：通常不超過 ⑷ 夾具相對刀具位置誤差：取 誤差總和： 從以上的分析可見，所設計的夾具能滿足零件的加工精度要求。 4.4 確定夾具體結構和總體結構 對夾具體的設計的基本要求 （1）應該保持精度和穩(wěn)定性 在夾具體表面重要的面，如安裝接觸位置，安裝表面的刀塊夾緊安裝特定的，足夠的精度，之間的位置精度穩(wěn)定夾具體，夾具體應該采用鑄造，時效處理，退火等處理方式。 （2）應具有足夠的強度和剛度 保證在加工過程中不因夾緊力，切削力等外力變形和振動是不允許的，夾具應有足夠的厚度，剛度可以適當加固。 （3）結構的方法和使用應該不錯 夾較大的工件的外觀，更復雜的結構，之間的相互位置精度與每個表面的要求高，所以應特別注意結構的過程中，應處理的工件，夾具，維修方便。再滿足功能性要求（剛度和強度）前提下，應能減小體積減輕重量，結構應該簡單。 （4）應便于鐵屑去除 在加工過程中，該鐵屑將繼續(xù)在夾在積累，如果不及時清除，切削熱的積累會破壞夾具定位精度，鐵屑投擲可能繞組定位元件，也會破壞的定位精度，甚至發(fā)生事故。因此，在這個過程中的鐵屑不多，可適當增加定位裝置和夾緊表面之間的距離增加的鐵屑空間：對切削過程中產(chǎn)生更多的，一般應在夾具體上面。 （5）安裝應牢固、可靠 夾具安裝在所有通過夾安裝表面和相應的表面接觸或實現(xiàn)的。當夾安裝在重力的中心，夾具應盡可能低，支撐面積應足夠大，以安裝精度要高，以確保穩(wěn)定和可靠的安裝。夾具底部通常是中空的，識別特定的文件夾結構，然后繪制夾具布局。圖中所示的夾具裝配。 加工過程中，夾具必承受大的夾緊力切削力，產(chǎn)生沖擊和振動，夾具的形狀，取決于夾具布局和夾具和連接，在因此夾具必須有足夠的強度和剛度。在加工過程中的切屑形成的有一部分會落在夾具，積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠，所以夾具設計，必須考慮結構應便于鐵屑。此外，夾點技術，經(jīng)濟的具體結構和操作、安裝方便等特點，在設計中還應考慮。在加工過程中的切屑形成的有一部分會落在夾具，切割積累太多會影響工件的定位與夾緊可靠，所以夾具設計，必須考慮結構應便排出鐵屑。 4.5夾具設計及操作的簡要說明 如前所述，在設計夾具時，為提高生產(chǎn)率，首先想到是怎么樣方便的安裝和拆卸，本道工序就是采用了快換墊圈的方式。由于本夾具是對工件進行鉆孔，因此在鉛直方向受到很大的沖擊力，故在其相應的方向上應適當?shù)目紤]強度上的要求。并設法減少夾具的的占地面積，使之很方便的操作和快速的切換工件。 因此，應設法解決上述問題。目前采取的措施有：一是提高毛坯的精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是選擇精度的心軸，使其定位精確，并使心軸連在夾具體內，這樣可以減少縱向傾斜的偏差；三是：加大螺母和開口墊圈的加緊力。 總 結 課程設計即將結束了，時間雖然短暫但是它對我們來說受益菲淺的，通過這次的設計使我們不再是只知道書本上的空理論，不再是紙上談兵，而是將理論和實踐相結合進行實實在在的設計，使我們不但鞏固了理論知識而且掌握了設計的步驟和要領，使我們更好的利用圖書館的資料，更好的更熟練的利用我們手中的各種設計手冊和AUTOCAD等制圖軟件，為我們踏入社會打下了好的基礎。 課程設計使我們認識到了只努力的學好書本上的知識是不夠的，還應該更好的做到理論和實踐的結合。因此我們非常感謝老師給我們的辛勤指導，使我們學到了很多，也非常珍惜大學給我們的這次設計的機會，它將是我們課程設計完成的更出色的關鍵一步。 致 謝 這次課程設計使我收益不小，為我今后的學習和工作打下了堅實和良好的基礎。但是，查閱資料尤其是在查閱切削用量手冊時，數(shù)據(jù)存在大量的重復和重疊，由于經(jīng)驗不足，在選取數(shù)據(jù)上存在一些問題，不過我的指導老師每次都很有耐心地幫我提出寶貴的意見，在我遇到難題時給我指明了方向，最終我很順利的完成了課程設計。 課程設計是將大學所學的知識融合在一起，綜合運用所有的相關專業(yè)知識，是課本知識在實際中的應用。通過這次課程設計，使我的專業(yè)知識在原有的基礎上得到更加的鞏固和提高，這離不開老師和同學們的幫助。本設計分析是在老師的指導下完成的，在分析的過程中，尹長城老師給了我很大的鼓勵，在設計分析中引導我去思考了更多的設計思路，增強了我的學習能力，與我們一起討論問題，使我對分析有了更清晰明確的認識，使我受益非淺。 課程設計是我們的專長，這是我們走向社會化，專業(yè)化的工作中必不可少的過程中前實際訓練綜合應用。 “千里之行始于足下”，通過課程設計，讓我深深體會到永恒的那句詞的真正含義。我認真地把今天的課程設計，學習踏踏實實地采取這一步驟是在社會穩(wěn)定的未來潮流的運行打下了堅實的基礎。 說實話，課程設計是真的累了。但一開始清理自己的設計成果，仔細琢磨課程設計的思路，成功的喜悅難得讓我疲憊頓消瞬間。雖然這是我第一次學會了如何完成，我的生活的小勝利，但它讓我感覺更成熟了。 通過課程設計，使我深深體會到，干任何事都必須耐心、細致。課程設計過程中，許多計算有時不免令我感到有些心煩意亂；有時應為不小心計算出錯，只能毫不留情地重做。但一想起老師平時多耐心的教導，想到今后自己應當承擔的社會責任，想到世界上因為某些細小失誤而出現(xiàn)的令世人無比震驚的事故，我不禁時刻提醒自己，一定要養(yǎng)成一種高度負責、一絲不茍的良好習慣。 經(jīng)歷了課程設計，使我我發(fā)現(xiàn)了自己所掌握的知識是真正的貧乏，自己綜合運用所學專業(yè)知識的能力是如此的不足，幾年來學習了那么多的課程，今天才知道自己并不會用。想到這里，我真的有點心急了。 由于畢業(yè)時間的倉促，很多本來應該弄懂弄透的地方都沒有時間去細細追究來源，比如網(wǎng)格劃分的控制、坐標系的理解、求解器的選擇等，這使我明白了大學里學的只是一個大體上的方向，離實際應用還有太遠的距離。但我相信方向才是最重要的，因為方向確定了，就會用最少的精力做好事情，這對于我以后的工作至關重要。因為在實際生產(chǎn)生活中，要從事的工種是千差萬別的，只有從中找到自己最拿手，最有發(fā)展前途的崗位，個人才有更多的熱情，也最可能在自己的崗位做出一些貢獻。 這次課程設計成績的取得，與指導老師的細心指導是分不開的。在此，我衷心感謝我的指導老師，特別是每次都放下他的休息時間，耐心地幫助我解決技術上的一些難題，她嚴肅的科學態(tài)度，嚴謹?shù)闹螌W精神，精益求精的工作作風，深深地感染和激勵著我。從題目的選擇到項目的最終完成，他都始終給予我細心的指導和不懈的支持。多少個日日夜夜，他不僅在學業(yè)上給我以精心指導，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關懷，除了敬佩指導老師的專業(yè)水平外，他的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜樣，并將積極影響我今后的學習和工作。在此謹向指導老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。 參 考 文 獻 [1] 東北重型機械學院，洛陽農(nóng)業(yè)機械學院，長春汽車廠工人大學，機床夾具設計手冊[M]，上海：上?？茖W技術出版社，117130。 [2] 張進生。機械制造工藝與夾具設計指導［Ｍ］。機械工業(yè)出版社，117175。 [3] 李慶壽。機床夾具設計［Ｍ］。機械工業(yè)出版社，117171。 [4] 李洪。機械加工工藝手冊［Ｍ］。北京出版社，117130。 [5] 上海市金屬切削技術協(xié)會。金屬切削手冊［Ｍ］。上海科學技術出版社，2544。 [6] 黃如林，劉新佳，汪群。切削加工簡明實用手冊［Ｍ］。化學工業(yè)出版社，2544。 [7] 余光國，馬俊，張興發(fā)，機床夾具設計[M]，重慶：重慶大學出版社，117175。 [8] [周永強，高等學校課程設計指導[M]，北京：中國建材工業(yè)出版社，2555。 [17]?劉文劍，曹天河，趙維，夾具工程師手冊[M]，哈爾濱：黑龍江科學技術出版社，11787。 [10] 王光斗，王春福。機床夾具設計手冊［Ｍ］。上?？茖W技術出版社，2555。 [11] 東北重型機械學院，洛陽農(nóng)業(yè)機械學院，長春汽車廠工人大學。機床夾具設計手冊［Ｍ］.上?？茖W技術出版社，11784。 [12] 李慶壽，機械制造工藝裝備設計適用手冊[M]，銀州：寧夏人民出版社，117171。 [17] 廖念釗，莫雨松，李碩根，互換性與技術測量[M]，中國計量出版社，2555：17-117。 [14] [王光斗，王春福，機床夾具設計手冊[M]，上?？茖W技術出版社，2555。 [15] 樂兌謙，金屬切削刀具，機械工業(yè)出版社，2545：4-17 目 錄 序 言………………………………………..…………………….……..………...1 1 零件分析…….………………………………………………………………….....2 1.1零件的生產(chǎn)類型及生產(chǎn)綱領…….…………………………………..........…2 1.2 零件的作用 …….………………………………………………………..…2 1.3 零件的工藝分析….………………………………………………..………..2 2 鑄造工藝方案設計…….…………………………………………………….…...3 2.1確定毛坯的成形方法…………………………………………………...……3 2.2確定鑄造工藝方案………………………………………………...…………3 2.3確定工藝參數(shù)………………………………………………………...………3 3 機械加工工藝規(guī)程設計…………………………………………………………4 3.1基面的選擇………….……………………………………………..…………4 3.2確定機械加工余量及工序尺寸……….…………………………..…………6 3.3確定切削用量及基本工時………...……………………………..…………12 序 言 機械制造工藝學課程設計是在我們學完了機械制造技術基礎和機械制造工藝學等課程之后進行的。這是我們對所學各課程的一次深入的綜合性的總復習，也是我們在走進社會工作崗位前的一次理論聯(lián)系實際的訓練。因此，它在我們的大學課程學習中占有重要的地位。通過這次課程設計,我深深地體會到了"千里之行始于足下"的真正含義,我今天認真的學習課程設計,學會腳踏實地的進行這第一步,就是為了明天能穩(wěn)健地在社會中奔跑奠定基礎。 本著力求與生產(chǎn)實際相結合的指導思想，本次課程設計達到了綜合運用基本理論知識，解決實際生產(chǎn)問題的目的。由于個人能力所限、實踐經(jīng)驗少、資料缺乏，設計尚有許多不足之處，懇請老師給予指教。 1 零件分析 1.1 零件的生產(chǎn)類型及生產(chǎn)綱領 生產(chǎn)綱領是企業(yè)在計劃期內應當生產(chǎn)的產(chǎn)品產(chǎn)量和進度計劃。在本次課程設計題目中，已知該零件的生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)。 1.2 零件的作用 本次課程設計題目給定的零件是搖臂連桿,搖臂連桿的作用是連接活塞與曲軸，并傳遞兩者之間的作用力。使活塞的往復運動轉換為曲軸的旋轉運動。連桿由小頭、桿身、大頭三部分組成。連桿小頭和活塞銷連接，小頭孔內壓有減磨青銅襯套。連桿大頭與曲軸的連桿軸頸相連，連桿軸承蓋用螺栓與大頭的上半部分連接。為了減少摩擦，延長連桿軸頸的壽命，連桿大頭孔中裝有兩個半圓形的薄壁連桿軸瓦。 1.3 零件的工藝分析 該零件主要加工面有平面、外圓面、孔和鍵槽，是一個形狀比較簡單的零件，可通過銑以及鉆來獲得。加工個參數(shù)如下： 車Φ48外圓面 銑Φ48上端面、銑Φ98和Φ30上端面 銑底端面、粗鏜、精鏜Φ35孔 銑Φ98左側面、 銑高30的槽 鉆Φ98上端面3-Φ13的孔 在Φ13上锪孔Φ22深6 鉆Φ98上端面2-Φ10的孔 有以上的分析可知，可以先加工圓柱外圓面，再加工端面，然后借助圓柱表面、已加工圓柱中心線為基準加工其他表面。這樣子對于后續(xù)的加工，其精度要求更加容易得到保證。 2 鑄造工藝方案設計 2.1 確定毛坯的成形方法 搖臂連桿是一種常用的連桿類零件，材料為45鋼，要求具有一定的強度。由于零件輪廓尺寸不大，形狀也不復雜，在使用過程中主要承受的是扭矩。并且該零件為大批生產(chǎn)，采用鑄造生產(chǎn)比較合適，故可采用鑄造成形。此外應盡可能選擇各種已標準化、系列化的通用刀具、通用量檢具及輔助工具加工及檢驗工件。 2.2 確定鑄造工藝方案 2.2.1鑄造方法的選擇 根據(jù)鑄件的尺寸較小，形狀比較簡單，而且選用45鋼為材料，鑄件的表面精度要求不很高，并且為大批量生產(chǎn)，（參考《機械工程師手冊》第三篇第2節(jié)）選用砂型鑄造。 2.2.2造型的選擇 因鑄件制造批量為大批生產(chǎn)（參考《機械工程師手冊》第三篇第2節(jié)），故選 用砂型機器造型。 2.2.3 分型面的選擇 選擇分型面時要盡可能消除由它帶來的不利影響，本零件選擇最大的截面作為分型面。這樣有利于鑄件的取出。 2.3 確定鑄造工藝參數(shù) 2.3.1加工余量的確定 按機械砂型鑄造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-5，查得鑄件尺寸公差等級為8～10，加工余量等級為H，按9公差等級制造，則單側加工余量為3.5mm，雙側加工余量為3mm，則可推出毛坯總尺寸。 2.3.2拔模斜度的確定 零件總體長度小于200mm（包括加工余量值在內），采用分模造型后鑄件的厚度很小，靠松動模樣完全可以起模，故可以不考慮拔模斜度。 2.3.3收縮率的確定 通常，45鋼的收縮率為1.3%～2% ，在本設計中鑄件取2% 的收縮率 2.3.4不鑄孔的確定 為簡化鑄件外形，減少型芯數(shù)量，直徑小于Φ25mm的孔均不鑄出，而采用機械加工形成。 2.3.5鑄造圓角的確定 為防止產(chǎn)生鑄造應力集中，鑄件各表面相交處和尖角處，以R =2mm～4mm圓滑過渡。 3 機械加工工藝規(guī)程設計 3.1 基面的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一，基面選擇得正確合理，可以使加工質量得到保證，生產(chǎn)率得到提高。否則，加工過程中會問題百出，甚至造成零件大批量報廢，使生產(chǎn)無法正常進行。 3.1.1 粗基準的選擇 對于一般的軸類零件而言，以外表面作為粗基準是合理的。通常選取零件上不加工表面作為粗基準，在未加工底端面時，選擇底端面為粗基準。根據(jù)粗基準選擇原則中，保證相互位置要求的原則，利用Φ48mm外圓面定位，粗鏜、精鏜Φ35孔。 3.1.2 精基準的選擇 主要考慮的是基準的重合問題。當設計與工序的基準不重合時，因該進行尺寸換算。 3.1.3 制訂工藝路線 生產(chǎn)為大批量生產(chǎn)，故采用萬能機床配以專用夾具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。同時還可降低生產(chǎn)成本。 工藝路線方案一： I 鑄造 鑄造 II 時效處理 時效處理 III 車 粗車Φ48外圓面 IV 銑 精車Φ48外圓面 V 銑 粗銑底面 VI 銑 精銑底面 VII 鏜 粗鏜、精鏜Φ35孔 VIII 銑 銑Φ98左側面、倒角1 IX 銑 銑高30的槽 X 鉆 鉆Φ98上端面3-Φ13的孔及右側的Φ13孔 XI 鉆 在Φ13上锪孔Φ22深6 XII 鉆 鉆Φ98上端面2-Φ10的孔 XIII 檢驗 檢驗，入庫 圖3-1 搖臂連桿圖 工藝路線方案二： I 鑄造 鑄造 II 時效處理 時效處理 III 銑 銑Φ48上端面 IV 銑 銑Φ98和Φ30上端面 V 銑 銑底端面 VI 鏜 粗鏜、精鏜Φ35孔 VII 銑 銑Φ98左側面、倒角 VIII 鉆 鉆Φ98上端面3-Φ13的孔及右側Φ13的孔 IX 鉆 在Φ13上锪孔Φ22深6 X 鉆 鉆Φ98上端面2-Φ10的孔 XI 檢驗 檢驗，入庫 。 3.1.4 工藝方案的分析： 工藝方案一和方案二的區(qū)別在于方案二沒有銑高30的槽以及沒有車Φ48外圓面，從零件圖上可以看出，高30的槽粗糙度6.3，有精度要求的，需要加工，而且Φ48外圓面有一定精度要求，需要加工。這兩個工序需要加工。這樣我們保證整個零件的加工精度要求。綜合考慮我們選擇方案一。 3.2 確定機械加工余量及工序尺寸 根據(jù)以上原始資料及機械加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸如下： 3.2.1 車Φ48外圓面 根據(jù)外圓面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》表4-10，得可用半精車達到要求精度，外圓面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為3mm；可先粗車，后半精車。分兩次走刀。具體工序尺寸如表3-1所示 表3-1 工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精車 1 H10 Ra3.2 48 粗 車 2 H11 Ra3.2 50 毛 坯 CT9 Ra25 54 3.2.2 銑Φ48上端面 根據(jù)端面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》，得可用半精銑達到要求精度，端面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為單側余量3.5mm，具體工序尺寸如表3-2所示。 表3-2工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精銑 3.5 H8 48 毛 坯 CT9 Ra25 51.5 3.2.3 銑Φ98上端面 根據(jù)Φ98上端面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》得可用半精銑達到要求精度，端面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為3mm；具體工序尺寸如表3-3所示。 表3-3 工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精銑 3.5 H10 Ra6.3 98 毛 坯 CT9 Ra25 101.5 3.2.4 銑Φ30上端面 根據(jù)Φ30上端面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》得可用半精銑達到要求精度，端面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為3.5mm.具體工序尺寸如表3-4所示。 表3-4工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 銑 3.5 H10 30 毛 坯 CT9 Ra25 33.5 3.2.5 銑底端面至尺寸18mm 根據(jù)底端面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》得可用半精銑達到要求精度，端面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為3mm，具體工序尺寸如表3-5所示。 表3-5工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精銑 3.5 H8 Ra3.2 18 毛 坯 CT9 Ra25 21.5 3.2.6 銑底端面至尺寸75mm 根據(jù)底端面的精度要求，查《機械加工工藝師手冊》得可用半精銑達到要求精度，端面參照《機械制造工藝設計簡明手冊》，確定工序尺寸，余量為3mm，具體工序尺寸如表3-6所示。 表3-6工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精銑 3.5 H8 Ra3.2 75 毛 坯 CT9 Ra12.5 78.5 3.2.7 銑Φ98左側面至尺寸25mm 根據(jù)零件圖示，根據(jù)零件表面要求，查《機械加工工藝師手冊》，得半精銑即可達到要求精度。 表3-7工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 半精銑 3.5 H10 Ra6.3 25 毛 坯 CT9 Ra25 28.5 3.2.8 擴、鉸Φ35 毛坯為實心，Φ35 mm的孔的精度為H8（查機械設計手冊2008軟件版—標準公差數(shù)值），查《機械加工余量手冊》表5-30，確定工序尺寸及余量，具體工序尺寸如表3-8所示。 表3-8工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 鉸 孔 0.25 H7 Ra0.8 35 鉆 孔 34.75 H12 Ra12.5 34.75 3.2.9 銑高30的槽 根據(jù)零件圖示，銑寬距離中心軸17.5，長距離內圓面17的槽，根據(jù)零件表面要求，查《機械加工工藝師手冊》，得粗銑即可達到要求精度。 3.2.10 鉆Φ98上端面3-Φ13的孔及右側的Φ13孔 毛坯為實心，Φ13 mm的孔的精度按H11，查《機械加工余量手冊》，確定工序尺寸及余量，具體工序尺寸如表3-9所示。 表3-9 工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸 公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 鉸 孔 0.2 H8 Ra6.3 13 鉆 孔 12.8 H11 Ra6.3 12.8 3.2.11 Φ13上锪孔Φ22深6 在孔Φ13 mm的基礎上，锪孔Φ22 mm的孔，其精度為H12（查機械設計手冊2008軟件版—標準公差數(shù)值），查《機械加工余量手冊》，確定工序尺寸及余量，具體工序尺寸如表3-10所示。 表3-10 工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸公公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 鉸 孔 0.2 H9 Ra6.3 9 擴 孔 8.8 H12 Ra6.3 8.8 3.2.12 鉆Φ98上端面2-Φ10的孔 毛坯為實心，Φ10mm的孔的精度按H10，查《機械加工余量手冊》，確定工序尺寸及余量，具體工序尺寸如表3-11所示。 表3-11 工序尺寸表 工 序 名 稱 工序間 余量/mm 工序間 工序間 尺寸/mm 工序間尺寸公公差/mm 經(jīng)濟精度 / 表面粗糙度 / 鉸 孔 0.2 H10 Ra6.3 10 鉆 孔 9.8 H12 Ra6.3 9.8 3.3 確定切削用量及基本工時 3.3.1 車Φ48外圓面 （1） 粗車 1） 選擇刀具和機床 機床選擇CA6140車床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.1，選刀桿尺寸，選刀片厚度為4.5mm，根據(jù)表1.2，選擇YT15硬質合金刀片，根據(jù)表1.3，選車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。 2）選擇切削用量 ① 切削深度 由于粗車加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 2mm。 ②確定進給量 根據(jù)表1.3，可知，則可取進給量。 ③確定車刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.9，車刀刀齒后刀面最大磨損量為1.4mm，刀具磨鈍壽命T = 60min。 ④切削速度和每分鐘進給量 按機床選取：= 120r/min，則 實際切削速度： （3-1） 每分鐘進給量： （3-2） ⑤檢驗機床功率 由《切削用量簡明手冊》表1.24，，，，得。 查得切削功率的修正系數(shù)：，。故實際切削時的功率為。 根據(jù)CA6140說明書，當，主軸允許的功率為。因為，所以可以在此機床上加工。 ⑥計算基本工時 （3-3） （2）半精車 1） 選擇刀具和機床 刀桿尺寸及刀厚與粗車相同，選擇YT15硬質合金刀片，根據(jù)表1.3，選車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角。 2）選擇切削用量 ① 切削深度 由于半精車加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 1mm。 ②確定進給量 半精加工進給量主要受表面粗糙度的影響，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.6，當表面粗糙度為時，可知，則可取進給量。 ③確定車刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.9，車刀刀齒后刀面最大磨損量為0.6mm，刀具磨鈍壽命T = 60min。 ④切削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.10，，，得。切削速度的修正系數(shù)為1.0，故 （3-4） 根據(jù)CA6140說明書上選，則 實際切削速度： ⑤檢驗機床功率 由《切削用量簡明手冊》表1.24，，，，得。 根據(jù)CA6140說明書，當，主軸允許的功率為。因為，所以可以在此機床上加工。 ⑥計算基本工時 3.3.2 銑Φ48上端面 （1）選擇刀具和機床 機床選擇XA6132臥式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=80mm的高速鋼圓柱銑刀。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 查《切削用量簡明手冊》，當使用高速鋼圓柱銑刀，取= 0.15mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.6mm，由銑刀直徑=80mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 180min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.9， =80mm，z = 6，=41~130mm，≤0.18mm/z，查得=20m/min, =81r/min, =76mm/min 各修正系數(shù)：， 則 （3-5） （3-6） （3-7） 按機床選?。? 37.5r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： （3-8） ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.19，當， ， ， ， 切削功率的修正系數(shù) 故切削功率為 （3-9） 根據(jù)XA6132銑床說明書查得 ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 （3-10） 3.3.3 銑Φ30上端面 （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=80mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw（表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.8mm，由銑刀直徑=80mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 180min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =80mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=123m/min, =391r/min, =410mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選?。? 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 3.3.4 銑Φ98上端面，主要銑其上Φ30的上表面 工序同上 3.3.5 銑底端面至尺寸18mm （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=80mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw（表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.8mm，由銑刀直徑=80mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 180min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =80mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=123m/min, =391r/min, =410mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選取：= 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 3.3.6 銑底端面至尺寸75mm （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=100mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw（表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.8mm，由銑刀直徑=100mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 180min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =100mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=123m/min, =391r/min, =410mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選取：= 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 3.3. 7銑Φ98左側面至尺寸25mm 當銑刀每次銑進，分10次銑削。 （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=80mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 2.4mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw （表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.8mm，由銑刀直徑=80mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 180min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =80mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=123m/min, =391r/min, =410mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選?。? 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 ⑴ 粗鏜孔 機床：鏜床T68 刀具：硬質合金鏜刀，鏜刀材料： 進給量：根據(jù)參考文獻[3]表2.4～66，刀桿伸出長度取，切削深度為。因此確定進給量。 切削速度：參照參考文獻[3]表2.4～45，取。 機床主軸轉速： ， 按照參考文獻[3]表3.1～41，取 實際切削速度： 工作臺每分鐘進給量： 被切削層長度： 刀具切入長度： 刀具切出長度： 取 行程次數(shù)： 機動時間： （2）精鏜孔 切削深度： 進給量：根據(jù)切削深度，再參照《機械加工工藝手冊》表2.4.66。因此確定進給量 切削速度：參照《機械加工工藝手冊》表2.4.66，取 機床主軸轉速：，取 實際切削速度： 工作臺每分鐘進給量： 被切削層長度： 刀具切入長度： 刀具切出長度： 取 行程次數(shù)： 機動時間： 3.3.8 銑高30的槽 考慮在圓柱上銑槽不如一般銑槽，當銑至離主軸線17.5的槽時，采用的硬質合金端銑刀，由內銑至左側，移動24mm；當銑離主軸線17的槽時，采用的硬質合金端銑刀，由內銑至前側，移動24mm。 采用銑刀銑槽時，分10次銑削 （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=17.5mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw（表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.5mm，由銑刀直徑=17.5mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 100min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =17.5mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=137m/min, =436r/min, =349mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選?。? 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 采用銑刀銑槽時，分10次銑削 （1） 選擇刀具和機床 機床選擇XA5032式銑床即可，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.1，選擇=17.5mm的YT15硬質合金刀片。由于采用標準硬質合金端銑刀，所以齒數(shù)z=4。 （2）選擇銑削用量 ①銑削寬度 由于加工余量不大，可以在一次走刀內切完，故取 = 3.5mm。 ②每齒進給量 采用不對稱端銑以提高進給量，《切削用量簡明手冊》表3.5，當使用YT15時，銑床功率為7.5kw（表3.30 XA5032型立式銑床說明書）時，根據(jù)取= 0.18mm/z。 ③確定銑刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為0.5mm，由銑刀直徑=17.5mm，查《切削用量簡明手冊》表3.8，故刀具磨鈍壽命T = 100min。 ④銑削速度和每分鐘進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.15， =17.5mm，z = 4，mm，≤0.24mm/z，查得=137m/min, =436r/min, =349mm/min 各修正系數(shù)：， 則 按機床選取：= 190r/min，則 實際切削速度： 每分鐘進給量： ⑤檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表3.23，當， ， ， ， 故切削功率為 根據(jù)XA5032銑床說明書查得： ，所以所決定的切削用量可以采用。 ⑥計算基本工時 3.3.11 鉆Φ13的孔 （1）選擇刀具和機床 查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表3.1－6，選擇Φ12.8高速錐柄麻花鉆，機床選擇Z525立式鉆床。 （2） 選擇切削用量 ①進給量f 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，取f = 0.15 mm/r ～0.19mm/r，查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2-16，故取f = 0.17mm/r。 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.19，可以查出鉆孔時的軸向力，當f ≤0.17mm/r，≤14.5mm時，軸向力= 2520N。軸向力的修正系數(shù)均為1.54，故= 3880.8N。根據(jù)立式鉆床Z525說明書，機床進給機構強度允許的最大軸向力= 8829N，由于≤，故 f = 0.17mm/r可用。 ②切削速度 《切削用量簡明手冊》表2.14，查得45號鋼加工屬性7類，再查表2.13得當，雙橫刃磨的鉆頭，當時， 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.31，切削速度的修正系數(shù)為：，，，，，故 =(m/min) 根據(jù)Z525立式鉆床說明書，可以考慮選擇選?。?，降低轉速，使刀具磨鈍壽命上升，所以， ③確定鉆頭磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.12，當= 12.8mm時，鉆頭后刀面最大磨損量為0.8mm，故刀具磨鈍壽命T =45min。 ④檢驗機床扭矩及功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.21，2.23，所選擇的切削用量是可以采用的，即： f =0.17mm/r，=392r/min，=15.76m/min。 ⑤計算基本工時 3.3.12 鉸孔Φ13： （1） 選擇刀具和機床 查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表3.1－17，選擇Φ13高速鋼錐柄機用鉸刀，機床選擇Z525立式鉆床。 （2） 選擇切削用量 ①進給量f 查閱《切削用量簡明手冊》表2.11及表2.24，并根據(jù)機床說明書取。由《工藝》表4.2－16，得。 ②切削速度 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.24，取。根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.31，切削速度的修正系數(shù)為：，，故： =6 (m/min) 根據(jù)Z525立式鉆床說明書選?。?，所以， ③確定鉸刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.12，當= 13mm時，鉸刀后刀面最大磨損量為0.9mm，故刀具磨鈍壽命T =75min。因此，所選擇的切削用量： f =1.22mm/r，= r/min，= 2.56m/min。 ④計算基本工時 3.3.13 锪孔Φ22深6 （1）選擇刀具和機床 查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表3.1－6，選擇Φ22高速錐柄麻花鉆，機床選擇Z550立式鉆床。 （2） 選擇切削用量 ①進給量f 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，取f = 0.23 mm/r ～0.29mm/r，查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2-16，故取f = 0.28mm/r。 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.19，可以查出鉆孔時的軸向力，當f ≤0.28mm/r，≤22mm時，軸向力= 6090N。軸向力的修正系數(shù)均為1.54，故= 9378.6N。根據(jù)立式鉆床Z550說明書，機床進給機構強度允許的最大軸向力= 24520N，由于≤，故 f = 0.28mm/r可用。 ②切削速度 《切削用量簡明手冊》表2.14，查得45號鋼加工屬性7類，再查表2.13得當，雙橫刃磨的鉆頭，當時， 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.31，切削速度的修正系數(shù)為：，，，，，故 =(m/min) 根據(jù)Z550立式鉆床說明書，可以考慮選擇選?。?，降低轉速，使刀具磨鈍壽命上升，所以， ③確定鉆頭磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.12，當= 22mm時，鉆頭后刀面最大磨損量為1.0mm，故刀具磨鈍壽命T =50min。 ④檢驗機床扭矩及功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.21，2.23，所選擇的切削用量是可以采用的，即： f =0.28mm/r，=185r/min，=12.78m/min。 ⑤計算基本工時 3.3.14 鉆Φ10的孔 （1）選擇刀具和機床 查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表3.1－6，選擇Φ9.8高速錐柄麻花鉆，機床選擇Z525立式鉆床。 （2） 選擇切削用量 ①進給量f 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.7，取f = 0.13 mm/r ～0.17mm/r，查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2-16，故取f = 0.13mm/r。 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.19，可以查出鉆孔時的軸向力，當f ≤0.13mm/r，≤10.2mm時，軸向力= 1480N。軸向力的修正系數(shù)均為1.54，故= 2279.2N。根據(jù)立式鉆床Z525說明書，機床進給機構強度允許的最大軸向力= 8829N，由于≤，故 f = 0.13mm/r可用。 ②切削速度 《切削用量簡明手冊》表2.14，查得45號鋼加工屬性7類，再查表2.13得當，雙橫刃磨的鉆頭，當時， 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.31，切削速度的修正系數(shù)為：，，，，，故 =(m/min) 根據(jù)Z525立式鉆床說明書，可以考慮選擇選?。?，降低轉速，使刀具磨鈍壽命上升，所以 ③確定鉆頭磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.12，當= 9.8mm時，鉆頭后刀面最大磨損量為0.8mm，故刀具磨鈍壽命T =25min。 ④檢驗機床扭矩及功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.21，2.23，所選擇的切削用量是可以采用的，即： f =0.13mm/r，=680r/min，=20.92m/min。 ⑤計算基本工時 3.3.15 鉸Φ10mm的孔 （1） 選擇刀具和機床 查閱《機械制造工藝設計簡明手冊》表3.1－17，選擇Φ10高速鋼錐柄機用鉸刀，機床選擇Z525立式鉆床。 （2） 選擇切削用量 ①進給量f 查閱《切削用量簡明手冊》表2.11及表2.24，并根據(jù)機床說明書取mm/r。由《工藝》表4.2－16，得。 ②切削速度 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.24，取。根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.31，切削速度的修正系數(shù)為：，，故： (m/min) 根據(jù)Z525立式鉆床說明書選?。?，所以， ③確定鉸刀磨鈍標準及刀具磨鈍壽命 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表2.12，當= 10mm時，鉸刀后刀面最大磨損量為0.5mm，故刀具磨鈍壽命T =25min。因此，所選擇的切削用量： f =0.36mm/r，= 97r/min，= 3.05m/min。 ④計算基本工時 36