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河北建筑工程學(xué)院
畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)
指導(dǎo)老師：郭秀云 李長(zhǎng)歡
目 錄
第1章 前言·········································································1
第2章 總體設(shè)計(jì)···································································2
2.1 概述·············································································2
2.2 選擇確定總體參數(shù)····························································2
2.3 裝載機(jī)底盤(pán)部件型式選擇···················································12
第3章 牽引計(jì)算··································································20
3.1 柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入與輸出特性曲線························20
3.2 確定檔位及各檔傳動(dòng)比·····················································24
3.3 運(yùn)輸工況牽引特性曲線·····················································27
3.4 求出各檔最高車(chē)速并分析牽引特性········································29
第4章 總體布置··································································35
4.1 估計(jì)各部件重量并確定部件位置坐標(biāo)······································35
4.2 各部件布置···································································35
4.3平衡重計(jì)算·································································39
4.4 驗(yàn)算輪胎載荷·····························································40
第5章 定軸式動(dòng)力換檔變速箱設(shè)計(jì)·········································42
5.1 傳動(dòng)比的確定·······························································43
5.2 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖設(shè)計(jì)·······························································45
5.3 配齒計(jì)算·····································································48
5.4 離合器設(shè)計(jì)··································································50
5.5 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)·····································································53
第6章 畢業(yè)設(shè)計(jì)小結(jié)····························································70
參考文獻(xiàn)············································································72
附：英文翻譯
英文原文
設(shè)計(jì)項(xiàng)目
計(jì)算與說(shuō)明
結(jié)果
第1章 前言
裝載機(jī)屬于鏟土運(yùn)輸機(jī)械類，是一種通過(guò)安裝在前端一個(gè)完整的鏟斗支撐結(jié)構(gòu)和連桿，隨機(jī)器向前運(yùn)動(dòng)進(jìn)行裝載或挖掘，以及提升、運(yùn)輸和卸載的自行式履帶或輪胎機(jī)械，它廣泛應(yīng)用于公路、鐵路、建筑和礦山等工程建設(shè)。裝載機(jī)具有作業(yè)速度快、效率高、機(jī)動(dòng)性好、操作輕便等優(yōu)點(diǎn)，因此成為工程建設(shè)中土石方施工的主要機(jī)種之一，對(duì)于加快工程建設(shè)速度，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，提高工程質(zhì)量，降低工程成本都發(fā)揮著重要的作用，是現(xiàn)代機(jī)械化施工中不可缺少的裝備之一。
ZL15裝載機(jī)是小型土力機(jī)械，廣泛應(yīng)用于城市建設(shè)工地及貨場(chǎng)、煤場(chǎng)、倉(cāng)庫(kù)等裝載及堆放松散物料的場(chǎng)所，工作在密實(shí)的土壤,并且可以用來(lái)完成輕度挖掘及平整場(chǎng)地的作業(yè)。
ZL15裝載機(jī)屬于ZL系列，采用輪式行走系；液力機(jī)械傳動(dòng)系；鉸接式車(chē)架；工作裝置采用液壓操縱，所以該機(jī)具有機(jī)動(dòng)性好，轉(zhuǎn)向靈活、生產(chǎn)率高、操縱輕便等優(yōu)點(diǎn)。另外，該機(jī)后橋布置為擺動(dòng)橋，增加了整車(chē)的穩(wěn)定性，所以，該機(jī)安全性好。
ZL15裝載機(jī)現(xiàn)在普遍采用的設(shè)計(jì)是分動(dòng)裝置、變矩器和變速箱“三合一”布置。變速箱采用定軸式動(dòng)力換擋變速箱，動(dòng)力裝置采用高速柴油機(jī)。驅(qū)動(dòng)橋?yàn)橐患?jí)減速主傳動(dòng)，輪邊行星減速，且采用雙橋驅(qū)動(dòng)，采用鉗盤(pán)式制動(dòng)器，工作裝置采用反轉(zhuǎn)連桿機(jī)構(gòu)。為了適應(yīng)工作要求，適應(yīng)生產(chǎn)要求，并盡力向ZL標(biāo)準(zhǔn)系列靠攏，我們?cè)谠O(shè)計(jì)過(guò)程中，將采用最先進(jìn)的型式和技術(shù)。
設(shè)計(jì)項(xiàng)目
計(jì)算與說(shuō)明
軸距及輪距
初選輪胎
初定斗寬和斗型
計(jì)算阻力
插入阻力
鏟起阻力
計(jì)算裝載機(jī)使用重量
確定發(fā)動(dòng)機(jī)功率
車(chē)速和檔位確定
最大卸載高度和相應(yīng)的卸載距離
行走裝置的選擇
傳動(dòng)形式的選擇
傳動(dòng)系部件的選擇
轉(zhuǎn)向方式的選擇
制動(dòng)系選擇
第2章 總體設(shè)計(jì)
2.1 概述
總體設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)中極為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，它是對(duì)所設(shè)計(jì)機(jī)械的總的設(shè)想?？傮w設(shè)計(jì)的成敗，關(guān)系到整部機(jī)械的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，直接決定了機(jī)械設(shè)計(jì)的成敗。
總體設(shè)計(jì)指導(dǎo)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和部件設(shè)計(jì)的進(jìn)行，一般由主任工程師（或總工程師）主持進(jìn)行。在接受設(shè)計(jì)任務(wù)以后，應(yīng)進(jìn)行深入細(xì)致的調(diào)查研究，收集國(guó)內(nèi)外同類機(jī)械的有關(guān)資料。了解當(dāng)前國(guó)內(nèi)外裝載機(jī)的使用、生產(chǎn)、設(shè)計(jì)和科研情況，并進(jìn)行分析比較，制定總的設(shè)計(jì)原則。設(shè)計(jì)原則應(yīng)當(dāng)保證所設(shè)計(jì)機(jī)型符合有關(guān)的方針、政策。在滿足使用要求的基礎(chǔ)上，力求結(jié)構(gòu)合理，技術(shù)先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)性好，壽命長(zhǎng)。
總體設(shè)計(jì)原則：
1. 遵循三化：零件標(biāo)準(zhǔn)化、產(chǎn)品系列化、部件通用化。
2. 采用四新：新技術(shù)、新結(jié)構(gòu)、新材料、新工藝。
3. 滿足三好：好制造、好使用、好維修。
4. 對(duì)零部件設(shè)計(jì)負(fù)責(zé)。
制定設(shè)計(jì)總則以后，便可以編寫(xiě)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，在調(diào)研的基礎(chǔ)上，運(yùn)用所學(xué)知識(shí)，從優(yōu)選擇確定總體方案，保證設(shè)計(jì)的成功。
2.2 選擇確定總體參數(shù)
目前，裝載機(jī)的總體設(shè)計(jì)中有計(jì)算法、類比法及綜合運(yùn)用計(jì)算法和類比等三種設(shè)計(jì)方法。限于我們的條件，我們的設(shè)計(jì)采用計(jì)算法和類比法綜合運(yùn)用的方法。
總體參數(shù)的確定包括以下內(nèi)容（其余見(jiàn)任務(wù)書(shū)）：
2.2.1軸距及輪距
軸距和輪距的大小可以影響裝載機(jī)的使用性能，因此總體設(shè)計(jì)中的參數(shù)，一般是參考同類機(jī)型初選，然后通過(guò)繪制總體布置圖才能準(zhǔn)確地選定軸距。
1.軸距L—它的改變會(huì)影響以下幾個(gè)方面的整機(jī)性能：
A：影響前后橋軸荷的分配。當(dāng)各總成（除后橋外）相對(duì)于前橋的前后位置不變時(shí)，軸距的改變會(huì)使前后軸的載荷發(fā)生變化。如圖2-1所示，后橋載荷 ，如保持整車(chē)重心位置G不變，則增大L，后橋載荷必減小，反之，則增大。因此，改變軸距可調(diào)整軸荷分配。
B：影響裝載機(jī)的縱向穩(wěn)定性。軸距增大，有利于提高整車(chē)的縱向穩(wěn)定性，如圖（2）所示，取臨界平衡狀態(tài)（前橋?yàn)橹c(diǎn)） ，如保持前后橋軸荷不變，則增大軸距L值，必增大 值，即增加抗整機(jī)繞前軸傾翻的力矩(G)。軸距增大還可以減少裝載機(jī)在行駛中的前后顛簸，提高行駛平穩(wěn)性，減少司機(jī)疲勞。
C：影響最小轉(zhuǎn)彎半徑。軸距增大，最小轉(zhuǎn)彎半徑增大。
此外，軸距的改變，還會(huì)影響車(chē)架受力和整機(jī)通透性?？紤]以上因素，參考天津市政工程機(jī)械廠和江西工程機(jī)械廠生產(chǎn)的ZL15同類機(jī)型。初選軸距L=2050mm。
2.輪距B：
大部分裝載機(jī)前后輪距相同，且前后輪使用相同輪胎。
A：輪距增加，提高裝載機(jī)的橫向穩(wěn)定性，但最小轉(zhuǎn)彎半徑增加。
B：輪距增大會(huì)造成鏟斗寬度增加，這樣將降低單位斗刃長(zhǎng)度上的插入力。
設(shè)計(jì)中盡可能希望輪距小些。
參考同類機(jī)型，選取輪距W=1440mm
2.2.2初選輪胎
輪胎是行走系的主要部件，承擔(dān)著繁重而復(fù)雜的載荷，它對(duì)裝載機(jī)的技術(shù)性能和工作指標(biāo)影響很大，并且還直接影響裝載機(jī)的安全行駛；從經(jīng)濟(jì)指標(biāo)上看，輪式裝載機(jī)的輪胎費(fèi)用占整機(jī)購(gòu)置費(fèi)的10-15%，占裝載機(jī)使用費(fèi)用的25-50%，因此，合理而正確的選擇輪胎對(duì)擴(kuò)大裝載機(jī)的使用范圍、降低裝載機(jī)的使用成本具有很大的意義。
裝載機(jī)的作業(yè)條件是選擇其輪胎的重要依據(jù)，用于土方工程的裝載機(jī)常在比壓小的軟基路面和凹凸不平的路面上行駛作業(yè)。另外，裝載機(jī)的行走裝置一般都是與車(chē)架剛性連接。所以，在選擇輪胎時(shí)，除了滿足一定的承載能力外，還需要有好的耐磨性、牽引性、通過(guò)性及緩沖性能。
1.機(jī)構(gòu)形式的選擇
目前裝載機(jī)廣泛采用低壓、寬基系列輪胎。
低壓輪胎的外形尺寸較大，彈性較好，能增大接
地面積，減少接地比壓，所以它能在比壓小的軟基路面上行駛，下陷小，降低滾動(dòng)阻力，通過(guò)性好；在凹凸路面或碎石路面行駛時(shí)，能很好地吸收沖擊與振動(dòng)，緩沖性能好。
寬基輪胎比標(biāo)準(zhǔn)輪胎寬度大，從而接地比壓小，在軟基路面上通過(guò)性能好，牽引力也大。另外具有在同樣載荷下使用較低氣壓的優(yōu)點(diǎn)。同時(shí)又能改善駕駛性能及行駛的穩(wěn)定性，所以為輪式裝載機(jī)所廣泛采用。
2.輪胎花紋的選用
輪胎胎面上有不同形狀的花紋，輪胎花紋的主要作用是保證輪胎和道路之間的良好附著性，傳遞機(jī)械的牽引力與制動(dòng)力。在本設(shè)計(jì)中采用混合花紋：中間部分是縱向而兩臂部分是橫向花紋，其花紋占接地面積的30%，中間縱向花紋可保證縱向穩(wěn)定，而兩臂花紋可提供驅(qū)動(dòng)力與制動(dòng)力，并且有較好的耐磨性。
3.輪胎尺寸對(duì)裝載機(jī)性能有很大影響，它影響傳動(dòng)系傳動(dòng)比的選擇，整機(jī)重心高度、離地間隙以及各部件的總體布置等。輪胎尺寸增加，可以增加輪胎的承載能力，能有效地改善附著性能，但它引起機(jī)器成本的增加和整機(jī)重心的提高。
綜合考慮以上因素，參考同類機(jī)型，由《工程機(jī)
械輪胎手冊(cè)》表2-3-6和表1-1-5查得：
輪胎型號(hào)
最大負(fù)荷
充氣壓力
外直徑
斷面寬度
11.00-20
2945Kgf
7.0
Kg/cm2
1090mm
2875mm
2.2.3初定斗寬和斗型
1.斗寬的確定
斗寬B=輪距+輪胎寬+2a （參見(jiàn)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)）
由以上設(shè)計(jì)知輪距為1440mm，輪胎寬為290mm，取a=50～100mm，則斗寬
B=1440＋290＋2×(50～100)=1830～1930mm
取斗寬B=1900mm。
2.斗型的確定
鏟斗是鏟裝物料的工具,它的斗型與結(jié)構(gòu)是否合理,直接影響裝載機(jī)的生產(chǎn)率。在設(shè)計(jì)工作裝置連桿機(jī)構(gòu)之前，首先要確定鏟斗的幾何形狀和尺寸，因?yàn)樗c連桿機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)有密切聯(lián)系。
鏟斗首先要有合理的斗型，減少切削和裝料阻力，提高作業(yè)生產(chǎn)年率，其次是在保證鏟斗具有足夠強(qiáng)度和剛度的前提下，盡量減少自重；同時(shí)也應(yīng)考慮到更換工作裝置和修復(fù)易損零件的方便。
鏟斗有普通形式的鏟斗、蛙式、側(cè)卸式和強(qiáng)制卸料等。普通鏟斗有直刀刃、V形刀刃、帶斗齒和V形刀刃帶斗齒鏟斗。直線型斗刃適于裝載輕質(zhì)和松散小顆粒物料，并可利用刀刃作刮平、清理場(chǎng)地工作；V形刀刃便于插入物料堆，有利于改善作業(yè)裝置的偏載，適宜鏟裝較密實(shí)物料；帶斗齒鏟斗具有較大的插入料堆的能力，適宜于鏟裝礦石和堅(jiān)實(shí)物料。齒型的選擇應(yīng)考慮插入阻力和耐磨兩個(gè)因素，并且要便于更換。尖齒插入力較強(qiáng)，但不耐磨，純齒則較耐磨，然而插入阻力大，一般輪式裝載機(jī)多用于前者，大型裝載機(jī)則常用分體式。這種連接方式便于更換。
ZL15裝載機(jī)屬于中小型裝載機(jī)，據(jù)作業(yè)要求，并參考一些同類產(chǎn)品，本機(jī)選用直刀刃尖齒鏟斗。
3.確定鏟斗底壁長(zhǎng)
鏟斗底壁長(zhǎng)是指切削刃自底壁切點(diǎn)的距 離。長(zhǎng)則插入料堆深度大，易于裝滿，但鏟起力將由于力臂的增加而減少，并且，由試驗(yàn)可知，插入阻力隨鏟斗插入料堆深度急劇增加，長(zhǎng)還影響卸載高度，底壁短，則鏟起力大，且由于卸料時(shí)鏟斗刃口降落的高度小，可減少動(dòng)臂舉升高度，縮短作業(yè)時(shí)間。對(duì)于裝載輕質(zhì)物料的鏟斗，可選大些，對(duì)鏟掘巖石料的斗，應(yīng)取小些。
由鏟斗相似設(shè)計(jì)法可得設(shè)計(jì)的鏟斗底壁長(zhǎng)
=480mm
2.2.4計(jì)算阻力
裝載機(jī)作業(yè)時(shí)的工作阻力主要是插入阻力和鏟起阻力。插入阻力是裝載機(jī)鏟斗插入料堆時(shí)，料堆對(duì)鏟斗的水平反作用力，與物料性質(zhì)、料堆高度、鏟斗插入料堆的深度和鏟斗結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)。鏟起阻力是當(dāng)鏟斗插入料堆一定深度后，利用動(dòng)臂舉升或轉(zhuǎn)斗時(shí)料堆對(duì)鏟斗的垂直反作用力。
1. 插入阻力
由參考書(shū)[Ⅱ]P38-39，近似計(jì)算公式為： = （N）
式中：—鏟斗插入阻力 （N）
B—鏟斗寬度 （cm）
—鏟斗插入料堆深度 （cm）
＝l＝480mm＝48.0cm
—考慮物料塊度大小、松散程度的系數(shù)
對(duì)于松散程度較好的物料：
塊度＜300mm時(shí)，=1.0
塊度＜400mm時(shí)，=1.1
塊度＜500mm時(shí)，=1.3
如物料松散程度較差，上述各值增大20-40%；
對(duì)于細(xì)粒料（如礫石等），=0.45-0.5；
對(duì)于小塊細(xì)料：=0.75。
由任務(wù)書(shū)知=1.0
—物料種類（容積比重）的影響系數(shù)：由[Ⅰ]
表1—2，取=1.0
—散狀物料堆高度影響系數(shù)：由[Ⅱ]表1—3，
取 =1.0
—考慮鏟斗形狀的系數(shù)：綜合考慮斗側(cè)壁、斗
底與地面傾角、前刃形式和斗齒的影響，一
般在1.1—1.8之間，取=1.45
B—鏟斗寬度（cm）
由此得：
=1.01.01901.01.45
=34.8KN
2. 鏟起阻力
鏟起阻力是指鏟斗插入料堆一定深度后，用動(dòng)臂油缸升動(dòng)臂時(shí)，料堆對(duì)鏟斗的反作用力。
鏟斗插入料堆LC深度后，用動(dòng)臂提升鏟斗，鏟起阻力由鏟斗斗底插入料堆深度LC和鏟斗寬度BK所決定的矩形面積上的物料所決定。
鏟斗開(kāi)始提升時(shí)的鏟起阻力N可按下式確定
N= （N）[Ⅰ]P33
式中：—鏟斗插入料堆深度
B—鏟斗寬度
—鏟斗開(kāi)始提升時(shí)物料的剪切阻力
=35 KN/
—?jiǎng)颖坶_(kāi)始提升時(shí)鏟斗刃運(yùn)動(dòng)方向與垂直
直線之間的夾角，初算時(shí)可取為40°
則鏟起阻力
N=2.20.481.90035cos40°
= 53.8KN
2.2.5計(jì)算裝載機(jī)的使用重量
裝載機(jī)作業(yè)時(shí)要發(fā)揮大的插入力，必須要求機(jī)器有足夠的自重，增加附著件重量能夠改善機(jī)器的附著性能，但機(jī)器自重的增加，將會(huì)導(dǎo)致裝載機(jī)運(yùn)行阻力增大，動(dòng)力性能變差，材料和燃料消耗增加，輪胎壽命縮短以及造價(jià)提高。對(duì)于一般土壤，如附著重量過(guò)大，當(dāng)其比壓超過(guò)某一極限而破壞土壤結(jié)構(gòu)時(shí)，甚至使附著性能反而變壞。因此在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)在保證一定附著牽引力的前提下盡量使機(jī)器的自重降低。
由參考書(shū)[Ⅰ]P36得:
= [Ⅰ]P36
式中: —附著重量。該機(jī)為四輪驅(qū)動(dòng),所以附著即
為機(jī)械自重。
—附著系數(shù)。據(jù)[Ⅱ]P19表1-2取為=0.8
—當(dāng)取為斗底長(zhǎng)時(shí)，達(dá)到最大值，
即：=34.8 KN
則 ==34.8/0.80=43.5KN
2.2.6確定發(fā)動(dòng)機(jī)功率
裝載機(jī)作業(yè)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)的凈功率消耗于兩部分：牽引功率和驅(qū)動(dòng)油泵功率。
1. 牽引功率：
牽引功率是發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)傳動(dòng)系驅(qū)動(dòng)裝載機(jī)行駛的功率。
由參考書(shū)[Ⅰ]P38-39
牽引功率： （N）
式中： —切線牽引力；
—滾動(dòng)阻力； —額定牽引力
—裝載機(jī)插入料堆的理論作業(yè)速度，輪式
取3～4 Km/h。
—傳動(dòng)系總效率。機(jī)械傳動(dòng)取=0.65-0.75。 本機(jī)為液力機(jī)械傳動(dòng)，取=0.70
由參考書(shū)[Ⅰ]P37式1-5得:
式中: —額定牽引力,它是相應(yīng)于行走機(jī)構(gòu)額定滑轉(zhuǎn)率的牽引力
—裝載機(jī)空載附著重量
—額定附著重量利用系數(shù),它是相應(yīng)與額定滑率時(shí)的附著重量利用系數(shù),輪式裝載機(jī)=0.45-0.55之間,取=0.5
則
f為滾動(dòng)阻力系數(shù)
由于裝載機(jī)在松軟的地面上,則由參考書(shū)[Ⅰ]P36查得f=0.05
則
取由于是輪式機(jī)械傳動(dòng),則可取為0.7
則
2.驅(qū)動(dòng)油泵功率
裝載機(jī)上所用的油泵有:作業(yè)泵(供工作裝置液壓缸用)、轉(zhuǎn)向泵(供轉(zhuǎn)向液壓缸用)、變速泵(供動(dòng)力換檔變速箱和變矩器冷卻用)等。
裝載機(jī)不同工況，驅(qū)動(dòng)液壓泵所需功率是不同的。（當(dāng)裝載機(jī)作直線行駛，工作裝置不動(dòng)時(shí)，作業(yè)泵、轉(zhuǎn)向泵處于空轉(zhuǎn)狀態(tài)，計(jì)算時(shí)，作業(yè)泵和轉(zhuǎn)向泵取500K），變速泵取工作壓力計(jì)算。此時(shí)驅(qū)動(dòng)液壓泵所需功率很小。如按此工況計(jì)算，則所選發(fā)動(dòng)機(jī)將有一定的功率儲(chǔ)備，生產(chǎn)率高。作業(yè)泵的計(jì)算壓力應(yīng)取多大，需視不同機(jī)型而定。
裝載機(jī)用的柴油機(jī)工作條件惡劣，負(fù)荷大，應(yīng)選用按一小時(shí)功率標(biāo)定的工程機(jī)械用柴油機(jī)。
驅(qū)動(dòng)油泵的功率，一般取=0.2～0.4。
由指導(dǎo)書(shū)，取=0.2，又因?yàn)?，
所以===41.5KW＜56KW
本次設(shè)計(jì)選用額定功率為56KW，額定轉(zhuǎn)速為2200rpm，四缸四沖程直噴水冷式495A-23型柴油機(jī)。
2.2.7車(chē)速和檔位確定
檔位數(shù)和各檔速度選擇是否合理,對(duì)裝載機(jī)的生產(chǎn)率有很大影響。
輪式裝載機(jī)的速度變化范圍很大，它要適應(yīng)在工地作業(yè)的要求，又要滿足運(yùn)輸要求。為了能使功率利用好，燃料經(jīng)濟(jì)性好，需要有合適的檔位。檔位數(shù)應(yīng)根據(jù)裝載機(jī)作業(yè)特點(diǎn)選定。
輪式裝載機(jī)的作業(yè)循環(huán)一般是以Ⅱ檔速度接近料堆，以Ⅰ檔作業(yè)速度插入料堆，松散物料可采用Ⅱ檔速度后退，駛離料堆，然后又以前進(jìn)Ⅱ檔駛向卸料地點(diǎn)，斜料后又以倒Ⅱ檔后退，在重復(fù)上述循環(huán)。
輪式裝載機(jī)至少應(yīng)有兩個(gè)前進(jìn)檔和一個(gè)倒退檔：高速檔用于空載在平地運(yùn)行，低速檔用于起動(dòng)、爬坡，倒退檔則用于倒車(chē)。運(yùn)輸?shù)退贆n也可與作業(yè)Ⅱ檔合并使用。如考慮更換工裝，還需增加檔位。
由上述工作特點(diǎn)可見(jiàn)，輪式裝載機(jī)要求至少有2-4個(gè)前進(jìn)檔和兩個(gè)倒退檔。
輪式裝載機(jī)各檔速度推薦取下列數(shù)值：
前進(jìn)Ⅰ檔速度取3-4Km/h，對(duì)于液力傳動(dòng)，它是相應(yīng)于變矩器最高效率工況時(shí)的理論作業(yè)速度，超過(guò)以上速度，駕駛員來(lái)不及操作，反而延長(zhǎng)鏟斗裝滿時(shí)間，增加駕駛員疲勞，降低生產(chǎn)效率。
前進(jìn)Ⅱ檔速度取10-12Km/h。
運(yùn)輸檔，由于裝載機(jī)鉸接車(chē)架一般均非彈性懸掛，車(chē)速不宜過(guò)高，最高車(chē)速小于40Km/h。
倒檔，為縮短作業(yè)循環(huán)時(shí)間，一般要求作業(yè)時(shí)的回程速度比前進(jìn)速度高25-40%，故后退Ⅱ檔取12-15Km/h。
ZL15裝載機(jī)主要用于城市建設(shè)工地及貨場(chǎng)、煤場(chǎng)、倉(cāng)庫(kù)等裝載及堆放松散物料的場(chǎng)所，并且可以用來(lái)完成輕度挖掘及平整場(chǎng)地的作業(yè)。參考其他同類產(chǎn)品，選取前進(jìn)三檔、后退二檔。
2.2.8最大卸載高度和相應(yīng)的卸載距離
根據(jù)裝載機(jī)的結(jié)構(gòu)型式和它相配合作業(yè)的運(yùn)輸車(chē)輛來(lái)確定。
為了保證裝于運(yùn)輸車(chē)輛中的物料在運(yùn)輸過(guò)程中不撒落地面，要求物料在車(chē)箱中堆高的自然傾角為30°；為了使鏟斗能把物料均勻卸在車(chē)箱里，要求鏟斗卸料時(shí)其斗刃離車(chē)箱壁不小于1/3 B（B為車(chē)箱寬度）。
根據(jù)以上要求，所需最大卸載高度可由參考書(shū)[Ⅰ]P42頁(yè)得：
式中： —運(yùn)輸車(chē)輛車(chē)廂側(cè)壁離地面高度（mm）
B—車(chē)廂寬度
必需的卸載距離S由參考書(shū)[Ⅰ]P42頁(yè)確定：
式中：—根據(jù)安全作業(yè)，卸載時(shí)裝載機(jī)前端與運(yùn)輸
車(chē)之間所保持的必要距離，取
200-400mm
由國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，卸載高度（=45°）不低于2360mm，ZL15裝載機(jī)當(dāng)=45°時(shí)卸載距離不小于750mm。參考同類機(jī)型：本機(jī)選取最大卸載高度=2360mm，最大卸載高度時(shí)的卸載距離為=750mm
2.3 裝載機(jī)底盤(pán)部件型式設(shè)計(jì)
2.3.1行走裝置的選擇
ZL15裝載機(jī)為ZL系列，選用輪式行走系。
裝載機(jī)行走裝置應(yīng)根據(jù)它的作業(yè)條件與對(duì)象、作業(yè)效率與成本以及駕駛員的工作條件等因素來(lái)選型。行走裝置可分為輪式和履帶式兩種。
輪式裝載機(jī)自重輕，行走速度快，機(jī)動(dòng)性好，作業(yè)循環(huán)時(shí)間短，作業(yè)效率高，能擔(dān)負(fù)中等距離（＜1000m）的運(yùn)輸，成本低于履帶式。轉(zhuǎn)移工地時(shí)靠自身運(yùn)動(dòng)，不損傷路面，轉(zhuǎn)移迅速。其修理費(fèi)用低且修理方便，使機(jī)器停工時(shí)間短。
輪式裝載機(jī)在碎石、硬路面作業(yè)時(shí)，因輪胎有緩沖作用，對(duì)機(jī)器的沖擊震動(dòng)小，延長(zhǎng)機(jī)器壽命，減輕駕駛員疲勞，隨著輪胎性能的進(jìn)一步改善，有可能進(jìn)一步向大型發(fā)展。履帶式在這種作業(yè)條件下工作時(shí)，機(jī)械震動(dòng)大，履帶磨損快，而且機(jī)器受震動(dòng)后，緊固件易松動(dòng)，駕駛員易疲勞。
輪式裝載機(jī)接地比壓和整機(jī)重心較高，通過(guò)性和穩(wěn)定性較差，不適宜在松軟土質(zhì)和坡道地區(qū)作業(yè)。履帶式則在松軟土質(zhì)上附著性能好，重心底，穩(wěn)定性好，特別適宜在潮濕、松軟路面、工作量集中、不需經(jīng)常轉(zhuǎn)移和地形復(fù)雜地區(qū)作業(yè)。
綜上所述及裝載機(jī)的作業(yè)特點(diǎn)，輪式裝載機(jī)具有較明顯的優(yōu)點(diǎn)，因而得到廣泛的應(yīng)用。所以本設(shè)計(jì)選用輪式行走裝置。
2.3.2傳動(dòng)形式的選擇
裝載機(jī)所采用的傳動(dòng)系統(tǒng)基本上有四種形式：機(jī)械傳動(dòng)、液力機(jī)械傳動(dòng)、靜壓傳動(dòng)和電動(dòng)輪裝載機(jī)。
本機(jī)采用液力機(jī)械傳動(dòng)，此傳動(dòng)系具有以下優(yōu)點(diǎn)：
1.在保持一定插入力的同時(shí)，舉升動(dòng)臂或轉(zhuǎn)動(dòng)鏟斗，以減少鏟掘阻力，縮短作業(yè)循環(huán)時(shí)間。
2.可隨外載荷變化而自動(dòng)調(diào)整車(chē)速，因而可減少變速箱檔位，簡(jiǎn)化變速箱結(jié)構(gòu)和操作。
3.裝載機(jī)在作業(yè)時(shí)換檔次數(shù)較多，液力機(jī)械傳動(dòng)因一般均配以動(dòng)力換檔變速箱，可在不停車(chē)情況下?lián)Q檔，操作輕便，動(dòng)力換檔時(shí)間短，生產(chǎn)率高。
4.由于裝載機(jī)所用變矩器的可透性小，當(dāng)運(yùn)行阻力變化時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速變化很小，因而當(dāng)外阻力大迫使車(chē)速降低時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)仍能保持較高轉(zhuǎn)速，則作業(yè)油泵流量不變，工作裝置作業(yè)速度不受影響。
5.變矩器能吸收作業(yè)時(shí)傳給傳動(dòng)系的沖擊，根據(jù)試驗(yàn)，其應(yīng)力峰值可比機(jī)械式降低四倍以上，故可延長(zhǎng)零件壽命。
6.不會(huì)因外阻力過(guò)大而熄火。
2.3.3傳動(dòng)系部件的選擇
1.變矩器型式和有效直徑的確定：
1）選型
裝載機(jī)作業(yè)時(shí)牽引力和車(chē)速的變化范圍大、并且變化急劇、頻繁。工作條件苛刻，因而對(duì)變矩器有下列要求：
(1)要求所選用的變矩器應(yīng)具有變換系數(shù)B
式中： —最大變矩系數(shù)；
—變矩器最大效率所對(duì)應(yīng)的傳動(dòng)比，應(yīng)
盡可能大。
(2)最高效率要高，高效范圍要寬。高效范圍一般用的速比幅度來(lái)衡量，即：且時(shí)，說(shuō)明高效區(qū)范圍寬，可以使用。
(3)要求變矩器在低、中速比范圍內(nèi)穿透性要小，則當(dāng)運(yùn)行阻力增大，迫使車(chē)速降低時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速降低不多，以保證液壓泵功率和作業(yè)速度，推薦穿透系數(shù)小于1.3。但在高速比時(shí)正穿透性應(yīng)很大，使泵輪吸收較小功率。則當(dāng)變速箱掛空檔時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)功率不會(huì)被變矩器本身無(wú)益的損耗掉。
裝載機(jī)用變矩器要求在低速比區(qū)域有一定的負(fù)透性，使在鏟裝物料接近結(jié)速時(shí)，變矩器吸收功率減小，及時(shí)把部分功率讓給作業(yè)液壓泵，減少發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的下降，提高發(fā)動(dòng)機(jī)功率的利用。
此外，還要求其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可靠和便于制造，上述這些要求往往是矛盾的，無(wú)法同時(shí)滿足，因而需綜合比較各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行選型。
單級(jí)單向渦輪變矩器使用較廣，因其效率較高（一般90%以上），在中低速區(qū)有不大的可透性，而在高速區(qū)則正透性很大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，因而工作壽命較長(zhǎng)。
雙渦輪變矩器可提高變矩系數(shù)，擴(kuò)大高效區(qū)，它的兩個(gè)渦輪可隨外載荷的變化而自動(dòng)換檔，因而可簡(jiǎn)化變速箱的結(jié)構(gòu)和操作，改善作業(yè)性能。但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，最高效率低（僅80%左右）。
綜上所述并參考同類產(chǎn)品，本機(jī)選3元件單級(jí)單相向心渦輪變矩器：YJ1型。
2）確定變矩器的有效直徑：
通常采用合理的選擇變矩器有效作用直徑的方法來(lái)確定發(fā)動(dòng)機(jī)與變矩器的共同工作區(qū)域，即稱之為匹配。
一般認(rèn)為：裝載機(jī)用發(fā)動(dòng)機(jī)扣除20-40%功率與變矩器較合適。根據(jù)本機(jī)特點(diǎn)及發(fā)動(dòng)機(jī)特性、變矩器特性，我們選擇70%的發(fā)動(dòng)機(jī)功率與變矩器匹配。由以下計(jì)算變矩器的有效直徑：
式中： —輸入變矩器的發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩值
—相應(yīng)于變矩器最高效率工況的泵輪力
矩系數(shù)
—相應(yīng)于值得發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（rps）
—液體重（）
由參考圖八：柴油機(jī)和變矩器的外特性曲線得：
將以上數(shù)值代入公式，得D=259.2mm
選變矩器的有效直徑為D=265mm，即變矩器規(guī)格為YJ1—265型。
2、變速箱、主傳動(dòng)、輪邊減速和驅(qū)動(dòng)方式的選擇
1）變速箱型式的選擇
變速箱有人力換檔和動(dòng)力換檔兩種，前者結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)效率較高，但由于操縱繁重，換檔時(shí)需切斷動(dòng)力而費(fèi)時(shí)，不適合裝載機(jī)頻繁、快速換檔的要求。
裝有液力變矩器的裝載機(jī)一般均采用動(dòng)力換檔變速箱，這種變速箱有兩種結(jié)構(gòu)型式：定軸式和行星式齒輪變速箱，兩者的比較如表所示：
定軸式與行星式齒輪變速箱的比較
比較項(xiàng)目
定軸式
行星式
結(jié)構(gòu)與加工效率
簡(jiǎn)單，零件加工精度要求一般，合齒數(shù)越多效率越低
復(fù)雜，零件加工精度要求較高，傳動(dòng)效率可以比較高
外形尺寸和
重量
齒輪模數(shù)較大，重量較大，變速箱橫向尺寸較大
受力分散，齒輪模數(shù)可減小，重量略輕，結(jié)構(gòu)緊湊可用較小尺寸得到較大傳動(dòng)比，軸向尺寸較大，檔位多
扭矩容量
換檔用摩擦片直徑小，片數(shù)多，受結(jié)構(gòu)和通用性限制，扭矩容量增加困難大
采用較大直徑的摩擦片作為換檔離合器，所需片數(shù)少，扭矩容易做大
工作可靠性
回轉(zhuǎn)油缸多，離合器油壓受離心力影響，操縱油路需經(jīng)旋轉(zhuǎn)密封，易發(fā)生故障
采用制動(dòng)器，不產(chǎn)生離心力，也無(wú)需旋轉(zhuǎn)密封，工作可靠
件數(shù)和通用程度、維修、成本
零件數(shù)多，通用零件較多，方便；便于檢查；價(jià)格較低
齒輪軸類多，隨檔位增加，零件相對(duì)減少；拆卸不便；造價(jià)較高
由上述比較可見(jiàn)，兩變速箱各有所長(zhǎng)，故在裝載機(jī)上均可采用。定軸式由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本較低，維修方便，便于總體布置，在小型裝載機(jī)上采用較多。根據(jù)本機(jī)特點(diǎn)，我們選用定軸式動(dòng)力換檔變速箱。
2）主傳動(dòng)、輪邊減速和驅(qū)動(dòng)方式的選擇
由于裝載機(jī)的作業(yè)速度比較低，所以驅(qū)動(dòng)橋的減速比一般車(chē)輛大的多。要實(shí)現(xiàn)這么大的減速比，即使采用雙級(jí)主傳動(dòng)減速也還是相當(dāng)困難的。因此，為滿足裝載機(jī)低速作業(yè)要求和減小主傳動(dòng)的被動(dòng)齒輪、差速器和半軸所傳遞的扭距，目前都采用單機(jī)主傳動(dòng)和行星輪邊減速裝置（本機(jī)也采用這種方式）。行星輪邊減速可用較小結(jié)構(gòu)尺寸得到較大傳動(dòng)比同時(shí)可將整個(gè)輪邊減速裝置放在輪轂內(nèi)，便于整機(jī)布置。輪邊減速裝置減速比在結(jié)構(gòu)尺寸允許的情況下，應(yīng)盡量取大些，這樣可使主傳動(dòng)齒輪、差速器及半軸尺寸減少，結(jié)構(gòu)緊湊，增大離地間隙，提高裝載機(jī)的通過(guò)率。
輪式裝載機(jī)多采用雙橋驅(qū)動(dòng)，以利用整機(jī)重量作為附著重量，使?fàn)恳Φ玫匠浞职l(fā)揮，但當(dāng)裝載機(jī)需轉(zhuǎn)移工地，在路面作長(zhǎng)距離行駛時(shí)，在傳動(dòng)系內(nèi)部將產(chǎn)生循環(huán)功率，加速輪胎磨損，為此一般變速箱內(nèi)裝有脫橋機(jī)構(gòu)，以使裝載機(jī)在好路面行駛時(shí)實(shí)現(xiàn)單橋驅(qū)動(dòng)。對(duì)于采用低壓輪胎、經(jīng)常在不好路面工作，而較少移動(dòng)、做長(zhǎng)距離行駛的裝載機(jī)，可不設(shè)脫橋機(jī)構(gòu)。本機(jī)不設(shè)脫橋機(jī)構(gòu)。
本機(jī)采用單級(jí)主傳動(dòng)，一級(jí)行星輪邊減速和雙橋驅(qū)動(dòng)方式。
2.3.4轉(zhuǎn)向方式的選擇
本機(jī)為系列產(chǎn)品，參照同類產(chǎn)品，選用鉸接式轉(zhuǎn)向方式，全液壓轉(zhuǎn)向操縱。該方式有以下優(yōu)點(diǎn)：
1.無(wú)需相對(duì)車(chē)身偏轉(zhuǎn)，可采用大尺寸。寬基面低壓胎以發(fā)揮更大的牽引力。
2.轉(zhuǎn)向半徑小，可得到小于自身機(jī)長(zhǎng)的轉(zhuǎn)向半徑，機(jī)動(dòng)性好，較少了裝載機(jī)調(diào)車(chē)行駛的路程。
3.在保證轉(zhuǎn)向半徑小的前提下，軸距可做得較長(zhǎng)，在作裝載機(jī)牽引力工作時(shí)，容易保持前后橋上重量的合理分配，保證較好的縱向穩(wěn)定性。行車(chē)時(shí)縱向顛簸小，減少駕駛員的疲勞。
4.整車(chē)可左右擺動(dòng)實(shí)現(xiàn)“蠕動(dòng)”式爬行，增強(qiáng)車(chē)輛通過(guò)沼澤地和泥濘地區(qū)的能力，并能在非常狹窄的地方通過(guò)。在機(jī)器停車(chē)情況下，鏟斗能隨前車(chē)一起左右擺動(dòng)，實(shí)現(xiàn)原地對(duì)車(chē)。
5.前后橋零件基本通用，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，簡(jiǎn)化制造工藝，低成本。
其缺點(diǎn)是：軸距較長(zhǎng)，使整車(chē)縱向通過(guò)半徑增大，橫向穩(wěn)定性差；轉(zhuǎn)向時(shí)前后車(chē)架需要相對(duì)運(yùn)動(dòng)，所以慣性大，容易震動(dòng)，對(duì)液壓轉(zhuǎn)向系統(tǒng)有較高要求。
2.3.5制動(dòng)系選擇
制動(dòng)系統(tǒng)包括三部分：行走制動(dòng)，停車(chē)制動(dòng)及緊急制動(dòng)器。
行車(chē)制動(dòng)器用于車(chē)輛在行駛中減速，一般由腳踏板控制，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)采用加力機(jī)構(gòu)，大中型采用氣推油助力裝置，現(xiàn)代裝載機(jī)多采用雙管路系統(tǒng)。
停車(chē)制動(dòng)器用于裝載機(jī)在坡道上停歇制動(dòng)，一般裝在變速箱輸出軸上，具有手操縱機(jī)械傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)。
緊急制動(dòng)器用于停車(chē)系統(tǒng)失效，緊急制動(dòng)，有獨(dú)立驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，在中小型裝載機(jī)上與停車(chē)制動(dòng)器合二為一。
裝載機(jī)制動(dòng)頻繁，制動(dòng)強(qiáng)度較高，作業(yè)條件惡劣，因而對(duì)制動(dòng)器要求除制動(dòng)效能、效率等問(wèn)題，還有如下要求：
⑴在附有泥水等惡劣使用條件下，應(yīng)保證有較穩(wěn)定的制動(dòng)性能。
⑵為適應(yīng)頻繁制動(dòng)和確保下坡連續(xù)制動(dòng)的安全，制動(dòng)器散熱要快。
⑶壽命要長(zhǎng)，便于調(diào)整與維修。
現(xiàn)代中小型輪式裝載機(jī)多采用鉗盤(pán)式制動(dòng)器，本機(jī)也采用鉗盤(pán)式制動(dòng)器，它與蹄式制動(dòng)器相比有如下優(yōu)點(diǎn)：
⑴制動(dòng)性能穩(wěn)定，具有良好的沾水復(fù)原性，即不會(huì)因沾有泥水而導(dǎo)致之動(dòng)力矩下降。制動(dòng)圓盤(pán)外露于空間，并隨車(chē)輪旋轉(zhuǎn)，有自動(dòng)清除濘水作用，容易干燥。
⑵耐熱衰減性能好，不會(huì)因摩擦生熱使摩擦系數(shù)減小，而導(dǎo)致之動(dòng)力矩的明顯下降。其散熱條件好。
⑶制動(dòng)器無(wú)增力作用，指動(dòng)力矩增長(zhǎng)平穩(wěn)。
⑷摩擦圓盤(pán)的磨損均勻，壽命比蹄式制動(dòng)器長(zhǎng)2-3倍。
⑸維修方便，摩擦片磨損后可自動(dòng)調(diào)整間隙。更換摩擦片方便，不需拆卸輪胎和輪邊減速傳動(dòng)裝置，可減少機(jī)器停工時(shí)間。
設(shè)計(jì)項(xiàng)目
計(jì)算與說(shuō)明
結(jié)果
牽引計(jì)算
柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入特性
柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸出特性
Ⅰ檔總傳動(dòng)比iI的確定
確定最高檔位的傳動(dòng)比
計(jì)算最少檔位數(shù)
確定中間傳動(dòng)比
運(yùn)輸工況牽引特性曲線
求各檔的最高車(chē)速
爬坡能力分析
第3章 牽引計(jì)算
為了檢測(cè)總體設(shè)計(jì)所確定裝載機(jī)的牽引性能，并審核其技術(shù)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)，我們需要做牽引計(jì)算。
3.1 柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入與輸出特性曲線
研究變矩器與內(nèi)燃機(jī)聯(lián)合工作的目的在與檢查此變矩器結(jié)構(gòu)形式及有效直徑的選擇是否合適；如何配合才能使整機(jī)獲得良好的性能。
在作柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入輸出特性曲線時(shí)，首先應(yīng)對(duì)變矩器有所了解。
變矩器與發(fā)動(dòng)機(jī)聯(lián)合工作的性能與二者之間的連接方式有關(guān)，此種連接方式從原則可以分為單流式和雙流差速液力機(jī)械式兩種。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)傳給驅(qū)動(dòng)輪的功率全部通過(guò)液力變矩器時(shí)，稱為單流式；當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)傳給驅(qū)動(dòng)輪的功率分別有機(jī)械和液力兩條并聯(lián)的路線傳遞時(shí)，稱之為雙流差速液力機(jī)械式，按傳動(dòng)系的形式來(lái)分類，則可稱其為液力—機(jī)械的并聯(lián)復(fù)合傳動(dòng)。
本機(jī)選用雙流差速液力機(jī)械傳動(dòng)，即液力—機(jī)械的并聯(lián)復(fù)合傳動(dòng)。發(fā)動(dòng)機(jī)分出的部分功率來(lái)驅(qū)動(dòng)機(jī)械的輔助裝置和輸出軸，因此，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)的調(diào)速持續(xù)性轉(zhuǎn)換到泵輪軸上，需以發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩和功率扣除輔助裝置和工作油泵消耗的那部分。
同一類型幾何相似的液力變矩器在尺寸不同的情況下有相同的λB和λr變化規(guī)律，它們能夠最本質(zhì)的反應(yīng)某系列的變矩器性能，一般稱它為液力變矩器的原始特性，由它可以派生出兩個(gè)表示變矩器性能的重要無(wú)因此特性，即變矩器系數(shù)k=f4(ITB)和效率η=f4(Itb)。所謂無(wú)因次特性系數(shù)表示再循環(huán)圓內(nèi)具有完全相似的穩(wěn)定流動(dòng)現(xiàn)象的若干變矩器共同特性的函數(shù)曲線。
常用的方法是給出該種液力變矩器的“無(wú)因次”特性。
λB=f4（ITB） λr=f2(λr)
k=f3(ITB) η=f4(ITB)
前兩式是原始的，后兩式是派生的。實(shí)際上只應(yīng)用了λB，k，η這三條曲線。第一條曲線表示變矩器的透穿性，第二條曲線表示變矩器的變矩性，第三條曲線表示的是液力變矩器的經(jīng)濟(jì)性。有了無(wú)因次特性后，就可以獲得同類型的任何尺寸的相似液力變矩器的外特性。
3.1.1柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入特性
聯(lián)合工作的輸出特性曲線包括：
Me=f(ne)
MB=f(nB)
C=λ×γ×D5
在某一傳動(dòng)比下，λ，D，γ為常數(shù)，則MB=C×nB2
輸入特性曲線指動(dòng)力輸入軸（泵輪軸）的扭矩與它的速度n之間的關(guān)系。MB=λBγnB2D5。根據(jù)已選定柴油機(jī)和變矩器的特性曲線作出變矩器與發(fā)動(dòng)機(jī)聯(lián)合工作的輸出特性曲線。
根據(jù)裝載機(jī)的作業(yè)特點(diǎn)，一般用發(fā)動(dòng)機(jī)扣除20～40%的功率與變矩器相匹配較為合適。因此根據(jù)本機(jī)具體作業(yè)情況扣除發(fā)動(dòng)機(jī)功率的30%。參考圖八：495A-23柴油機(jī)的外特性曲線，即：
其數(shù)據(jù)見(jiàn)表3-1，作發(fā)動(dòng)機(jī)凈扭矩及凈功率的特性曲線，
如圖3-1
表3-1發(fā)動(dòng)機(jī)凈扭矩及凈功率數(shù)據(jù)
N(rpm)
Me(N.m)
Mej(N.m)
Ne(馬力)
Nej(馬力)
1100
176
123.2
28
19.6
1200
183
128.1
32
22.4
1300
189
132.3
34.5
24.15
1400
193
135.1
38
26.6
1500
196
137.2
41
28.7
1600
198
138.6
44
30.8
1700
199
139.3
47
32.9
1800
198
138.6
49
34.3
1900
196
137.2
52
36.4
2000
193
135.1
54
37.8
2100
188
131.6
55
38.5
2200
181
126.7
56
39.2
3.1.2液力變矩器與發(fā)動(dòng)機(jī)聯(lián)合工作輸出特性曲線
根據(jù)圖八-液力變矩器外特性曲線，找出各點(diǎn)對(duì)應(yīng)的值，見(jiàn)表3-2.
表3-2變矩器外特性曲線數(shù)據(jù)
i
η
k
λ×10-6
γ
0.1
0.285
2.8
2.36
8720N/m3
0.2
0.5
2.5
2.38
0.3
0.64
2.2
2.39
0.4
0.75
1.84
2.40
0.5
0.79
1.6
2.41
0.6
0.82
1.43
2.33
0.7
0.83
1.21
2.23
0.8
0.75
0.95
1.97
0.9
0.65
0.72
1.5
1.0
0.47
0.45
0.73
計(jì)算M1=λBγnB2D5 的具體值，見(jiàn)表3-3：
通過(guò)表3-3作變矩器與柴油機(jī)聯(lián)合工作的輸入特性曲線，見(jiàn)圖3-2：
表3-3聯(lián)合工作輸入特性曲線的計(jì)算值
轉(zhuǎn)速
參數(shù)
1600
1700
1800
2000
2200
2400
I
×10-6
0.1
2.36
0.28
6.88
7.77
8.71
10.76
13.02
15.49
0.2
2.38
0.5
6.94
7.84
8.79
10.85
13.13
15.62
0.3
2.39
0.64
6.97
7.87
8.82
10.89
13.18
15.69
0.4
2.40
0.75
7.0
7.90
8.86
10.94
13.23
15.75
0.5
2.41
0.79
7.03
7.94
8.90
10.98
13.29
15.82
0.6
2.33
0.82
6.80
7.67
8.60
10.62
12.85
15.29
0.7
2.23
0.83
6.51
7.34
8.23
10.17
12.30
14.64
0.8
1.97
0.75
5.75
6.49
7.27
8.98
10.87
12.93
0.9
1.5
0.65
4.38
4.94
5.54
6.84
8.27
9.85
1.00
0.73
0.47
2.13
2.40
2.70
3.33
4.03
4.79
3.1.3 柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸出特性
發(fā)動(dòng)機(jī)與變矩器共同工作的輸出特性，完全反應(yīng)了復(fù)合運(yùn)動(dòng)裝置的動(dòng)力性和燃料的經(jīng)濟(jì)性，因此它成為評(píng)價(jià)液力傳動(dòng)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的基礎(chǔ)；同時(shí)，對(duì)配備液力傳動(dòng)的機(jī)械來(lái)說(shuō)，又是進(jìn)行機(jī)器牽引性能計(jì)算的原始依據(jù)。
由圖3-2，柴油機(jī)與變矩器聯(lián)合工作的輸入特性曲線上負(fù)荷拋物線來(lái)與換算到泵輪軸上的發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩曲線的交點(diǎn)，找到一對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)與變矩器共同工作點(diǎn)的參數(shù)坐標(biāo)值（，），在根據(jù)參考書(shū)[Ⅴ]上冊(cè)P130公式，，，推算出，，的值。
將以上計(jì)算結(jié)果列入下表（表3-4）：
表3-4聯(lián)合工作輸出特性曲線的參數(shù)計(jì)算值
項(xiàng)
i 目
k
η
M1
n
M2
n2
N2
0.1
2.8
0.28
12.75
2185
35.7
218.5
10.9
0.2
2.5
0.5
12.8
2175
32
435
19.4
0.3
2.2
0.64
12.82
2170
28.2
889.7
35.0
0.4
1.84
0.75
12.85
2165
23.6
1125.8
37.1
0.5
1.6
0.79
12.9
2160
20.6
1382.4
39.8
0.6
1.43
0.82
12.7
2195
18.2
1646.3
41.8
0.7
1.21
0.83
12.3
2205
14.9
1764
36.7
0.8
0.95
0.75
11.2
2230
10.6
2007
29.7
0.9
0.72
0.65
8.7
2265
6.3
2151.8
18.9
1.00
0.45
0.47
4.5
2340
2
2340
6.5
由表3-4所得數(shù)據(jù)作曲線n2—η, n2—M2, n2—N2,即得部分功率匹配的聯(lián)合工作曲線，如圖3-3所示：
對(duì)輸出特性曲線進(jìn)行分析，可得到聯(lián)合工作特性與最佳工況的偏離情況：
1.起步工況：希望起步時(shí)，聯(lián)合工況所能發(fā)出的扭矩MEMAX,即it0時(shí)MT0=39.84公斤牛，從圖上可以得出MT0=MT0=39.84公斤牛，即起步性能好。
2.變矩器的最高效率點(diǎn)與發(fā)動(dòng)機(jī)傳給變矩器的最大功率點(diǎn)接近，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率利用率好。
3.最高效率點(diǎn)左邊曲線到右邊曲線變化緩慢，因此希望變矩器工作在最高效率的左邊。此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)聯(lián)合工作輸出的功率曲線也是左邊比右邊變化緩慢。因此，聯(lián)合工作輸出曲線基本上理想，其動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性都較好。
3.2 確定檔位及各檔傳動(dòng)比
3.2.1Ⅰ檔總傳動(dòng)比iI的確定
由于變矩器有一定的可透性，變矩器的最大效率工況不一定能和柴油機(jī)傳給變矩器的最大工況完全一致，因此變矩器最大效率時(shí)，渦輪轉(zhuǎn)速nTη和變矩器最大效率時(shí)的轉(zhuǎn)速nTN可能有一些不同，確定Ⅰ檔總傳動(dòng)比iI時(shí)，由發(fā)動(dòng)機(jī)和液力變矩器聯(lián)合工作輸出特性曲線得，變矩器最大輸出功率NTN=31.98H，對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速為。
由參考書(shū)[Ⅳ]P158:
=0.377rkneH/
=0.377rknTN/ (3-2-1)
式中： —驅(qū)動(dòng)輪的動(dòng)力半徑；
=r0-Δb (見(jiàn)[Ⅳ] P111)
r0—輪胎的自由半徑：r0=1.090/2=0.545m
Δ—系數(shù)， 對(duì)鏟土運(yùn)輸機(jī)械用的低壓輪胎，在松軟土壤上 Δ=0.08～0.10，在密實(shí)土壤中Δ=0.12～0.15 。據(jù)本機(jī)作業(yè)特點(diǎn)，取Δ=0.135
b—輪胎斷面寬度；取b=0.290m
∴ =r0-Δb=
—變矩器最大輸出功率時(shí)的轉(zhuǎn)（rpm）
—Ⅰ擋轉(zhuǎn)速；根據(jù)[Ⅱ]P78推薦值，裝載機(jī)Ⅰ檔速度取3～5km/h,超過(guò)以上速度，駕駛員來(lái)不及操作，反而延長(zhǎng)鏟斗的裝滿時(shí)間，增加駕駛員的疲勞，降低生產(chǎn)率。由此，取VTI=5km/h
由式（3-2-1），得iI=
3.2.2確定最高檔位的傳動(dòng)比（運(yùn)輸工況）
裝載機(jī)的最高檔位一般用來(lái)轉(zhuǎn)移場(chǎng)地時(shí)使用，為提高生產(chǎn)率，應(yīng)盡量提高其最高車(chē)速以節(jié)約時(shí)間，同時(shí)，裝載機(jī)的車(chē)架為非剛性懸掛，車(chē)速不能太高，最高車(chē)速受到一定的限制。
根據(jù)現(xiàn)在裝載機(jī)的一般要求，并參考同類進(jìn)行，初選最高車(chē)速為30Km/h。
由選定的最高車(chē)速VTmax，根據(jù)下式可求出最高行駛速度時(shí)所消耗的功率NT′：
NT′=PKmin×VTmax/(3.6×ηm)
式中：PKmin— 在VTmax時(shí)的牽引力:
PKmin=Gf+kFvT2/3.62
G— 整機(jī)重量，G=4500Kg=45.0KN
f— 平均切線滾動(dòng)阻力系數(shù)，f=0.02;
K— 流線型系數(shù)(),一般取0.0006～0.0007。本機(jī)取K=0.00065。
VT— 行駛速度，取VT =28Km/h
F— 機(jī)械迎風(fēng)面積：F=B×H,B為輪距，H為車(chē)高，參考同類機(jī)型選B=2.6m,H=1.4m；
F=B×H=。
ηm— 液力變矩器機(jī)械傳動(dòng)的總效率，ηm= 0.6～0.75。這里選0