中英文文獻(xiàn)翻譯-采煤機(jī)滾筒的裝載性能參數(shù)分析

中英文文獻(xiàn)翻譯-采煤機(jī)滾筒的裝載性能參數(shù)分析,中英文,文獻(xiàn),翻譯,采煤,滾筒,裝載,性能參數(shù),分析 采煤機(jī)滾筒的裝載性能參數(shù)分析Liu Songyong , Du Changlong, Zhang Jiajia, Jiang HaoSchool of Mechanical and Electrical Engineering, China University of Mining （3）水平平移導(dǎo)軌;（4）電動(dòng)機(jī)（5）聯(lián)軸器 1＃ （6）減速器 1 ＃ （7）聯(lián)軸器2 ＃ （8）扭矩傳感器（9）聯(lián)軸器 3 ＃ （10）軸承座（11）測(cè)力支架（12）壓力傳感器（13）測(cè)試滾筒（14）煤壁（15）;齒輪齒條（16）垂直平移導(dǎo)軌（17）減速器 2＃ （18）聯(lián)軸器 4 ＃ （19）液壓馬達(dá)。圖 2 滾筒加載過(guò)程。實(shí)驗(yàn)切削條件為：15°，20°或 25° 的螺旋角（ α ），旋轉(zhuǎn)速度（ n）的80，100，或 120轉(zhuǎn)/分鐘;，牽引速度（ V q） 1.5，2.0 或 2.5米/分鐘。煤炭模擬的抗壓強(qiáng)度是 1.97兆帕。通過(guò)使用正交試驗(yàn)法，測(cè)試費(fèi)用和測(cè)試次數(shù)減少，效率的提高。螺旋角，旋轉(zhuǎn)速度，牽引速度的因素分別用 A、B、C 表示，每個(gè)因子可以有三個(gè)不同的值。合并完成后，實(shí)驗(yàn)計(jì)劃將有 3 3 = 27個(gè)試驗(yàn)，但 9個(gè)試驗(yàn)進(jìn)行正交試驗(yàn)法。這些因素和正交設(shè)計(jì)示于 表 1 和 表 2中。表 1 試驗(yàn)因素和水平。水平 A（ α ） B（ ?） C（ V q）1 15 80 1.52 20 100 2.03 25 120 2.5表 2 正交試驗(yàn)。指數(shù) α （°） N（轉(zhuǎn)/分） V Q （米/分鐘）1 15 80 2.52 15 100 1.53 15 120 2.04 20 80 2.05 20 100 2.56 20 120 1.57 25 80 1.58 25 100 2.09 25 120 2.53。結(jié)果與討論共 9個(gè)試驗(yàn)進(jìn)行了以下 表 2中列出的組合。裝載量和切削功率用來(lái)測(cè)定不同的螺旋角度和不同的運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)，得到 表 3所示的結(jié)果。表 3 測(cè)試結(jié)果。指數(shù)α （°） N（轉(zhuǎn)/分） V Q （米/分鐘） H（％）P（千瓦）1 15 80 2.5 30.56 10.862 15 100 1.5 40.15 8.133 15 120 2.0 37.22 7.364 20 80 2.0 56.89 9.145 20 100 2.5 54.63 10.836 20 120 1.5 45.39 7.267 25 80 1.5 35.11 7.428 25 100 2.0 48.97 9.689 25 120 2.5 34.81 9.27? 為 水平因素的觀測(cè)值的總和， j和 i由下式給出：發(fā)現(xiàn)通過(guò)極端差分法研究各因素對(duì)結(jié)果的影響。通過(guò)適合的正交試驗(yàn)和差分法用來(lái)確定每個(gè)因素的影響 [17]到 [20] 。其結(jié)果示于 表 4中。表 4 試驗(yàn)結(jié)果分析。指數(shù) A B C 測(cè)試值 平方值1 1 1 3 ? 1 Y 1 22 1 2 1 ? 2 Y 2 23 1 3 2 ? 3 Y 3 24 2 1 2 ? 4 Y 4 25 2 2 3 ? 5 Y 5 26 2 3 1 ? 6 Y 6 27 3 1 1 ? 7 Y 7 28 3 2 2 ? 8 Y 8 29 3 3 3 ? 9 Y 9 2K表1K表 1 A ： ? 1 乙 ： ? 1 ?K表2K表 2 A K 2 乙 K 2 ?K表3K表 K 3 乙 K 3 ?? Wü ü á ü 乙 ü ? PQ Q A Q B Q C表選項(xiàng)每個(gè)反應(yīng)變量的結(jié)果在 表 5中給出。 ki是水平的平均值， R是極端的差異，通過(guò)下式計(jì)算：表 5中。 每個(gè)反應(yīng)變量的結(jié)果。裝載效率（ η ） 切割功率（ P）A B C A B CK表1107.93 122.560 120.650 26.350 27.42 22.81K表2156.91 143.750 143.080 27.230 28.64 26.18K表3118.89 117.420 120.000 26.370 23.89 30.96K表135.98 40.853 40.217 8.780 9.14 7.60K表252.30 47.917 47.693 9.080 9.55 8.73? 3 39.63 39.140 40.000 8.790 7.96 10.32? 16.33 8.777 7.693 0.300 1.59 2.72? 383.730 79.95P 16361.120 710.22W 17055.650 726.43ü 16801.42 16491.730 16476.120 710.390 714.28 721.40Q 440.30 130.610 115.000 0.167 4.057 11.178分析極端值 R可以得出以下的結(jié)論：（1） 根據(jù)正交試驗(yàn)的相關(guān)知識(shí)，分析各因素對(duì)各項(xiàng)性能指標(biāo)的影響可能會(huì)體現(xiàn)的極端差異值。這表明，運(yùn)行參數(shù)對(duì)滾筒載荷性能影響順序?yàn)椋郝菪寝D(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速牽引速度。對(duì)于滾筒切削功率的影響的順序?yàn)椋籂恳俣绒D(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速螺旋角。（2）確定影響級(jí)別應(yīng)注意：較大的 ki值表示更大的裝載效率。第二因子 A的水平高于其它，因?yàn)椋?）。最高的 A2B2C2響應(yīng)時(shí)，得到。這代表了螺旋角為 20°，滾筒轉(zhuǎn)速為 100轉(zhuǎn)/分，以及牽引速度為 2.0米/分鐘。然而，較小的 ki值顯示所需的切削功率較小。A3B3C1 獲得了功耗最低的關(guān)系找到的螺旋角為 25°，滾筒轉(zhuǎn)速為 120轉(zhuǎn)/分，以及牽引速度為 1.5米/分鐘。在這些條件下的切削厚度減小和切割能量消耗增加。這些結(jié)果，可更直觀地繪制為橫坐標(biāo)表示響應(yīng)的因素，縱坐標(biāo)表示裝載效率和切削功率。如圖 3和圖 4。圖 3， 裝載因子水平與效率。圖選項(xiàng)圖 4， 切斷電源與因子水平。圖 3和圖 4顯示裝載效率隨因素的增加先增加后減少。螺旋角對(duì)裝載效率的影響最大。因此，當(dāng)試圖提高裝載性能時(shí)螺旋角度應(yīng)被認(rèn)為是最重要的。隨著螺旋角與滾筒的旋轉(zhuǎn)速度增加，切削功率先增大后減小。然而，切削功率隨著牽引速度增加而單調(diào)增加。牽引速度對(duì)切割功率的影響最大。因此，減少切削功率時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮牽引速度。經(jīng)方差分析決定因素。其結(jié)果示于 表 6中。表 6。 方差分析。偏差 自由度 均方差 F值一 Q A f à乙 Q B F B? Q C F Cê Q ? f é總和 Q T F T表 7和 表 8表明，螺旋角對(duì)裝載效率的影響非常顯著，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)裝載效率的效果同樣明顯。螺旋角對(duì)切削功率的影響是微不足道的，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)切削功率的影響是輕微的。表 7 方差分析：裝載效率。偏差 自由度 均方差 F值 影響偏差 自由度 均方差 F值 影響A 440.30 2 220.15 51.089 很明顯B 130.61 2 65.31 15.153 明顯C 115.00 2 57.50 13.341 明顯Q ? 8.62 8 4.31Q T 694.00表 8。 方差分析：切削功率。偏差 自由度 均方差 F值 影響A 0.1675 2 微不足道B 4.0575 2 0.0838 較明顯C 11.178 2 2.0288 0.2075 明顯Q ? 0.8075 2 5.8888 5.0243Q T 16.2100 8 0.4038 14.58305從 表 5中的偏差的值 QA, QB, 和 QC，其他參數(shù)的計(jì)算如下：式（ 1 ）根據(jù)式（1）和顯著性的標(biāo)準(zhǔn)，裝載效率和切削功率顯著性水平在 表 7和 表 8顯示。表 7和 表 8表明，螺旋角對(duì)裝載效率的效果非常顯著，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)裝載效率的效果明顯。螺旋角對(duì)切削功率的影響是微不足道的，旋轉(zhuǎn)速度對(duì)切削功率的影響輕微，牽引速度對(duì)切削功率的影響明顯。4。結(jié)論（1）在采煤機(jī)滾筒設(shè)計(jì)，可以?xún)?yōu)先考慮提高生產(chǎn)效率，滾筒的旋轉(zhuǎn)速度其次，牽引速度最后考慮。（2）采煤機(jī)因素的使用優(yōu)先級(jí)順序?yàn)椋籂恳俣刃D(zhuǎn)轉(zhuǎn)速螺旋角，對(duì)降低采煤機(jī)截割功率是非常重要的。（3）分析表明：滾筒的旋轉(zhuǎn)速度直接影響了采煤機(jī)的生產(chǎn)效率和切削效率。然而，在地下不能改變滾筒的旋轉(zhuǎn)速度?；诖俗兯贊L筒采煤機(jī)應(yīng)在未來(lái)得到研究。致謝這項(xiàng)工作由中國(guó)國(guó)家自然科學(xué)基金（編號(hào)：51005232）和中國(guó)博士后科學(xué)基金（編號(hào) 20100481176）提供金融支持，在此表示誠(chéng)摯的謝意。參考文獻(xiàn)[1] Mazurkiewicz D. 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Trans NonferrousMet Soc China 2010;20(8):1392–6.采煤機(jī)滾筒的裝載性能參數(shù)分析Liu Songyong , Du Changlong, Zhang Jiajia, Jiang HaoSchool of Mechanical and Electrical Engineering, China University of Mining （3）水平平移導(dǎo)軌;（4）電動(dòng)機(jī)（5）聯(lián)軸器 1＃ （6）減速器 1 ＃ （7）聯(lián)軸器2 ＃ （8）扭矩傳感器（9）聯(lián)軸器 3 ＃ （10）軸承座（11）測(cè)力支架（12）壓力傳感器（13）測(cè)試滾筒（14）煤壁（15）;齒輪齒條（16）垂直平移導(dǎo)軌（17）減速器 2＃ （18）聯(lián)軸器 4 ＃ （19）液壓馬達(dá)。圖 2 滾筒加載過(guò)程。實(shí)驗(yàn)切削條件為：15°，20°或 25° 的螺旋角（ α ），旋轉(zhuǎn)速度（ n）的80，100，或 120轉(zhuǎn)/分鐘;，牽引速度（ V q） 1.5，2.0 或 2.5米/分鐘。煤炭模擬的抗壓強(qiáng)度是 1.97兆帕。通過(guò)使用正交試驗(yàn)法，測(cè)試費(fèi)用和測(cè)試次數(shù)減少，效率的提高。螺旋角，旋轉(zhuǎn)速度，牽引速度的因素分別用 A、B、C 表示，每個(gè)因子可以有三個(gè)不同的值。合并完成后，實(shí)驗(yàn)計(jì)劃將有 3 3 = 27個(gè)試驗(yàn)，但 9個(gè)試驗(yàn)進(jìn)行正交試驗(yàn)法。這些因素和正交設(shè)計(jì)示于 表 1 和 表 2中。表 1 試驗(yàn)因素和水平。水平 A（ α ） B（ ?） C（ V q）1 15 80 1.52 20 100 2.03 25 120 2.5表 2 正交試驗(yàn)。指數(shù) α （°） N（轉(zhuǎn)/分） V Q （米/分鐘）1 15 80 2.52 15 100 1.53 15 120 2.04 20 80 2.05 20 100 2.56 20 120 1.57 25 80 1.58 25 100 2.09 25 120 2.53。結(jié)果與討論共 9個(gè)試驗(yàn)進(jìn)行了以下 表 2中列出的組合。裝載量和切削功率用來(lái)測(cè)定不同的螺旋角度和不同的運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)，得到 表 3所示的結(jié)果。表 3 測(cè)試結(jié)果。指數(shù)α （°） N（轉(zhuǎn)/分） V Q （米/分鐘） H（％）P（千瓦）1 15 80 2.5 30.56 10.862 15 100 1.5 40.15 8.133 15 120 2.0 37.22 7.364 20 80 2.0 56.89 9.145 20 100 2.5 54.63 10.836 20 120 1.5 45.39 7.267 25 80 1.5 35.11 7.428 25 100 2.0 48.97 9.689 25 120 2.5 34.81 9.27? 為 水平因素的觀測(cè)值的總和， j和 i由下式給出：發(fā)現(xiàn)通過(guò)極端差分法研究各因素對(duì)結(jié)果的影響。通過(guò)適合的正交試驗(yàn)和差分法用來(lái)確定每個(gè)因素的影響 [17]到 [20] 。其結(jié)果示于 表 4中。表 4 試驗(yàn)結(jié)果分析。指數(shù) A B C 測(cè)試值 平方值1 1 1 3 ? 1 Y 1 22 1 2 1 ? 2 Y 2 23 1 3 2 ? 3 Y 3 24 2 1 2 ? 4 Y 4 25 2 2 3 ? 5 Y 5 26 2 3 1 ? 6 Y 6 27 3 1 1 ? 7 Y 7 28 3 2 2 ? 8 Y 8 29 3 3 3 ? 9 Y 9 2K表1K表 1 A ： ? 1 乙 ： ? 1 ?K表2K表 2 A K 2 乙 K 2 ?K表3K表 K 3 乙 K 3 ?? Wü ü á ü 乙 ü ? PQ Q A Q B Q C表選項(xiàng)每個(gè)反應(yīng)變量的結(jié)果在 表 5中給出。 ki是水平的平均值， R是極端的差異，通過(guò)下式計(jì)算：表 5中。 每個(gè)反應(yīng)變量的結(jié)果。裝載效率（ η ） 切割功率（ P）A B C A B CK表1107.93 122.560 120.650 26.350 27.42 22.81K表2156.91 143.750 143.080 27.230 28.64 26.18K表3118.89 117.420 120.000 26.370 23.89 30.96K表135.98 40.853 40.217 8.780 9.14 7.60K表252.30 47.917 47.693 9.080 9.55 8.73? 3 39.63 39.140 40.000 8.790 7.96 10.32? 16.33 8.777 7.693 0.300 1.59 2.72? 383.730 79.95P 16361.120 710.22W 17055.650 726.43ü 16801.42 16491.730 16476.120 710.390 714.28 721.40Q 440.30 130.610 115.000 0.167 4.057 11.178分析極端值 R可以得出以下的結(jié)論：（1） 根據(jù)正交試驗(yàn)的相關(guān)知識(shí)，分析各因素對(duì)各項(xiàng)性能指標(biāo)的影響可能會(huì)體現(xiàn)的極端差異值。這表明，運(yùn)行參數(shù)對(duì)滾筒載荷性能影響順序?yàn)椋郝菪寝D(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速牽引速度。對(duì)于滾筒切削功率的影響的順序?yàn)椋籂恳俣绒D(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速螺旋角。（2）確定影響級(jí)別應(yīng)注意：較大的 ki值表示更大的裝載效率。第二因子 A的水平高于其它，因?yàn)椋?）。最高的 A2B2C2響應(yīng)時(shí)，得到。這代表了螺旋角為 20°，滾筒轉(zhuǎn)速為 100轉(zhuǎn)/分，以及牽引速度為 2.0米/分鐘。然而，較小的 ki值顯示所需的切削功率較小。A3B3C1 獲得了功耗最低的關(guān)系找到的螺旋角為 25°，滾筒轉(zhuǎn)速為 120轉(zhuǎn)/分，以及牽引速度為 1.5米/分鐘。在這些條件下的切削厚度減小和切割能量消耗增加。這些結(jié)果，可更直觀地繪制為橫坐標(biāo)表示響應(yīng)的因素，縱坐標(biāo)表示裝載效率和切削功率。如圖 3和圖 4。圖 3， 裝載因子水平與效率。圖選項(xiàng)圖 4， 切斷電源與因子水平。圖 3和圖 4顯示裝載效率隨因素的增加先增加后減少。螺旋角對(duì)裝載效率的影響最大。因此，當(dāng)試圖提高裝載性能時(shí)螺旋角度應(yīng)被認(rèn)為是最重要的。隨著螺旋角與滾筒的旋轉(zhuǎn)速度增加，切削功率先增大后減小。然而，切削功率隨著牽引速度增加而單調(diào)增加。牽引速度對(duì)切割功率的影響最大。因此，減少切削功率時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮牽引速度。經(jīng)方差分析決定因素。其結(jié)果示于 表 6中。表 6。 方差分析。偏差 自由度 均方差 F值一 Q A f à乙 Q B F B? Q C F Cê Q ? f é總和 Q T F T表 7和 表 8表明，螺旋角對(duì)裝載效率的影響非常顯著，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)裝載效率的效果同樣明顯。螺旋角對(duì)切削功率的影響是微不足道的，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)切削功率的影響是輕微的。表 7 方差分析：裝載效率。偏差 自由度 均方差 F值 影響偏差 自由度 均方差 F值 影響A 440.30 2 220.15 51.089 很明顯B 130.61 2 65.31 15.153 明顯C 115.00 2 57.50 13.341 明顯Q ? 8.62 8 4.31Q T 694.00表 8。 方差分析：切削功率。偏差 自由度 均方差 F值 影響A 0.1675 2 微不足道B 4.0575 2 0.0838 較明顯C 11.178 2 2.0288 0.2075 明顯Q ? 0.8075 2 5.8888 5.0243Q T 16.2100 8 0.4038 14.58305從 表 5中的偏差的值 QA, QB, 和 QC，其他參數(shù)的計(jì)算如下：式（ 1 ）根據(jù)式（1）和顯著性的標(biāo)準(zhǔn)，裝載效率和切削功率顯著性水平在 表 7和 表 8顯示。表 7和 表 8表明，螺旋角對(duì)裝載效率的效果非常顯著，旋轉(zhuǎn)速度和牽引速度對(duì)裝載效率的效果明顯。螺旋角對(duì)切削功率的影響是微不足道的，旋轉(zhuǎn)速度對(duì)切削功率的影響輕微，牽引速度對(duì)切削功率的影響明顯。4。結(jié)論（1）在采煤機(jī)滾筒設(shè)計(jì)，可以?xún)?yōu)先考慮提高生產(chǎn)效率，滾筒的旋轉(zhuǎn)速度其次，牽引速度最后考慮。（2）采煤機(jī)因素的使用優(yōu)先級(jí)順序?yàn)椋籂恳俣刃D(zhuǎn)轉(zhuǎn)速螺旋角，對(duì)降低采煤機(jī)截割功率是非常重要的。（3）分析表明：滾筒的旋轉(zhuǎn)速度直接影響了采煤機(jī)的生產(chǎn)效率和切削效率。然而，在地下不能改變滾筒的旋轉(zhuǎn)速度?；诖俗兯贊L筒采煤機(jī)應(yīng)在未來(lái)得到研究。致謝這項(xiàng)工作由中國(guó)國(guó)家自然科學(xué)基金（編號(hào)：51005232）和中國(guó)博士后科學(xué)基金（編號(hào) 20100481176）提供金融支持，在此表示誠(chéng)摯的謝意。參考文獻(xiàn)[1] Mazurkiewicz D. 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