110kv變電站設(shè)計【含CAD圖紙、論文】

資源目錄里展示的全都有，所見即所得。下載后全都有,請放心下載。原稿可自行編輯修改=【QQ：401339828 或11970985 有疑問可加】 畢 業(yè) 設(shè) 計 [論 文] 題目： 110kv變電站設(shè)計 （一次部分） 摘 要 本文首先根據(jù)任務(wù)書上所給負(fù)荷的參數(shù)，從安全，經(jīng)濟及可靠性等方面考慮，確定了110kV，35kV，10kV的主接線方案，通過對負(fù)荷資料的分析進(jìn)行了負(fù)荷的計算，根據(jù)負(fù)荷計算結(jié)果確定了主變壓器臺數(shù)，容量及型號，同時也確定了站用變壓器的容量及型號。并且進(jìn)行了無功功率補償?shù)挠嬎慵盁o功功率補償裝置的選擇，然后，進(jìn)行了短路電流計算，根據(jù)最大持續(xù)工作電流及短路計算的計算結(jié)果，選擇了成套配電裝置并對配電裝置內(nèi)部高壓斷路器、隔離開關(guān)、電流互感器、電壓互感器、母線等主要電氣設(shè)備進(jìn)行了選擇和校驗。之后對變電站的防雷保護進(jìn)行了設(shè)計。從而完成了110kV變電站電氣部分的設(shè)計。 關(guān)鍵詞： 變壓器；主接線；短路電流計算；配電裝置 Abstract Firstly, according to the load on the mission statement of the argument, from the security, economic and reliability considerations, to determine the 110kV, 35kV, 10kV main terminal program to load data through the analysis of the load calculation, according to the load calculation The results identified a number of main transformer, capacity and model, but also to determine the capacity of the station transformers and model. And carried out the calculation of reactive power compensation and reactive power compensation device to select, then, the short-circuit current calculation, based on the maximum continuous operating current and short circuit calculation results, select the voltage power distribution equipment and power distribution unit within the high-voltage circuit breaker, disconnecting switch, current transformer, voltage transformer, bus and other major electrical equipment were selected and verified. After the lightning protection of substations were designed. Thus completing the electrical part of the 110kV substation design. 朗讀 顯示對應(yīng)的拉丁字符的拼音 字典 Key words: transformers；main wiring； short-circuit current calculation；distribution equipment. 目錄 目錄 摘 要………………………………………………………………………………I 引言 …………………………………………………………………………………1 1 電氣主接線設(shè)計………………………………………………………………2 1.1 電氣主接線的基本知識……………………………………………2 1.2 電氣主接線的基本要求……………………………………………2 1.3 電氣主接線的設(shè)計…………………………………………………3 1.3.1 110kv電氣主接線設(shè)計……………………………………………3 1.3.2 35kv電氣主接線設(shè)計……………………………………………5 1.3.3 10kv電氣主接線設(shè)計……………………………………………6 1.4 變電站主接線圖…………………………………………………………6 2 負(fù)荷分析計算及變壓器選擇……………………………………………7 2.1 負(fù)荷分析………………………………………………………………7 2.2 負(fù)荷計算………………………………………………………………7 2.2.1 負(fù)荷計算的目的……………………………………………………7 2.2.2 負(fù)荷計算的方法……………………………………………………8 2.3 主變臺數(shù)、容量和型號的確定…………………………………9 2.3.1 主變臺數(shù)的確定……………………………………………………9 2.3.2 主變?nèi)萘看_定………………………………………………………9 2.3.3 主變相數(shù)選擇………………………………………………………9 2.3.4 主變繞組數(shù)量………………………………………………………9 2.3.5 主變繞組連接方式………………………………………………10 2.3.6 主變壓器型號確定………………………………………………10 2.3.7 變壓器負(fù)荷率及系統(tǒng)運行方式分析………………………12 2.4 站用變臺數(shù)、容量和型號的確定……………………………12 2.4.1 站用變臺數(shù)的確定………………………………………………12 2.4.2 站用變?nèi)萘康拇_定………………………………………………13 2.4.3 站用變型號選擇…………………………………………………13 2.5 出線線路導(dǎo)線型號的選擇………………………………………13 2.5.1 35KV出線側(cè)的導(dǎo)線選擇………………………………………14 2.5.2 10KV出線側(cè)導(dǎo)線選擇…………………………………………15 3 無功功率補償………………………………………………………………16 3.1 無功功率補償?shù)谋匾浴?6 3.2 無功功率補償?shù)姆椒ā?6 3.3 無功功率補償計算………………………………………………17 4 短路電流的計算…………………………………………………………19 4.1 短路電流的危害…………………………………………………19 4.2 短路電流計算的目的……………………………………………19 4.3 短路電流計算方法和步驟……………………………………19 4.4 母線處短路電流計算點的確定………………………………20 4.5 母線處短路電流計算結(jié)果……………………………………21 4.6 35kv出線處短路電流計算結(jié)果……………………………26 4.7 10kv出線處短路電流計算結(jié)果……………………………27 4.8 變壓器零序短路電流計算結(jié)果……………………………28 5 配電裝置選擇及總平面的設(shè)計………………………………………29 5.1 配電裝置的概述…………………………………………………29 5.1.1 各種配電裝置的特點…………………………………………30 5.1.2 成套配電裝置的選擇…………………………………………30 5.1.3 配電裝置的型式選擇…………………………………………31 5.1.4 各電壓等級配電裝置的確定…………………………………31 5.2 配電裝置配置圖……………………………………………………………35 5.3 配電裝置的總平面圖………………………………………………………35 5.4 GIS斷面圖………………………………………………………………35 6 配電裝置內(nèi)部電氣設(shè)備選擇與校驗………………………………36 6.1 電氣設(shè)備選擇原則………………………………………………36 6.1.1 電氣設(shè)備選擇的一般要求……………………………………36 6.1.2電氣設(shè)備選擇的一般原則……………………………………36 6.2斷路器的選擇…………………………………………………37 6.2.1 斷路器形式選擇…………………………………………………37 6.2.2短路熱穩(wěn)定和動穩(wěn)定校驗……………………………………37 6.2.3高壓斷路器的選擇結(jié)果與校驗………………………………37 6.3 高壓隔離開關(guān)的選擇……………………………………………43 6.3.1高壓隔離開關(guān)的選擇結(jié)果與校驗……………………………43 6.4 互感器的選擇………………………………………………………45 6.4.1 電流互感器的選擇……………………………………………45 6.4.2電流互感器的選擇結(jié)果與校驗……………………………46 6.4.3 電壓互感器的選擇……………………………………………50 6.4.4 電壓互感器的選擇結(jié)果……………………………………50 6.5 母線的選擇…………………………………………………………52 6.6 避雷器的選擇…………………………………………………53 7 防雷保護的設(shè)計…………………………………………………………56 結(jié)論 參考文獻(xiàn) 致謝 附錄A 110kv變電站主接線圖 附錄B 110kv變電站配置圖 V 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 引言 附錄C 110kv變電站平面圖 附錄D 110kvGIS斷面圖 引 言 電力工業(yè)是能源工業(yè)、基礎(chǔ)工業(yè)，在國家建設(shè)和國民經(jīng)濟發(fā)展中占據(jù)十分重要的地位，是實現(xiàn)國家現(xiàn)代化的戰(zhàn)略重點。電能是發(fā)展國民經(jīng)濟的基礎(chǔ)，是一種無形的、不能大能量儲存的二次能源。電能的發(fā)、變、輸、配和用電，幾乎是在同一瞬間完成的，須隨時保持功率平衡，要滿足國民經(jīng)濟發(fā)展的要求，電力工業(yè)必須超前發(fā)展，這是世界電力工業(yè)發(fā)展的規(guī)律，因此，做好電力規(guī)劃、加強電網(wǎng)建設(shè)尤為重要。 我國具有極其豐富的能源，這些優(yōu)越的自然條件為我國電力工業(yè)的發(fā)展提供了良好的物質(zhì)基礎(chǔ)。但是，舊中國的電力工業(yè)落后，無法將其利用，不過，新中國成立以后電力工業(yè)有了很大的發(fā)展，尤其是1978年以后，改革開放、發(fā)展國民經(jīng)濟的正確決策和綜合國力的提高，使電力工業(yè)取得了突飛猛進(jìn)、舉世矚目的輝煌成就。 但是，隨著近年來我國國民經(jīng)濟的高速發(fā)展與人民生活用電的急劇增長，電力工業(yè)的發(fā)展仍不能滿足整個社會發(fā)展的需要，另外，由于我國人口眾多，由此在按人口平均用電方面，迄今不僅仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于一些發(fā)達(dá)國家，即使在發(fā)展中國家中，也只處于中等水平，尚不及全世界平均人口用電量的一半，這些都是目前電力行業(yè)所面臨的問題，因次，為國民經(jīng)濟部門和人民生活供給充足、可靠、優(yōu)質(zhì)、廉價的電能，是電力系統(tǒng)的基本任務(wù)。節(jié)能減排，“一特四大”實現(xiàn)高度自動化，西電東送，南北互供，發(fā)展聯(lián)合電力系統(tǒng)，是我國電力工業(yè)的發(fā)展方向，也是一項全局性的龐大系統(tǒng)工程。 要想實現(xiàn)這一目標(biāo)，必須加強電力系統(tǒng)的現(xiàn)代化建設(shè)。然而變電站是電力系統(tǒng)中不可缺少的重要環(huán)節(jié)，擔(dān)負(fù)著電能的轉(zhuǎn)換和電能重新分配的繁重任務(wù)，對電網(wǎng)的安全和經(jīng)濟運行起著舉足輕重的作用。因此變電站一次側(cè)的設(shè)計要滿足安全性，可靠性，穩(wěn)定性，設(shè)計時應(yīng)考慮主接線的形式，根據(jù)負(fù)荷運行情況和環(huán)境因素合理的選擇變電所的位置和變壓器的型號，這些因素都會影響變電站電能的轉(zhuǎn)換效率和電能的重新分配速度，因此變電站的研究對現(xiàn)代電力行業(yè)的發(fā)展有著很大的意義。 展望未來，我們堅信，在新世紀(jì)中，中國的電力工業(yè)必將持續(xù)、高速地發(fā)展，取得更加輝煌的成就。 1 1 電氣主接線設(shè)計 1.1 電氣主接線的基本知識 電氣主接線是發(fā)電廠和變電站電氣設(shè)計的首要部分，也是構(gòu)成電力系統(tǒng)的主要環(huán)節(jié)。 主接線是指由各種開關(guān)電器、電力變壓器、母線、電力電纜或?qū)Ь€、移相電容器、避雷器等電氣設(shè)備依一定的次序相連接的接受和分配電能的電路。而用規(guī)定的電氣設(shè)備圖形符號和文字符號并按照工作順序排列，詳細(xì)地表示電氣設(shè)備或成套裝置的全部基本組成和連接關(guān)系的單線接線圖，稱為主接線電路圖。 主接線可分為有母線接線和無母線接線兩類。有母線接線分為單母線接線和雙母線接線；無母線接線分為單元式接線、橋式接線和多角形接線。 主接線的選擇直接影響到電力系統(tǒng)運行的可靠性，靈活性，并對電器選擇，配電裝置布置，繼電保護，自動裝置和控制方式的擬定都有決定性的關(guān)系。因此，主接線的正確、合理設(shè)計，必須綜合處理各方面的因素，經(jīng)過技術(shù)、經(jīng)濟比較后方可確定。 1.2 電氣主接線的基本要求 現(xiàn)代電力系統(tǒng)是一個巨大的、嚴(yán)密的整體。各類發(fā)電廠、變電站分工完成整個電力系統(tǒng)的發(fā)電、變電和配電的任務(wù)。其主接線的好壞不僅影響到發(fā)電廠、變電站和電力系統(tǒng)本身，同時也影響到工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人民日常生活。因此，發(fā)電廠、變電站主接線必須滿足以下基本要求。 （1）運行的可靠 斷路器檢修時是否影響供電；設(shè)備和線路故障檢修時，停電數(shù)目的多少和停電時間的長短，以及能否保證對重要用戶的供電。 （2）具有一定的靈活性 主接線正常運行時可以根據(jù)調(diào)度的要求靈活的改變運行方式，達(dá)到調(diào)度的目的，而且在各種事故或設(shè)備檢修時，能盡快地退出設(shè)備。切除故障停電時間最短、影響范圍最小，并且再檢修在檢修時可以保證檢修人員的安全。 （3）操作應(yīng)盡可能簡單、方便 主接線應(yīng)簡單清晰、操作方便，盡可能使操作步驟簡單，便于運行人員掌握。復(fù)雜的接線不僅不便于操作，還往往會造成運行人員的誤操作而發(fā)生事故。但接線過于簡單，可能又不能滿足運行方式的需要，而且也會給運行造成不便或造成不必要的停電。 （4）經(jīng)濟上合理 主接線在保證安全可靠、操作靈活方便的基礎(chǔ)上，還應(yīng)使投資和年運行費用小，占地面積最少，使其盡地發(fā)揮經(jīng)濟效益。 （5）應(yīng)具有擴建的可能性 由于我國工農(nóng)業(yè)的高速發(fā)展，電力負(fù)荷增加很快。因此，在選擇主接線時還要考慮到具有擴建的可能性。 1.3 主接線設(shè)計 電氣主接線的設(shè)計，應(yīng)根據(jù)變電站在電力系統(tǒng)中得地位，負(fù)荷性質(zhì)，出線回路數(shù)，設(shè)備特點，周圍環(huán)境及變電站得規(guī)劃容量等條件和具體情況，并滿足供電可靠性，運行靈活，操作方便，節(jié)約投資和便于擴建等要求。查35～110KV變電所設(shè)計規(guī)范，具體如下: 第3.2.1條? 變電所的主接線，應(yīng)根據(jù)變電所在電力網(wǎng)中的地位、出線回路數(shù)、設(shè)備特點及負(fù)荷性質(zhì)等條件確定。并應(yīng)滿足供電可靠、運行靈活、操作檢修方便、節(jié)約投資和便于擴建等要求。 第3.2.2條??當(dāng)能滿足運行要求時，變電所高壓側(cè)宜采用斷路器較少或不用斷路器的接線。 第3.2.3條??35～110kV線路為兩回及以下時，宜采用橋 形、線路變壓器組或線路分支接線。超過兩回時，宜采用擴大橋形、單母線或分段單母線的接線。35～63kV線路為8回及以上時，亦可采用雙母線接線。 第3.2.4條??在采用單母線、分段單母線或雙母線的35～110kV主接線中，當(dāng)不允許停電檢修斷路器時，可設(shè)置旁路設(shè)施。當(dāng)有旁路母線時，首先宜采用分段斷路器或母聯(lián)斷路器兼作旁路斷路器的接線。當(dāng)110kV線路為6回及以上，35～63kV線路為8回及以上時，可裝設(shè)專用的旁路斷路器。主變壓器35～110kV回路中的斷路器，有條件時亦可接入旁路母線。采用SF6斷路器的主接線不宜設(shè)旁路設(shè)施。 第3.2.5條?當(dāng)變電所裝有兩臺主變壓器時，6～10kV側(cè)宜采用分段單母線。線路為12回及以上時，亦可采用雙母線。當(dāng)不允許停電檢修斷路器時，可設(shè)置旁路設(shè)施。當(dāng)6～35kV配電裝置采用手車式高壓開關(guān)柜時，不宜設(shè)置旁路設(shè)施。 1.3.1 110KV電氣主接線設(shè)計 （1）方案選擇 方案Ⅰ：線路－變壓器單元接線（見圖1.1） 方案Ⅱ：內(nèi)橋接線（見圖1.2） 方案Ⅲ：單母線接線（見圖1.3） 方案Ⅳ：單母線分段接線（見圖1.4） 圖1.1 線路-變壓器單元接線 圖1.2 內(nèi)橋接線 圖1.3 單母線接線 圖1.4單母線分段接線 (2)方案比較見表1.1 表1.1 110KV主接線方案比較 方案 項目 線－變單元接線（方案Ⅰ） 內(nèi)橋接線 （方案Ⅱ） 單母線接線 （方案Ⅲ） 單母線分段接線 （方案Ⅳ） 優(yōu)點 接線簡單；開關(guān)使用量少，節(jié)省投資 接線簡單、清晰;使用開關(guān)量相對較少;具有一定的可靠性和靈活性 接線簡單、清晰，操作方便 接線簡單、清晰，操作方便；可靠性、靈活性較高 缺點 串聯(lián)回路任意設(shè)備故障或檢修，整個單元停電?？煽啃圆?。 不適用于主變經(jīng)常投切的情況，可擴展性差。 可靠性、靈活性差。 開關(guān)使用量最多，投資較大;任一斷路器檢修，該回路必須停止工作 經(jīng)過綜合比較上面四種方案，線－變單元接線，單母線接線可靠性，靈活性較差，內(nèi)橋接線靈活性較差，不利于擴建?？紤]到變電站的長遠(yuǎn)發(fā)展，選擇可靠性，靈活性較高的單母線分段接線。 1.3.2 35kV電氣主接線設(shè)計 （1）方案選擇 電壓等級為35kV～60kV，出線回數(shù)超過3回時，可采用單母線接線，也可采用單母線分段接線。為保證線路檢修時不中斷對用戶的供電，采用單母線分段接線，可增設(shè)旁路母線。但由于設(shè)置旁路母線的條件所限（35kV～60kV出線多為雙回路，有可能停電檢修斷路器，且檢修時間短，約為2～3天。）所以，35kV～60kV采用單母分段母線接線時，不宜設(shè)置旁路母線，有條件時可設(shè)置旁路隔離開關(guān)。根據(jù)以上分析、組合，保留下面兩種可能接線方案： 方案Ⅰ：單母線接線（見圖1.5） 方案Ⅱ：單母線分段接線（見圖1.6） 圖1.5 單母線接線 圖1.6 單母分段接線 （2）方案比較見表1.2 表1.2 35kv主接線方案比較 方案 項目 單母線接線 （方案Ⅰ） 單母線分段接線 （方案Ⅱ） 優(yōu)點 接線簡單、清晰，操作方便 接線簡單、清晰，操作方便；可靠性、靈活性較高 缺點 可靠性、靈活性差 任一斷路器檢修，該回路必須停止工作 據(jù)上述兩種接線方案的比較，又由于本變電站35KV用戶負(fù)荷較輕無一級，二級負(fù)荷，所以采用可靠性和靈活性較高，經(jīng)濟較合理的單母線分段接線。 1.3.3 10kV電氣主接線設(shè)計 6～10kV配電裝置出線回路數(shù)目為6回及以上時，可采用單母線接線，單母線分段接線。而雙母線接線一般用于引出線和電源較多，輸送和穿越功率較大，要求可靠性和靈活性較高的場合。本所10KV出線共6回線路，且變電站10KV用戶負(fù)荷較輕，宜采用單母線分段接線，方案見圖1.7 圖1.7 10kv單母線分段接線 1.4 變電站主接線圖見附錄A所示 62 2 負(fù)荷分析計算與變壓器選擇 2.1 負(fù)荷分析 2.1.1 本變電站的負(fù)荷資料 表2.1 變電站負(fù)荷資料 電壓等級 負(fù)荷名稱 最大負(fù)荷 (KW) COS 供電方式 回線數(shù) 35KV 劉工線 8000 0.9 架空 1 劉王線 4500 0.83 架空 1 劉丁線 5500 0.92 架空 1 10KV 東大街線 900 0.87 電纜 1 城東線 600 0.95 架空 1 環(huán)城線 1000 0.89 架空 1 郊東線 750 0.93 電纜 1 鄭工線 500 0.88 電纜 1 其他 5000 0.93 架空 1 已知系統(tǒng)情況為系統(tǒng)通過雙回110kV架空線路向待設(shè)計變電所供電，在本次設(shè)計的變電所中，站用變采用10KV為#1站用變，無35KV站用變。 2.1.2 負(fù)荷的重要性： 本變電站35kv和10kv側(cè)用戶負(fù)荷較輕，無一、二級負(fù)荷，都是三級負(fù)荷，根據(jù)設(shè)計規(guī)范，三級負(fù)荷一般只需要一個電源供電。 2.2負(fù)荷計算 2.2.1 負(fù)荷計算的目的 負(fù)荷計算主要是確定“計算負(fù)荷”?！坝嬎阖?fù)荷”是指導(dǎo)體中通過一個等效負(fù)荷時，導(dǎo)體的最高溫升正好和通過實際的變動負(fù)荷時產(chǎn)生的最高溫升相等，該等效負(fù)荷就稱為計算負(fù)荷。它是按發(fā)熱條件選擇電氣設(shè)備的一個假想的持續(xù)負(fù)荷，“計算負(fù)荷”產(chǎn)生的熱效應(yīng)和實際變動負(fù)荷產(chǎn)生的最大熱效應(yīng)相等。所以根據(jù)“計算負(fù)荷”選擇導(dǎo)體及電器時，在實際運行中導(dǎo)體及電器的最高溫升不會超過容許值。 計算負(fù)荷是選擇變壓器容量、電氣設(shè)備、導(dǎo)線截面的依據(jù)。計算負(fù)荷確定得是否正確合理，直接影響到電器和導(dǎo)線電纜的選擇是否經(jīng)濟合理。如計算負(fù)荷確定過大，將使電器和導(dǎo)線選得過大，造成投資和有色金屬的消耗浪費，如計算負(fù)荷確定過小又將使電器和導(dǎo)線電纜過早老化甚至燒毀，造成重大損失。為此，正確進(jìn)行負(fù)荷計算是供電設(shè)計的前提，也是實現(xiàn)供電系統(tǒng)安全、經(jīng)濟運行的必要手段。 2.2.2 負(fù)荷計算的方法 若已知一個供電范圍的電氣設(shè)備數(shù)量和容量時，負(fù)荷計算的方法有：需要系數(shù)法、利用系數(shù)法和二項式法。 (1)需要系數(shù)法計算簡單，是最為常用的一種計算方法，適合用電設(shè)備數(shù)量較多，且容量相差不大的情況。 (2)二項式法其考慮問題的出發(fā)點就是大容量設(shè)備的作用，因此，當(dāng)用電設(shè)備組中設(shè)備容量相差懸殊時，使用二項式法可以得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果。 (3)利用系數(shù)法是通過平均負(fù)荷來求計算負(fù)荷，這種方法的理論依據(jù)是概率論與數(shù)理統(tǒng)計，因此是一種較為準(zhǔn)確的計算方法，但其計算過程相對繁瑣。 因本設(shè)計的電氣設(shè)備數(shù)量和容量都是確定的，且容量相差不大，所以其負(fù)荷計算方法選擇計算較簡單的需要系數(shù)法。 主要計算公式如下： 有功功率： 式（2.1） 無功功率: 式（2.2） 視在功率: 式（2.3） 計算電流: 式（2.4） 其中K∑是同時系數(shù)，有功同時系數(shù)取0.85-1，無功同時系數(shù)取0.95-1. 35kv側(cè)：P35kv=0.9*（8 000+4 500+5 500）=16 200kw Q35kv=K∑q=0.95*（8 000*0.48+4 500*0.6+5500*0.425）=8 433.625kvar S35kv==18 263.789KVA ==301.28A 10kv側(cè)：P10kv=0.9*（900+600+1000+750+500+5000）=7 875kw Q10kv=0.9*(900*0.5667+600*0.328+1000*0.512+750*0.395+500*0.54+5000*0.395）=3 572.076kvar S10kv==8 647.274KVA ==499.265A 110kv側(cè)總計算負(fù)荷：=16 200+7 875=24 075kw =8 433.625+3 572.06=12 005.701 kvar =26 902.46 KVA ==141.205A 負(fù)荷計算結(jié)果如表2.2所示： 表2.2 負(fù)荷計算結(jié)果 電壓等級 負(fù)荷名稱 最大負(fù)荷 (KW) COS Sc(KVA) Ic(A) 35KV 劉工線 8000 0.9 8888.89 146.63 劉王線 4500 0.83 54.22 89.44 劉丁線 5500 0.92 5978.26 98.62 10KV 東大街線 900 0.87 1034.48 59.73 城東線 600 0.95 631.58 36.46 環(huán)城線 1000 0.89 1123.59 64.87 郊東線 750 0.93 806.45 46.56 鄭工線 500 0.88 568.18 32.8 其他 5000 0.93 5376.34 310.41 2.3主變壓器臺數(shù)、容量和型式的選擇 依據(jù)《電力工程電氣設(shè)計手冊》、《發(fā)電廠電氣部分》、《35～110KV變電所設(shè)計規(guī)范》選擇主變及站用變。 2.3.1 主變臺數(shù)確定 在《電力工程電氣設(shè)計手冊》中可知：“對大中城市郊區(qū)的一次變電站，在中、低壓已構(gòu)成環(huán)網(wǎng)的情況下，變電站以裝設(shè)兩臺主變壓器為宜”。在運行或檢修時，可以一臺工作，一臺備用或檢修，并不影響供電，也可以兩臺并列運行。根據(jù)設(shè)計任務(wù)書中所示本變電所為地方變電所，且出線回路數(shù)較多，為保證供電的可靠性，參照規(guī)程要求，宜選用兩臺主變壓器。 2.3.2 主變?nèi)萘看_定 主變壓器容量應(yīng)根據(jù)負(fù)荷情況進(jìn)行選擇。在《電力工程電氣設(shè)計手冊》中規(guī)定對于裝設(shè)兩臺及以上主變壓器的變電所，應(yīng)滿足當(dāng)一臺主變停運時，其余變壓器容量應(yīng)能保證全部負(fù)荷的70%－80%。為保證可靠供電，避免一臺主變故障或檢修時影響對用戶的供電，主變?nèi)萘烤蜑榭傌?fù)荷的70%－80%。容量計算如下： ①選擇條件: nSe≥S總 ∴Se≥S總/n=26.902×（1+5%）/2=14.124 MVA 取Se=20 MVA ②校驗條件: (n-1)Se≥0.7 S總 (2-1)Se≥0.7×[26.902×（1+5%）] ∴ Se≥19.77MVA 主變?nèi)萘縎e的選擇必須符合以上兩個條件，所以此110KV變電站主變?nèi)萘窟x為20MVA 2.3.3 主變相數(shù)選擇 主變壓器采用三相或是單相，主要考慮變壓器的制造條件、可靠性要求及運輸條件等因素，當(dāng)不受運輸條件限制時在330KV及以下的發(fā)電廠和變電所，均應(yīng)采用三相變壓器，本變電所中采用可靠性較高的三相變壓器。 2.3.4 主變繞組數(shù)量 本變電所有110kV、35kV、10kV三個電壓等級，根據(jù)設(shè)計規(guī)程規(guī)定，“具有三個電壓等級的變電所中，如通過主變壓器各側(cè)繞組的功率均達(dá)到該變壓器各容量的15%以上。主變壓器一般采用三繞組變壓器”， 故本設(shè)計中選擇三相三繞組有載調(diào)壓降壓變壓器。 2.3.5 主變繞組連接方式 變壓器的連接方式必須和系統(tǒng)電壓相位一致，否則不能并列運行。電力系統(tǒng) 采用的連接方式有y形和△形，高、中、低三側(cè)繞組如何連接要根據(jù)具體情況來確定。我國110KV及以上電壓，變壓器都采用Y形連接；35KV亦采用y形連接，35KV以下電壓，變壓器繞組都采用△形連接。由此可知，此變電站110KV側(cè)采用Y形連接，35KV側(cè)采用y形連接，10KV側(cè)采用△形連接。 中性點的接地方式： 選擇電力網(wǎng)中性點接地方式是一個綜合性的問題，它與電壓等級、單相接地短路電流、過電壓水平、保護配置等有關(guān)，直接影響電網(wǎng)的絕緣水平、系統(tǒng)供電的可靠性和連續(xù)性、變壓器和發(fā)電機的運行安全以及度通信線路的干擾。主要的接地方式有：中性點不接地、中性點經(jīng)消弧線圈和直接接地。電力網(wǎng)中性點接地的方式，決定了變壓器中性點的接地方式，電力網(wǎng)中性點接地與否，決定于主變壓器中性點運行方式。 中性點的接地方式與接地電容電流的大小有關(guān)，《電力設(shè)備過電壓保護設(shè)計技術(shù)規(guī)程SDJ7～79》中規(guī)定：當(dāng)3～10KV系統(tǒng)的單相接地電容電流不超過30A，20～66KV系統(tǒng)的單相接地電容電流不超過10A時，應(yīng)采用中性點不接地方式 ，即35kv系統(tǒng)，Ic<=10A時采用中性點不接地方式，10kv系統(tǒng)，Ic<=30A時采用中性點不接地方式，其中Ic是接地電容電流。電容電流的大小與導(dǎo)線截面關(guān)系不是很大，但與導(dǎo)線長度關(guān)系重大，在計算時一定要將系統(tǒng)內(nèi)所有導(dǎo)線的長度加起來，兩根或多根并列運行的電纜，要按兩根或多根統(tǒng)計。按DL/620-1997設(shè)計規(guī)范得接地電容電流的估算公式如下所示： 架空線路：Ic=UL/350，電纜線路：Ic=UL/10，其中U-線電壓，L-電壓U下電網(wǎng)總長度。 本變電站中35kv側(cè)電容電流Ic=UL/350=35*（25+20+18）/350=6.3<10A 10kv側(cè)電容電流：Ic=UL/350+ UL/10=10*（5+20+6）/350+10*（2+12+8）/10=22.88<30A 所以本變電中110kv側(cè)采用中性點直接接地，35kv側(cè)、10kv側(cè)采用中性點不接地方式。 2.3.6 主變壓器型號確定 本變電所有110kV、35kV、10kV三個電壓等級，根據(jù)《電力工程電氣設(shè)計手冊》設(shè)計規(guī)程規(guī)定選擇廣州廣高高壓電器有限公司生產(chǎn)的三相三繞組有載調(diào)壓降壓變壓器，主變壓器的布置方式是安裝在室外，其型號及參數(shù)如表2.3 表2.3 主變壓器的型號及參數(shù)表 型號 額定容量（KW） 連接組標(biāo)號 額定電壓（KV） 阻抗電壓（%） 損耗（KW） 空載電流% 高壓 中 壓 低壓 高 低 高 中 中低 短路 空 載 SFSZ9- 20000/110 20000 YN,Yn0, D11 110 38.5 11 17.5 10.5 6.5 28.6 60.2 0.84% 2.3.7 變壓器負(fù)荷率及系統(tǒng)運行方式的分析 電力系統(tǒng)的最大運行方式是指系統(tǒng)在該方式下運行時，具有較小的短路阻抗值，發(fā)生短路后產(chǎn)生的短路電流最大的一種運行方式，系統(tǒng)中所有元件全部投入運行，選定的接地中性點全部接地。最小運行方式是指系統(tǒng)在該方式下運行時，具有最大的短路阻抗值，發(fā)生短路后產(chǎn)生的短路電流最小的一種運行方式，根據(jù)長時間出現(xiàn)的最小負(fù)荷，投入數(shù)量最少而經(jīng)濟效益最高的機組、線路和接地點。 根據(jù)主接線形式和10kv、35kv側(cè)負(fù)荷的分布計算變壓器的負(fù)荷率如下： 最大負(fù)荷時1#主變壓器的負(fù)荷率為72.8%，2#主變壓器的負(fù)荷率為62.8%，而由SFSZ9-20000/110變壓器的空載損耗和短路損耗查的此變壓器的負(fù)荷率為70%時，效率最高，所以在所有設(shè)備全部投入運行時，所有的分段斷路器合閘，負(fù)荷由兩臺變壓器平均分配，此時為系統(tǒng)的最大運行方式，等值電路如圖2.1；當(dāng)負(fù)荷不全不投入，即不是最大負(fù)荷運行時，其分段斷路器分閘，兩臺變壓器并列運行，當(dāng)一臺變壓器檢修時，另一臺變壓器應(yīng)承擔(dān)所有負(fù)荷的70%到80%，此時投入的設(shè)備最少，系統(tǒng)等值電抗最大，為系統(tǒng)的最小運行方式，其等值電路如圖2.2所示： 圖2.1 最大運行方式 圖2.2 最小運行方式 2.4 站用變壓器臺數(shù)、容量和型式的選擇 2.4.1 站用變臺數(shù)的確定 對大中型變電站為滿足整流操作電源、強迫油循環(huán)變壓器、無人值班等的需要，裝設(shè)兩臺所用變壓器，互為明備用。其中一臺站用變分別接于10kV母線的Ⅰ段和Ⅱ段，這種接法具有經(jīng)濟性和可靠性，能保證站用電不間斷供電；另一臺站用變壓器由外接電源接入，在一期工程施工過程中采用2#站用變供電，當(dāng)一臺故障時，另一臺能夠承但變電站的全部負(fù)荷，故此變電站選擇兩臺站用變壓器，互為明備用。 2.4.2 站用變?nèi)萘康拇_定 站用變壓器容量選擇的要求：站用變壓器的容量應(yīng)滿足經(jīng)常的負(fù)荷需要和留有10%左右的裕度，以備加接臨時負(fù)荷之用?？紤]到兩臺站用變壓器為采用暗備用方式，正常情況下為單臺變壓器運行。每臺工作變壓器在不滿載狀態(tài)下運行，當(dāng)任意一臺變壓器因故障被斷開后，其站用負(fù)荷則由其它完好的站用變壓器承擔(dān)。根據(jù)《電力工程電氣設(shè)計手冊》設(shè)計規(guī)范得：一般站用負(fù)荷為變電站總負(fù)荷的0.1%～0.5%，則S站=S總*（0.1%～0.5%）/（1-10%）=29.89KVA經(jīng)查變壓器手冊，選每臺站用變壓器容量為30KVA 。 2.4.3 站用變型式的選擇 考慮到目前我國配電變壓器生產(chǎn)廠家的情況和實現(xiàn)電力設(shè)備逐步向無油化過渡的目標(biāo)，可選用干式變壓器，本變電站選用溫州市浦江變壓器有限公司生產(chǎn)的SCB10-30/10干式變壓器，其型號及參數(shù)如表2.4 表2.4 站用變壓器型號及參數(shù)表 型號 額定容量(KVA) 連接組標(biāo)號 額定電壓(KV) 損耗(KW) 阻抗電壓(%) 空載電流% 高壓 低壓 空載 負(fù)載 SCB10-30/10 30 Y,yn0 11 0.4 0.195 0.71 4.0 2.5% 2.5出線線路導(dǎo)線型號的選擇 電線的選擇可以按下列條件進(jìn)行：（1）導(dǎo)線材料選擇，一般采用鋁導(dǎo)線，在一些特殊特殊場合才采用銅導(dǎo)線，對于輸電線路一般采用較為經(jīng)濟的鋼芯鋁絞線。（2）對于35kv及35kv以下的距離長的線路，一般按經(jīng)濟電流密度條件選擇導(dǎo)線截面積，再用機械強度、導(dǎo)線長期發(fā)熱條件及電壓損耗條件來進(jìn)行校驗（對于60kv以下電力線路，因?qū)Ь€表面電場強度較低，一般在晴天不會出現(xiàn)電暈，故不用校驗點暈電壓）。 電力電纜選擇可以按下列條件進(jìn)行：（1）導(dǎo)體材料的一般選鋁芯，絕緣種類根據(jù)電纜的使用場所來進(jìn)行選擇，現(xiàn)在橡膠電纜，特別是交聯(lián)聚乙烯電纜比油浸絕緣電纜具有絕緣性能好、耐熱、耐老化、無油、防火等優(yōu)點，所以使用越來越廣泛。（2）電纜截面選擇一般按經(jīng)濟電流密度選擇，按發(fā)熱、電壓損失及短路熱穩(wěn)定進(jìn)行校驗。 本變電站出線按最大長時工作電流選擇導(dǎo)線截面，并校驗熱穩(wěn)定和動穩(wěn)定 （1）按最大長時工作電流選擇 式中 —導(dǎo)線允許載流量； —正常工作時最大持續(xù)電流。 （2）熱穩(wěn)定校驗 要求所選的導(dǎo)線截面要符合下面的不等式 式中 A—所選的導(dǎo)線截面， C—材料熱穩(wěn)定系數(shù)，可查表得C=171； —集膚效應(yīng)系數(shù)，可查表得 —短路電流作用的假想時間，s —三相穩(wěn)態(tài)電流； （3）動穩(wěn)定校驗 出線導(dǎo)線在短路電流沖擊值通過時，將承受最大的電動力，如果導(dǎo)線機械強度不夠，將產(chǎn)生變形或斷裂，導(dǎo)線動穩(wěn)定校驗就是計算沖擊電流產(chǎn)生的電動力是否超過母線材料允許的電動力，即所選導(dǎo)線線應(yīng)力σc≤最大允許應(yīng)力σ。 2.5.1 35kv出線側(cè)的導(dǎo)線選擇 由前面表2.2計算出的35kv出線側(cè)最大負(fù)荷電流表，本變電站35kv側(cè)按最大長時工作電流選擇出的導(dǎo)線型號如表2.4所示： 表2.5 35kv側(cè)出線的導(dǎo)線型號 線路 型號 正序電抗（/km） 電阻 （/km） 供電方式 回線數(shù) 劉工線 LGJ-150 0.416 0.21 架空 1 劉王線 LGJ-95 0.429 0.33 架空 1 劉丁線 LGJ-95 0.429 0.33 架空 1 校驗：（1）查表得鋼芯鋁絞線按機械強度的最小截面為35 mm2，導(dǎo)線截面均大于此值，滿足安全性要求。 （2）查各類導(dǎo)線的持續(xù)容許極限容量表得LGJ-150、 LGJ-95長期發(fā)熱的持續(xù)容許極限容量分別為20.3MVA、27MVA，已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了電力線路的輸送容量。 （3）由于輸電線路距離較短，，電壓損失條件無需校驗。 所以由以上校驗可知所選導(dǎo)線型號符合要求。 2.5.2 10kv出線側(cè)的導(dǎo)線選擇 10kv側(cè)的導(dǎo)線型號有架空裸導(dǎo)線和架空電纜兩種，由表2.2.計算出的最大長時工作電流，查GB12527-2005選擇出的10kv側(cè)架空裸導(dǎo)線和電纜型號分別如表2.6和2.7所示： 表2.6 10kv側(cè)架空裸導(dǎo)線出線導(dǎo)線型號 線路 型號 正序電抗（/km） 電阻 （/km） 供電方式 回線數(shù) 城東線 LGJ-35 0.446 0.85 架空 1 環(huán)城線 LGJ-70 0.440 0.45 架空 1 其他 LGJ-300 0.399 0.107 架空 1 校驗：（1）查表得鋼芯鋁絞線按機械強度的最小截面為35 mm2，導(dǎo)線截面均大于此值，滿足安全性要求。 （2）查導(dǎo)線的持續(xù)容許極限容量表得LGJ-35、 LGJ-70、 LGJ-300長期發(fā)熱的持續(xù)容許極限容量分別為18MVA、20MVA、25MVA，已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了電力線路的輸送容量。 （3）由于輸電線路距離較短，電壓損失條件無需校驗。 所以由以上校驗可知所選導(dǎo)線型號符合要求。 表2.7 10KV側(cè)電纜出線導(dǎo)線型號 線路 型號 單根電纜電抗（/km） 回線數(shù) 東大街線 JKLY-10 1x35 0.868 1 郊東線 JKLY-10 1x25 1.2 1 鄭工線 JKLY-10 1x16 1.91 1 其中JKLY-10 1x35表示是：鋁芯聚乙烯絕緣架空電纜，額定電壓是10kv，單芯，標(biāo)稱截面是35 mm2。 3 無功功率補償 3.1 無功功率補償?shù)谋匾? 在工民用電設(shè)備中，有大量設(shè)備的工作需要通過向系統(tǒng)吸收感性的無功功率來建立交變磁場，這使系統(tǒng)輸送的電能容量中無功率的成分增加，功率因數(shù)降低，對系統(tǒng)會造成如下影響： （1）使變配電設(shè)備的容量增加； （2）使供配電系統(tǒng)的損耗增加； （3）使電壓損失增加； （4）使發(fā)電機的效率降低。 由于無功功率降低對供電系統(tǒng)有著如上諸多不利的影響，因此必須提高功率因數(shù)，降低無功功率的輸送量，提高系統(tǒng)及用戶供電質(zhì)量，保證經(jīng)濟、合理地供電的需要。 3.2 無功功率補償?shù)姆椒? 要使供配電系統(tǒng)的功率因數(shù)提高，一般從兩個方面采取措施： （1）提高用電設(shè)備的自然功率因數(shù)。自然功率因數(shù)是指不采用任何補償裝置式的功率因數(shù)，這種方法只能通過選擇功率因數(shù)高的電氣設(shè)備來做到，但不能達(dá)到完全補償。 （2）采取人工補償?shù)姆椒ㄊ箍偣β室驍?shù)得以提高。有兩種方法，一是采用同步電動機替代異步電動機工作，由于投資和損耗較大，又不便于維護、檢修，供配電系統(tǒng)中很少采用。二是采用并聯(lián)電容器補償。 傳統(tǒng)的并聯(lián)電容器的補償存在很多不足：如當(dāng)電壓降低時，容性補償容量也隨之降低（容性補償容量與電壓大小有關(guān)），則更一步導(dǎo)致帶電壓的降低，所以本變電站采用新型的無功補償裝置—靜止無功發(fā)生器SVG，其型號含義如圖3.1，主要性能及特點：能達(dá)到SVC的所有功能；任意次諧波實時補償，補償不受電網(wǎng)頻率影響；不易與電網(wǎng)阻抗發(fā)生諧振；過載能力強；SVG比SVC的調(diào)節(jié)速度更快，運行范圍更廣；采用多重化、多電平、或PWM技術(shù)等措施后可大大減少補償電流中諧波的含量；快速跟隨負(fù)荷變化，其響應(yīng)速度和動態(tài)性能大大優(yōu)于SVC；對無功電流和無功電壓的控制精度比SVC更高；組裝式結(jié)構(gòu)，擴展方便；使用的電抗器和電容元件比SVC小，大大減少裝置的體積和成本，本設(shè)計采用的無功補償裝置是哈爾濱威翰電氣設(shè)備股份有限公司生產(chǎn)的靜止無功發(fā)生器SVG,其中一種結(jié)構(gòu)是鏈?zhǔn)綐虼?lián)結(jié)構(gòu)，也稱為直掛式如圖3.1所示： 圖3.1H.SVG型號含義 圖3.2靜止無功發(fā)生器結(jié)構(gòu)圖 3.3無功功率補償計算 已知無功補償計算公式為 =Kal*Pc* 其中Kal為負(fù)荷系數(shù) ，一般取0.75，Pc為計算負(fù)荷，為無功補償容量，為補償前功率因數(shù)角的正切值，為補償后功率因數(shù)角的正切值。根據(jù)前面負(fù)荷計算結(jié)果知35KV側(cè)、10KV側(cè)的平均功率因數(shù)不到0.95，所以我們需要在變電站35KV、10KV母線上進(jìn)行無功功率補償，使補償后功率因數(shù)達(dá)到0.95以上。 35KV母線上的無功功率補償計算： 1、35KV的總計算負(fù)荷為： Pc = 16200 KW Qc = 8433.625Kvar Sc =18263.789KVA 2、補償前變壓器35KV側(cè) 平均功率因數(shù)為P35kv/S35kv= 16200/18263.789=0.82 即： 補償后變壓器10KV側(cè)功率因數(shù)需達(dá)到： 3、無功補償量： = 0.75×16200×(0.69-0.32) = 2430 kvar 經(jīng)查哈爾濱威翰電氣設(shè)備股份有限公司生產(chǎn)的靜止無功發(fā)生器SVG型號，35kv側(cè)采用的無功補償裝置的型號為H.SVG-35/3000 補償后的平均功率因數(shù)： = =0.964>0.95 滿足要求 10KV母線上的無功功率補償計算： 1、10KV的總計算負(fù)荷為： Pc = 7875KW Qc = 3572.076Kvar Sc =8647.274KVA 2、補償前變壓器10KV側(cè)功率因數(shù)為0.91 即： 補償后變壓器10KV側(cè)功率因數(shù)需達(dá)到： 3、無功補償量： = 0.75×7875×(0.45 -0.32) = 767.81 kvar 經(jīng)查哈爾濱威翰電氣設(shè)備股份有限公司生產(chǎn)的靜止無功發(fā)生器SVG型號，10kv側(cè)采用的無功補償裝置的型號為H.SVG-10/900 補償后的平均功率因數(shù)： = =0.958>0.95 滿足要求 4 短路電流的計算 4.1 短路電流的危害 短路是電力系統(tǒng)中最常見的且很嚴(yán)重的故障，短路故障將使系統(tǒng)電壓降低和回路電流大大增加，它不僅會影響用戶的正常供電，而且會破壞電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并損壞電氣設(shè)備，短路造成的危害如下： （1）短路電流IK遠(yuǎn)大于正常工作電流，短路電流產(chǎn)生的力效應(yīng)和熱效應(yīng)足以使設(shè)備受到破壞。 （2）短路點附近母線電壓嚴(yán)重下降，使接在母線上的其他回路電壓嚴(yán)重低于正常電壓，會影響電氣設(shè)備的正常工作，甚至可能造成電機燒毀等事故。 （3）短路點處可能產(chǎn)生電弧，電弧高溫對人身安全及環(huán)境安全帶來危害。如誤操作隔離開關(guān)產(chǎn)生的電弧常會使操作者嚴(yán)重灼傷，低壓配電系統(tǒng)的不穩(wěn)定電弧短路可能引起火災(zāi)等。 （4）不對稱短路可能在系統(tǒng)中產(chǎn)生復(fù)雜的電磁過程，從而產(chǎn)生過電壓等新的危害。 （5）不對稱短路使磁場不平衡，會影響通信系統(tǒng)和電子設(shè)備的正常工作，造成空間電磁污染。 因此，在發(fā)電廠變電站以及整個電力系統(tǒng)的設(shè)計和運行中，都必須對短路電流進(jìn)行計算，三相交流系統(tǒng)的短路種類主要有三相短路，兩相短路，單相短路和兩相接地短路。三相短路指供配電系統(tǒng)三相導(dǎo)體間的短路；兩相短路指三相供配電系統(tǒng)中任意兩相導(dǎo)體間的短路；單相短路指供配電系統(tǒng)中任一相經(jīng)大地與中性點或與中線發(fā)生的短路。上述短路中，三相短路屬于對稱短路，其他短路屬于不對稱短路。因此，三相短路可用對稱三相電路分析，而不對稱短路采用對稱分量法分析，即把一組不對稱的三相量分解成三相對稱的正序、負(fù)序和零序分量來分析研究。在電力系統(tǒng)中，發(fā)生單相短路的可能性最大，發(fā)生三相短路的可能性最小，但通常三相短路的短路電流最大，危害也最嚴(yán)重，所以短路電流計算的重點是三相短路電流計算。 4.2短路電流計算的目的 計算短路電流的目的是為了正確選擇和校驗電氣設(shè)備，避免在短路電流作用下?lián)p壞電氣設(shè)備，如果短路電流太大，必須采用限流措施，以及進(jìn)行繼電保護裝置的整定計算。 為達(dá)到上述目的，需計算出下列各短路參數(shù)： ——三相短路電流，用來作為繼電保護的整定計算和校驗 ish——沖擊電流，用來校驗電氣設(shè)備和母線的動穩(wěn)定。 Ish——短路電流最大有效值，用來校驗電氣設(shè)備和母線的熱穩(wěn)定。 S′——三相短路容量，用來校驗斷路器的遮斷容量和判斷母線短路容量是否超過規(guī)定值，作為選擇限流電抗器的依據(jù) 采用標(biāo)幺制計算時，其計算公式為： 式（3.1） 式（3.2） 式（3.3） 式（3.4） 4.3短路電流計算方法和步驟 在本設(shè)計中將系統(tǒng)看成無窮大容量，采用標(biāo)幺值法進(jìn)行短路電流計算。 其步驟如下 （1）繪制計算電路圖。將短路計算所考慮的各元件的額定參數(shù)都表示出來，并將各元件依次編號。 （2）確定短路計算點。短路計算點的選擇要使需要進(jìn)行短路校驗的電氣元件有最大可能的短路電流通過。 （3）按所選擇的短路計算點繪制出等效電路圖，并計算電路中各主要元件的阻抗。 （4）將等效電路化簡，求出其等效總阻抗。 （5）計算短路電流和短路容量。 4.4母線處短路電流計算點的確定 通常三相短路的短路電流最大，危害也最嚴(yán)重，所以短路電流計算的重點是三相短路電流計算。按三相短路進(jìn)行短路電流計算，母線處發(fā)生最大短路電流的短路電流計算點有4個，即110KV母線短路（K1點），35KV母線短路（K2）點，10KV母線短路（K3點），0.4KV母線短路（K4點），系統(tǒng)的電路圖如下： 圖4-1 系統(tǒng)等值電路 4.5 母線處短路短路電流計算結(jié)果 1）選基準(zhǔn): =100MVA = 2）由變電站主接線圖畫出其等值電抗圖如圖4.2 X1 X2 X3 X4 X8 X9 X7 X5 X6 K1 K2 K3 K4 110KV側(cè) 35KV側(cè) 0.4KV側(cè) 10KV側(cè) 圖4.2 等值電路圖 3）計算短路電抗值 （1）系統(tǒng)視為無限大容量電源，則系統(tǒng)阻抗為0 （2）線路阻抗： X1=X2=0.4 （3）三繞組變壓器阻抗： Us(1-2)%=10.5% Us(1-3)%=17.5 % Us(2-3)%=6.5% UT1= 1/2 (10.5%+17.5%-6.5%)=10.75% UT2= 1/2 (10.5%+6.5%-17.5%)=0 UT3= 1/2 (10.5%+17.5%-6.5%)=6.75% XT1*= （UT1/100）x（SB/Se）=(10.75/100)x(100/20)=0.5375 XT2*=0 XT3*=（UT3/100）x（SB /Se）=(6.75/100)x(100/20)=0.3375 X3=X4=0.5375 X5=X6=0.3375 X8=X9=0 （4）站用變壓器阻抗： X7=(Uk%/100)x(SB /S站)= (4/100)x(100/0.03)=133.3 4）計算短路電流 （1）最大運行方式下： 等值電抗圖如圖5-2所示 K1點短路： K1點的短路總阻抗X=X1//X2=0.2 Us=110KV =1