液壓課程設(shè)計-- 設(shè)計一臺臥式鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)

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1、目錄 0.摘要.......................................................1 1. 設(shè)計要求..................................................2 2.負(fù)載與運(yùn)動分析...........................................2 2.1負(fù)載分析..................................................2 2.2快進(jìn)、工進(jìn)和快退時間......................................3 2.3

2、液壓缸F-t圖與v-t圖......................................3 3.確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)...................................4 3.1初選液壓缸工作壓力........................................4 3.2計算液壓缸主要尺寸........................................4 3.3繪制液壓缸工況圖..........................................5 4. 擬定液壓系統(tǒng)的工作原理圖.............

3、.................7 4.1擬定液壓系統(tǒng)原理圖........................................7 4.2原理圖分析................................................8 5.計算和選擇液壓件........................................8 5.1液壓泵及其驅(qū)動電動機(jī)......................................8 5.2閥類元件及輔助元件的選....................................10 6.

4、液壓系統(tǒng)的性能驗算.....................................10 6.1系統(tǒng)壓力損失驗算..........................................10 6.2系統(tǒng)發(fā)熱與溫升驗算........................................11 7. 課設(shè)總結(jié)..................................................12 0.摘要 液壓傳動技術(shù)是機(jī)械設(shè)備中發(fā)展最快的技術(shù)之一,特別是近年來與微電子、計算技術(shù)結(jié)合,使液壓技術(shù)進(jìn)入了一個新的發(fā)展階段,機(jī)、電、液、氣一體是當(dāng)

5、今機(jī)械設(shè)備的發(fā)展方向。在數(shù)控加工的機(jī)械設(shè)備中已經(jīng)廣泛引用液壓技術(shù)。作為機(jī)械制造專業(yè)的學(xué)生初步學(xué)會液壓系統(tǒng)的設(shè)計,熟悉分析液壓系統(tǒng)的工作原理的方法,掌握液壓元件的作用與選型是十分必要的。 液壓傳動在國民經(jīng)濟(jì)的各個部門都得到了廣泛的應(yīng)用,但是各部門采用液壓傳動的出發(fā)點(diǎn)不盡相同:例如,工程機(jī)械、壓力機(jī)械采用液壓傳動的主要原因是取其結(jié)構(gòu)簡單、輸出力大;航空工業(yè)采用液壓傳動的主要原因取其重量輕、體積??;機(jī)床上采用液壓傳動的主要原因則是取其在工作過程中能無級變速,易于實現(xiàn)自動化,能實現(xiàn)換向頻繁的往復(fù)運(yùn)動等優(yōu)點(diǎn)。 關(guān)鍵詞:鉆孔 組合機(jī)床 臥式 動力滑臺 液壓系統(tǒng) 1.設(shè)計要求 設(shè)計一臺臥式鉆

6、孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng),要求完成如下工作循環(huán)式:快進(jìn)→工進(jìn)→快退→停止。機(jī)床的切削力為25000N,工作部件的重量為9800N,快進(jìn)與快退速度均為7m/min,工進(jìn)速度為0.05m/min,快進(jìn)行程為150mm,工進(jìn)行程40mm,加速、減速時間要求不大于0.2s,動力平臺采用平導(dǎo)軌,靜摩擦系數(shù)為0.2,動摩擦系數(shù)為0.1 。要求活塞桿固定,油缸與工作臺連接。設(shè)計該組合機(jī)床的液壓傳動系統(tǒng)。 2.負(fù)載與運(yùn)動分析 2.1負(fù)載分析 (1)工作負(fù)載: =25000N (2)摩擦負(fù)載: 摩擦負(fù)載即為導(dǎo)軌的摩擦阻力 靜摩擦阻力: = G=1960

7、N 動摩擦阻力:=G=980N (3)慣性負(fù)載: ==500N (4)液壓缸在個工作階段的負(fù)載。 設(shè)液壓缸的機(jī)械效率 =0.9,得出液壓缸在各個工作階段的負(fù)載和推力,如表1所示。 表1液壓缸各階段的負(fù)載和推力 工況 計算公式 外負(fù)載F/N 液壓缸推力 F0= F / /N 啟動 F= 1960 2178 加速 F=+ 1480 1644 快進(jìn) F= 980 1089 工進(jìn) F=+ 25

8、980 28867 反向啟動 F= 1960 2178 加速 F=+ 1480 1644 快退 F= 980 1089 2.2快進(jìn)、工進(jìn)和快退時間 由下式近似求出 快進(jìn): = =1.3s 工進(jìn): ==48s 快退:==1.6stu 2.3液壓缸F-t圖與v-t圖 3.確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 3.1初選液壓缸工作壓力 所設(shè)計的動力滑臺在工進(jìn)時負(fù)載最大,在其他情況負(fù)載都不太高,參考表2和表3,初選液壓缸的工作壓力=4MPa。 3.2計算液壓缸主要尺寸

9、 鑒于動力滑臺快進(jìn)和快退速度相等,這里的液壓缸可選用單活塞式差動液壓缸(A1=2A2),快進(jìn)時液壓缸差動連接。工進(jìn)時為防止鉆通時負(fù)載突然消失發(fā)生前沖現(xiàn)象,液壓缸的回油腔應(yīng)有背壓,參考表4選此背壓為=0.6MPa。 由式 = 由工進(jìn)的推力計算液壓缸無桿腔 == =7.8 則液壓缸內(nèi)徑 D==m=0.0997m=99.7mm 按GB/T2348-1993圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值D=100mm 參考表5及表6得活塞桿直徑d0.71D=71mm ,按GB/T2348-1993圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值d=70mm 由此球的液壓缸兩端的實際有效面積為 ===

10、 === 3.3繪制液壓缸工況圖 根據(jù)計算出的液壓缸尺寸,可算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段壓力、流量和功率值,如表7所列,并據(jù)此繪出液壓缸工況圖,如圖3所示。 表7液壓缸在各階段的壓、流量和功率值 推力 Fo/力 回油腔壓力 / 進(jìn)油腔壓力 P/MPa 輸入流量 輸入功率P/W 計算公式 快 進(jìn) 啟動 1733 - 0.97 - - P1= q=() P=p 加速 1309 1.36 0.86 - - 恒速 867 1.24 0.74 0.385 285 工 進(jìn) 23089 0.6 3.25

11、 0.0065 21.1 P1= q= P= 快 退 啟動 1733 - 1.61 - - P1= q= P= 加速 1309 0.7 1.70 - - 恒速 867 0.7 1.59 0.4 616 注:為液壓缸差動連接時,回油口之間的損失取=0.5MPa 4. 擬定液壓系統(tǒng)的工作原理圖 4.1擬定液壓系統(tǒng)原理圖 4.2原理圖分析: 為了保證快進(jìn)快退速度相等,并減小液壓泵的流量規(guī)格,擬選用差動連接回路。 ① 快進(jìn):按下啟動按鈕,三位五通電液換向閥2 1YA通電,左位進(jìn)入工作狀態(tài),這時的主油路是: 進(jìn)油路:

12、濾油器11→液壓泵1→電液換向閥2的P口到A口→行程閥3→液壓缸右腔 回油路:液壓缸左腔→電液換向閥2的B口到T1口→單向閥6→行程閥3→液壓缸右腔 這時形成差動連接回路。因為快進(jìn)時,滑臺載荷較小,同時進(jìn)油可以經(jīng)過閥3直通油缸右腔,系統(tǒng)中壓力較低,所以液壓泵1輸出流量大,動力滑臺快速前進(jìn)實現(xiàn)快進(jìn)。 ②工進(jìn):在快速行程結(jié)束時,滑臺上的擋鐵壓下行程閥3,行程閥上位工作,使通過行程閥3的油路斷開,電磁鐵1YA繼續(xù)通電,電液換向閥2左位仍在工作,油路必須經(jīng)調(diào)速閥4進(jìn)入液壓缸右腔,與此同時,系統(tǒng)壓力升高,將液控順序閥8打開,并關(guān)閉單向閥6,使液壓缸實現(xiàn)差動連接的油路切斷,回油

13、經(jīng)背壓閥7和順序閥8回到油箱,這時的主油路: 進(jìn)油路:濾油器11→液壓泵1→電液動換向閥2的P口到A口→調(diào)速閥4→液壓缸右腔 回油路:液壓缸左腔→電液換向閥2的B口到T1口→背壓閥7→順序閥8→油箱 ③死擋鐵停留:當(dāng)動力滑臺工作進(jìn)給終了碰上死擋鐵臺,液壓缸停止不動,系統(tǒng)的壓力進(jìn)一步升高,達(dá)到壓力繼電器14的調(diào)定壓力值時,經(jīng)過時間繼電器的延時,再發(fā)出電信號,使滑臺退回。 ④快退:時間繼電器發(fā)出信號后,2YA通電,1YA關(guān)電。電液換向閥2右位工作,這時的主油路是: 進(jìn)油路:濾油器11→液壓泵1→電液換向閥2的P口到B口→液壓缸左腔 回油路:液壓缸右腔→單向閥5→電液換向閥

14、2的A口到T2口→單向閥13→油箱 ⑤原位停止:當(dāng)動力滑臺退回到原始位置時,擋塊壓下行開關(guān),這時1YA,2YA都斷電,電液換向閥2處于中位,動力滑臺停止運(yùn)動。 5.計算和選擇液壓件 5.1液壓泵及其驅(qū)動電動機(jī) (1)計算液壓泵的最大工作壓力 小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時都向液壓缸供油,由表可知,液壓缸在工進(jìn)時工作壓力最大,最大工作壓力為=3.25MPa,如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中,選取進(jìn)油路上的總壓力損失,考慮到壓力繼電器的可靠動作要求,則小流量的最高工作壓力估算為: +=(3.25+0.6+0.5)MPa=4.35MPa 大流量泵只在快進(jìn)和快退時向液壓缸供油,

15、由表7可見,快退時液壓缸的工作壓力比快進(jìn)時大??紤]到快退時進(jìn)油不通過調(diào)速閥,故其進(jìn)油路壓力損失比前者小,現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失=0.3MPa,則大流量的最高工作壓力估算為 +=1.91MPa (2)計算液壓泵的流量 由表7可知,油源向液壓缸輸入的最大流量為,若取回路泄漏系數(shù)K=1.2,則 泵的總流量為 === 由于溢流閥的最小穩(wěn)定溢流量為2,工進(jìn)時輸入液壓缸的流量為0.39,所以小流量液壓泵的最小流量為2.4,大流量液壓泵的最小流量為28.8。 (3)確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)的功率 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱液壓泵產(chǎn)品手冊,現(xiàn)選用YB

16、1-40/6.3型雙聯(lián)液片泵,泵的額定壓力為=6.3 Mpa,小泵排量為V1=6.3mL/r,大泵排量為V2=40 mL/r;泵的額定轉(zhuǎn)速為n=960r/min,容積效率為v=0.9,總效率p=0.8。推算的小泵和大泵的額定流量分別為: qp1=V1nv=6.39600.9=5.44L/min qp2=V2nv=409600.9=34.56L/min 雙泵流量為qp=qp1+qo2=5.44+34.56=40L/min 由工況圖可知,最大功率出現(xiàn)在快退階段,取泵的總效率為=0.80,則所需驅(qū)動電動機(jī)功率為: ===1.591KW 查電動機(jī)手冊選Y112M-6-

17、B3型臥式三相異步電動機(jī),其額定功率為2.2Kw,轉(zhuǎn)速為940r/min。用此轉(zhuǎn)速驅(qū)動液壓泵時,小泵和大泵的實際輸出流量分別為5.33L/min和33.84L/min;雙泵總流量為39.17L/min;工進(jìn)時的溢流量為5.33-0.5=4.83L/min,仍能滿足系統(tǒng)各工況對流量的要求。 5.2閥類元件及輔助元件的選擇 根據(jù)液壓系統(tǒng)的工作壓力和通過各個閥類元件及輔助元件的流量,可選出這些元件的型號及規(guī)格,下表為選擇元件的一種方案。 表8 液壓元件的選擇 序號 元件名稱 通過閥的最大流量 規(guī)格 額定流量 額定壓力MPa 型號 1 三位五通電液換向閥2 73.9 100

18、 6.3 35DY-100BY 2 行程閥3 73.9 100 6.3 22C-100BH 3 調(diào)速閥4 <1 6 6.3 Q-6B 4 單向閥5 83.2 100 6.3 I-100B 5 單向閥6 34.8 63 6.3 I-63B 6 背壓閥7 <1 10 6.3 B-10B 7 順序閥8 33.8 63 6.3 XY-63B 8 溢流閥9 4.8 10 6.3 Y-10B 9 單向閥10 33.8 63 6.3 I-63B 10 過濾器11 39.2 50 6.3 XU-50

19、200 11 單向閥13 83.2 100 6.3 I-100B 12 雙聯(lián)葉片泵1 40/6.3 6.3 YB1-40/6.3 6.液壓系統(tǒng)的性能驗算 6.1系統(tǒng)壓力損失驗算 管道直徑按選定的液壓元件接口尺寸確定為d=18mm,進(jìn)、回油管長均取l=2m油液的運(yùn)動粘度取v=1 ,油液密度取ρ =900kg/m3。 工作循環(huán)中進(jìn)、回油管中通過的最大流量q=83.2L/min,由此計算雷諾數(shù),得 Re=vd/V=4q/πdv =981<2300 由此可推出各工況下的進(jìn)、回油路中的液流均為層流。 管中流速為 V=q/πd2/4=5.45m/s 因此

20、沿程壓力損失為 Dpf=75/Rel/dρv2/2=0.1Mp 在管路具體結(jié)構(gòu)沒有確定時,管路局部損失Dpr=Dps(q/qs)2 式中:q為閥的實際流量;qs為閥的額定流量(從產(chǎn)品手冊中查得);Dps為閥在額定流量下的壓力損失(從產(chǎn)品手冊中查得)。 根據(jù)以上公式計算出各個工況下的進(jìn)、回油管路的壓力損失,計算結(jié)果均小于估取值,不會使系統(tǒng)工作壓力高于系統(tǒng)的最高壓力。 6.2系統(tǒng)發(fā)熱與溫升驗算 液壓系統(tǒng)工進(jìn)在整個工作循環(huán)中所占的時間比例打94%,所以系統(tǒng)發(fā)熱和溫升可用工進(jìn)時的數(shù)值來計算。 工進(jìn)時的回路效率 η 1=p1q1/ (Pp1*qp1+Pp2*qp2)=0.067 其中,

21、大流量泵的工作壓力Pp2就是此泵通過順序閥8卸荷時所產(chǎn)生的壓力損失,因此其數(shù)值為: Pp2=0.3(33.84/63)2=0.087Mp 前面已經(jīng)取雙聯(lián)液壓泵的總效率=0.8,現(xiàn)取液壓缸的總效率為m=0.95,則可算得本液壓系統(tǒng)的效率為: =0.75*0.067*0.95=0.048 可見工進(jìn)時液壓系統(tǒng)效率很低,這主要是由于溢流損失和節(jié)流損失造成的。工進(jìn)工況液壓泵的輸入功率為: Pi=(Pp1*qp1+Pp2*qp2)/=611.24W 根據(jù)系統(tǒng)的發(fā)熱量計算式(9-24)可得工進(jìn)階段的發(fā)熱功率為: Q=Pi*(1-η )=611.24*(1-0.048)=581.90 W 當(dāng)油

22、箱的高、寬、長比例在1:1:1到1:2:3范圍內(nèi),且油面高度為油箱高度的80%時,油箱散熱面積近似為 式中 V—油箱有效容積(); A—散熱面積()。 取油箱有效容積為0.4,散熱系數(shù)K為15W/㎡·℃ 算得系統(tǒng)溫升為:T= Q/KA=10.7℃ 設(shè)機(jī)床工作環(huán)境溫度t=25℃,加上此溫升后有t=25+10.7=35.7℃,在正常工作溫度內(nèi),符合要求。 7.課設(shè)總結(jié) 本次課程設(shè)計時間一周雖然略顯得倉促一些,但是通過本次每天都過得很充實的課程設(shè)計,自己還是受益匪淺,從中學(xué)到了很多東西。 這次課程設(shè)計,由于理論知識的不足,再加上平時沒有什么設(shè)計經(jīng)驗,一開始的時候有些手忙腳亂

23、,不知從何入手,但在老師的耐心指導(dǎo),和小組同學(xué)的共同努力下,我還是順利完成了本次課設(shè)。通過本次課設(shè),使自己學(xué)到了很多在課堂上學(xué)不到的東西,鍛煉了自己的設(shè)計能力,以及查閱有用資料整合知識的能力,使我深刻的認(rèn)識到自己在課堂上學(xué)的知識還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不足,必須加強(qiáng)理論聯(lián)系實際的能力,提高自己的動手能力。在以后的工作和學(xué)習(xí)中我會繼續(xù)好好學(xué)習(xí),豐富自己的知識,全面提高自己,使自己成為一個綜合素質(zhì)過硬的當(dāng)代大學(xué)生。 參考文獻(xiàn): 謝群,崔廣臣,王健等主編.液壓與氣壓傳動.北京:國防工業(yè)出版社,2011 陸望龍主編.典型液壓元件結(jié)構(gòu).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2009 成大先主編.機(jī)械設(shè)計手冊(第五版).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2010 張利平編著.液壓傳動系統(tǒng)設(shè)計與使用.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2010

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