越野車油氣懸架系統(tǒng)和密封的畢業(yè)設(shè)計(jì)正文

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1、越野車油氣懸架系統(tǒng)與其密封的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第一章 緒論 1.1 課題研究的目的和意義 越野車輛是指可在非人工鋪設(shè)道路上行駛的移動(dòng)機(jī)械，其越野性能是越野車輛機(jī)動(dòng)性的一個(gè)重要指標(biāo)，是指車輛在公路之外條件下繼續(xù)行駛的能力，即車輛在復(fù)雜路面上的通過性。當(dāng)今，世界上針對復(fù)雜奇異地形環(huán)境下的各類越野車輛層出不窮，以美國、俄羅斯、法國和日本為首的各科技大國己經(jīng)研制出許多種適應(yīng)于復(fù)雜奇異三維地形的行駛機(jī)構(gòu)，有的已經(jīng)實(shí)際應(yīng)用在軍用方面。但是，在以往的研究中，考慮具有結(jié)構(gòu)化的運(yùn)動(dòng)環(huán)境和地形相對平坦的情形較多，地形因素對越野車輛通過性能的影響相對較小，研究者關(guān)注的重點(diǎn)在于如何改善越野車輛本身性能因

2、素。隨著越野車輛應(yīng)用領(lǐng)域的擴(kuò)展，比如安全與搜救車野外作業(yè)車、輕型裝甲車、輕型越野車、無人駕駛偵察車、導(dǎo)彈發(fā)射車、高機(jī)動(dòng)戰(zhàn)術(shù)車、全地形越野車等，其所處的環(huán)境可能是一個(gè)未知或不完全可知的危險(xiǎn)環(huán)境，既有巖石，又有坑洼，而且也可能是松軟地形、崎嶇不平地形，地質(zhì)條件復(fù)雜。在這種非結(jié)構(gòu)化環(huán)境下移動(dòng)時(shí)，環(huán)境地形的復(fù)雜性給越野車輛的通過性能帶來很大影響，致使其可能發(fā)生滑移、傾翻等狀況，甚至無常通過，貽誤戰(zhàn)機(jī)。 懸架系統(tǒng)作為汽車的重要組成部分，在設(shè)計(jì)、使用時(shí)有著非常重要的作用。懸架系統(tǒng)應(yīng)具有承受車身重量;承受并緩和車輛必要的離地間隙等功能。傳統(tǒng)汽車上使用的是由彈簧和阻尼組成的被動(dòng)懸架。由于其結(jié)構(gòu)簡單、性能可靠

3、，成本低且不需附加能量，因此使用廣泛。但被動(dòng)懸架的系統(tǒng)特性如彈簧剛度、阻尼系數(shù)都是不可調(diào)的，不能適應(yīng)各種道路;而且其只能是在滿足主要性能要求的基礎(chǔ)上犧牲次要性能來適應(yīng)不同的使用要求，不能同時(shí)獲得較好的乘坐舒適性和操縱穩(wěn)定性，特別是對于需要經(jīng)常在野外作業(yè)的特種車輛，被動(dòng)懸架的有限行程與被動(dòng)適應(yīng)地面的能力在一定程度上限制了車輛的通過性，影響了車輛的越野性能。因此，世界各國從上世紀(jì)50年代開始了主動(dòng)、半主動(dòng)懸架的研究。其中主動(dòng)懸架最早由美國通用汽車公司Federspiel-Labrose教授在1955年提出的。直到20世紀(jì)50年代，世界各大著名的汽車公司和生產(chǎn)廠家才競相研制開發(fā)這種懸架系統(tǒng)。TOYO

4、TA、LOTUS、VOVOL、Benz等在汽車上均進(jìn)行了較為成功的試驗(yàn)。結(jié)果表明，裝有主動(dòng)懸架的汽車，即使在崎嶇不平的路面高速行駛時(shí)，車身同樣非常平穩(wěn)，輪胎的噪音小，轉(zhuǎn)向和制動(dòng)時(shí)車身保持水平，乘坐非常舒服[70]。隨著液壓技術(shù)的發(fā)展，特別是其在工程車輛底盤上的成功應(yīng)用，油氣或液壓主動(dòng)懸架正逐漸受到各國研究人員的重視。1955年，法國Citroen汽車公司就研制出一種液壓空氣懸架系統(tǒng)，可以使汽車具有良好的行駛平順性，但由于其制造工藝復(fù)雜，未能普與。1982年，美國LOTUS汽車公司研制出有源液壓主動(dòng)懸架系統(tǒng)，瑞典VOVOL汽車公司對LOTUS主動(dòng)懸架系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。1989年，TOYOTA在Ce

5、hca車型上裝置了準(zhǔn)主動(dòng)油氣懸架系統(tǒng)。1990年，日本NISSAN汽車公司在InfiniteQ45轎車上也裝備了液壓主動(dòng)懸架。采用液壓主動(dòng)懸架系統(tǒng)的最顯著特點(diǎn)是:減震效果明顯;根據(jù)路面變化，自動(dòng)調(diào)整車身:根據(jù)不同需要升高或降低車架高度，以增強(qiáng)車輛的通過能力和行駛性能。進(jìn)入90年代，隨著電液比例控制技術(shù)的發(fā)展與各種主動(dòng)控制算法的不斷出現(xiàn)等，世界各國相繼研制出了各種液壓主動(dòng)懸架。1993年，英國LOTUS公司對HMMWV越野車懸架系統(tǒng)進(jìn)行了改裝。該主動(dòng)懸架系統(tǒng)采用的是液壓作動(dòng)器。同時(shí)加利福尼亞大學(xué)在HMMWV越野車上也試驗(yàn)了采用預(yù)測控制方式的液壓式主動(dòng)懸架。1995年，加拿大防務(wù)研發(fā)院(DRDC-

6、suffield)應(yīng)加拿大軍方要求為ILTIS越野車研制了計(jì)算機(jī)控制的全液壓主動(dòng)懸架系統(tǒng)，樣車評價(jià)試驗(yàn)由皇家軍事學(xué)院完成。該主動(dòng)懸架使用了4個(gè)MOOG-LOTUS伺服控制液壓作動(dòng)器替代原車輛的減振器，其越障速度明顯提高。2000年，英國防務(wù)評估研究機(jī)構(gòu)和Horstman公司共同研制了一套實(shí)用的可控液壓主動(dòng)懸架系統(tǒng)。2002年，普利托利亞大學(xué)設(shè)計(jì)了一種具有2級阻尼和2級彈簧的液壓氣動(dòng)元件，并改裝了一臺(tái)LandRove:防衛(wèi)者越野車等。由于種種原因，我國的汽車絕大部分采用被動(dòng)懸架。在液壓主動(dòng)懸架的研究方面起步較晚，與國外的差距大。進(jìn)入21世紀(jì)后，一些高校才正式對液壓主動(dòng)懸架陸續(xù)展開研究工作。 液

7、壓懸架之所以越來越受到重視，主要是由于電液控制系統(tǒng)中的液壓元件具有比功率大，可以構(gòu)成體積小、重量輕、響應(yīng)速度快的大功率控制單元;液壓控制系統(tǒng)的負(fù)載剛性大，精度高;系統(tǒng)可以安全并快速地實(shí)現(xiàn)頻繁的帶負(fù)載起動(dòng)和制動(dòng)，進(jìn)行正、反向直線或回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力控制;且由于使用不可壓縮的油液，故其響應(yīng)的靈敏度較大學(xué)博士學(xué)位論文高等優(yōu)點(diǎn)。并且隨著時(shí)代的發(fā)展，人類對探知野外自然環(huán)境的渴求與對高機(jī)動(dòng)化作戰(zhàn)部隊(duì)的要求越來越高，液壓主動(dòng)懸架必然會(huì)成為懸架系統(tǒng)的發(fā)展趨勢。 有液壓的懸架，就存在密封的問題，液壓主動(dòng)懸架的發(fā)展，必然存在其密封技術(shù)的相應(yīng)發(fā)展。密封技術(shù)的發(fā)展，也推動(dòng)液壓主動(dòng)懸架的發(fā)展。所以本項(xiàng)目有廣泛的應(yīng)用前景。

8、 1.2 油氣懸架概述 1.2.1 油氣懸架的分類 油氣懸架有多種形式。 按單缸蓄能器形式，分為成單氣室、雙氣室、兩級氣壓式等；按車橋各懸架缸是否相連可分為獨(dú)立式和連通式；按車輛行駛過程中懸架控制是否需要外部能量輸人分為被動(dòng)油氣懸架、半主動(dòng)懸架和主動(dòng)懸架。 按整體結(jié)構(gòu)型式，工程車輛上采用的油氣懸架系統(tǒng)主要有獨(dú)立式和互聯(lián)式兩種，如圖1所示。互聯(lián)式油氣懸架各懸架缸的油液通過液壓軟管相連，氣腔氣體壓強(qiáng)基本不變，能夠自動(dòng)平衡各車橋的軸荷，這種形式油氣懸架系統(tǒng)常用于汽車起重機(jī)，而自卸汽車則較多采用獨(dú)立式油氣懸架。 按油氣是否分隔，油氣懸架分為油氣分隔式和油氣不分隔式（或稱之油氣混合式），

9、而油氣分隔式又分為活塞隔離式和氣囊隔離式。由于隔離式蓄能器具有防止油液乳化、便于充氣、易于控制充氣壓力等特點(diǎn)，得到較為廣泛的應(yīng)用。同時(shí)，活塞式蓄能器一般與懸架缸固定連接在一起，存在結(jié)構(gòu)復(fù)雜、體積大、安裝空間較大等缺點(diǎn)：而皮囊式蓄能器既可做成與懸架缸固定連接的方式，也可使用液壓軟管或鋼管分開連接，具有較大的靈活性，使用更為廣泛。 a)獨(dú)立式油氣懸架 b)互聯(lián)式油氣懸架 圖1.1 油氣懸架的結(jié)構(gòu)形式 另外,按油氣懸架氣室的數(shù)目,可分為單氣室、雙氣室、兩級壓力室等類型。單氣室和雙氣室蓄能器油氣懸架都是通過氣體壓縮起緩沖作用（類似減振彈簧），通過液體從阻尼孔流動(dòng)產(chǎn)生的阻尼力有效衰減

10、振動(dòng)（類似減振器）。 1.2.2 油氣彈簧的基本結(jié)構(gòu)和原理 圖2為單氣室懸架液壓缸的結(jié)構(gòu)，在活塞桿的部有一個(gè)空腔，該腔通過數(shù)個(gè)阻尼孔和單向閥將液壓缸的大、小腔（A、B腔）溝通，蓄能器通過管路與液壓缸的大腔相通。當(dāng)車輛受到不平路面激勵(lì)時(shí)，活塞與活塞桿組件會(huì)相對于缸筒作往復(fù)運(yùn)動(dòng)，若活塞與活塞桿相對缸筒收縮，則A腔的油液受到壓縮而向兩個(gè)方向移動(dòng)：一是進(jìn)一步壓縮蓄能器部的氣體而進(jìn)入蓄能器；二是通過阻尼孔和單向閥而進(jìn)入B腔。若活塞與活塞桿相對缸筒伸，則B腔的油液受到壓縮，迫使B腔的油液通過阻尼孔向! 腔流動(dòng)（此時(shí)單向閥處于關(guān)閉狀態(tài)），同時(shí)因! 腔增大的體積大于B腔縮小的體積，結(jié)果會(huì)導(dǎo)致蓄能器的部分

11、油液在氣體壓力作用下進(jìn)入A腔。 圖1.2單氣室懸架液壓缸的結(jié)構(gòu) 在前一種情形下，因單向閥開啟，活塞與活塞桿組件相對缸筒運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的阻尼力較小，這相當(dāng)于傳統(tǒng)懸架中的彈簧作用；在后一種情形下，因單向閥關(guān)閉，活塞與活塞桿組件相對缸筒運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的阻尼力較大，這相當(dāng)于傳統(tǒng)懸架中的減振器作用。 圖3所示的油氣懸架缸結(jié)構(gòu)是雙氣室結(jié)構(gòu)，液壓缸的部有A、B、C三個(gè)油腔，C腔一方面通過數(shù)個(gè)阻尼孔和單向閥與B腔相通，另一方面還通過管路與左蓄能器相通，A腔通過管路僅與右蓄能器相通。當(dāng)活塞與活塞桿相對缸筒收縮時(shí)，A腔的油液會(huì)受到壓縮而進(jìn)入右蓄能器，C腔的油液因B腔容積增大而受到左蓄能器氣體壓縮進(jìn)而通過阻尼孔和

12、單向閥進(jìn)入B腔；相反地當(dāng)活塞與活塞桿相對缸筒伸時(shí)，B腔的油液因受到壓縮而通過阻尼孔進(jìn)入左蓄能器，右蓄能器的油液因A腔容積增大而受到右蓄能器氣體壓縮進(jìn)而進(jìn)入A腔。與單氣室懸架液壓缸情形類似，在前一種情形下，因單向閥開啟，活塞與活塞桿組件相對缸筒運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的阻尼力較小；在后一種情形下，因單向閥關(guān)閉，活塞與活塞桿組件相對缸筒運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的阻尼力較大。 圖1.3 雙氣室懸架液壓缸的結(jié)構(gòu) 第二章 文獻(xiàn)綜述 2.1 國外對于油氣懸架的研究現(xiàn)狀 2.1.1國外研究現(xiàn)狀 國外學(xué)者在對油氣懸架系統(tǒng)進(jìn)行開發(fā)的過程中，對其結(jié)構(gòu)型式與性能進(jìn)行了大量的理論分析和試驗(yàn)研究，取得了很多成果。目前已經(jīng)發(fā)

13、展到主動(dòng)懸架的初步應(yīng)用階段，開發(fā)了一些采用主動(dòng)油氣懸架控制的產(chǎn)品，應(yīng)用圍也大為拓寬。當(dāng)前對油氣懸架的研究主要集中在2個(gè)方面： (1)建立新型合理的油氣懸架的數(shù)學(xué)模型。 主要的研究思路是把具有非線性特性的彈性元件如懸架油缸和對非線性的影響因素如油液、高壓空氣的壓縮膨脹、非線性阻尼、剛度特性納入到數(shù)學(xué)模型中，使得理論懸架系統(tǒng)符合實(shí)際，成為非線性系統(tǒng)。 目前建立數(shù)學(xué)模型的方式可以分為參數(shù)化和非參數(shù)化。由于參數(shù)化建模方法建立的模型能比較精確地用于描述其部工作狀態(tài)，每個(gè)參數(shù)都有明確的物理意義，適合于油氣懸架缸自身特性的研究，故參數(shù)化的設(shè)計(jì)方式較非參數(shù)化設(shè)計(jì)具有一定的優(yōu)勢。上世紀(jì)90年代開始，Kwa

14、ngjinLee和Concordia大學(xué)的研究人員先后建立了單筒單氣室油氣懸架缸的參數(shù)化計(jì)算模型和油氣懸架缸的非線性模型，采用基于能量的頻率相關(guān)等效線性化技術(shù)，建立了油氣懸架缸的等效線性參數(shù)化模型，利用參數(shù)化分析技術(shù)確定了影響油氣懸架系統(tǒng)性能的主要因素，并通過參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)來改進(jìn)系統(tǒng)的性能。MDI公司開發(fā)的專業(yè)機(jī)械動(dòng)力學(xué)軟件ADAMS，為非線性和參數(shù)化設(shè)計(jì)提供了一個(gè)很好的平臺(tái)，使數(shù)學(xué)模型的建立更加方便和可靠但是由于非線性系統(tǒng)結(jié)構(gòu)十分復(fù)雜，各種分析方法和識(shí)別方法有各自的特點(diǎn)和局限性，國外學(xué)者建議把參數(shù)化和非參數(shù)化建模方法結(jié)合起來對油氣懸架缸進(jìn)行準(zhǔn)參數(shù)化建模研究，如可以用實(shí)測的閥孔孔口壓差流量關(guān)系

15、來描述油氣懸架缸部孔口出流系數(shù)，而其它部分是基于有關(guān)物理定律建立的參數(shù)化模型，這樣就大大簡化了建模的復(fù)雜性，減少了非線性模型計(jì)算的誤差。 （2)新型結(jié)構(gòu)形式的油氣懸架的開發(fā)和主動(dòng)控制策略的研究。 新型結(jié)構(gòu)形式的油氣懸架的開發(fā)，主要是對半主動(dòng)和主動(dòng)油氣懸架的開發(fā)應(yīng)用。利用油氣懸架的阻尼相對剛度易調(diào)的優(yōu)勢，調(diào)節(jié)阻尼實(shí)現(xiàn)懸架的半主動(dòng)控制和主動(dòng)控制。如圖3是半主動(dòng)控制的原理圖，控制單元對各類傳感器采集來的信號(hào)進(jìn)行處理，再通過調(diào)節(jié)阻尼閥口大小，改變油缸和蓄能器之間的阻尼力，實(shí)現(xiàn)懸架輸出力半主動(dòng)控制。主動(dòng)懸架則需要另加動(dòng)力元件如液壓油泵等，油液通過伺服閥再進(jìn)入液壓缸，實(shí)時(shí)控制懸架輸出力。 圖2.

16、1 半主動(dòng)控制原理圖 在主動(dòng)控制策略研究方面，主要有最優(yōu)控制理論方法、自適應(yīng)控制方法、基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的控制方法和模糊控制方法等。但是基于這些控制策略而設(shè)計(jì)的主動(dòng)懸架，普遍成本高、可靠性差，目前僅用于高檔轎車、賽車與重要的載重車輛上。因此，當(dāng)前的研究重點(diǎn)是如何降低成本，減少能量消耗和附加重量，設(shè)計(jì)成本合理的元件和控制系統(tǒng)，從而提高安全性與可靠性。 2.1.2國研究現(xiàn)狀 國研究人員從20世紀(jì)80年代開始對油氣懸架進(jìn)行關(guān)注。1984年重型汽車廠測繪了國外的單氣室油氣懸架，并應(yīng)用于重型汽車廠生產(chǎn)的SH380、SH382礦用自卸車上，但因其密封性和可靠性等原因沒能得到廣泛應(yīng)用。 20世紀(jì)90年代

17、我國一些企業(yè)引進(jìn)了具有油氣懸架系統(tǒng)的工程車輛，此后形成了油氣懸架技術(shù)研究的高潮，國一些高校亦開始研究油氣懸架技術(shù)。同時(shí)，徐重、中聯(lián)浦沅、重汽集團(tuán)等企業(yè)也正在對油氣懸架系統(tǒng)進(jìn)行不同方面的理論分析和試驗(yàn)研究設(shè)計(jì)。國基于油氣懸架的研究主要集中在以下幾個(gè)方面： (1) 油氣懸架的剛度與阻尼特性的仿真研究。 國學(xué)者對這方面研究得最多，主要是油氣懸架的剛度和阻尼的非線性特性的仿真建模定性分析與對整車行駛平順性能的評價(jià)指標(biāo)分析。主要的軟件工具是MATLAB中的SIMULINK模塊，如設(shè)計(jì)平衡懸架來達(dá)到整車剛度可變，實(shí)現(xiàn)改善車身傾側(cè)性能。但是多數(shù)研究缺乏對懸架系統(tǒng)特性的定性和定量的分析與試驗(yàn)對模型的修正。

18、 (2)特定車型(多為引進(jìn))的油氣懸架系統(tǒng)的仿真與特性分析。 徐重、中聯(lián)浦沅等國企業(yè)進(jìn)行了測繪和仿真特性研究，并建立了試驗(yàn)平臺(tái)，在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，改進(jìn)自身產(chǎn)品。國部分高校也開始采用ADAMS軟件建立參數(shù)化油氣懸架機(jī)械模型，并將液壓系統(tǒng)納入模型，通過有限元分析軟件建立油氣懸架的柔性力學(xué)模型和振動(dòng)模型，進(jìn)行了一些靜力學(xué)和動(dòng)力學(xué)分析，同時(shí)對懸架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了初步的優(yōu)化設(shè)計(jì)，但應(yīng)用較少，還處于研究階段。 (3)新型結(jié)構(gòu)形式油氣懸架的開發(fā)與研究。 該項(xiàng)研究目前多集中于科研院所。圖4是某種車用可控剛度油氣懸架設(shè)計(jì)模型。采用了主、副2個(gè)儲(chǔ)氣室，副儲(chǔ)氣室的預(yù)充氣壓力高于主儲(chǔ)氣室且高于靜平衡位置時(shí)的油氣彈簧工

19、作壓力，ECU通過傳感器采集油氣懸架工作壓力等信號(hào)，根據(jù)車輛行駛狀態(tài)的判斷來確定開關(guān)閥打開與否，控制懸架的剛度隨著車身狀態(tài)而相應(yīng)改變，控制懸架輸出力。 圖2.2 半主動(dòng)油氣懸架工作原理示意圖 目前，國的油氣懸架技術(shù)在產(chǎn)品上的應(yīng)用種類還比較少，主要集中在少數(shù)工程特種車輛上，如徐重QAY系列全地面起重機(jī)、礦用自卸車與軍事特種車輛等。產(chǎn)品性能如可靠性、可操作性、行駛平順性等和國外同類型產(chǎn)品相比，還存在較大的差距。而且采用半主動(dòng)、主動(dòng)控制的產(chǎn)品較少，目前只出現(xiàn)于重型越野車上。 2.2 工程車輛油氣懸架系統(tǒng)的研究趨勢 油氣懸架系統(tǒng)是以液壓傳動(dòng)、控制技術(shù)和電子技術(shù)為基礎(chǔ)的綜合系統(tǒng)，油氣懸架

20、元件、結(jié)構(gòu)和控制技術(shù)的進(jìn)一步研究應(yīng)用是推進(jìn)油氣懸架基礎(chǔ)研究的關(guān)鍵，是實(shí)現(xiàn)主動(dòng)、半主動(dòng)油氣懸架控制的基礎(chǔ)。 2.2.1 建模方法與性能研究 車輛油氣懸架系統(tǒng)是非線性的，根據(jù)不同的目的，建立油氣懸架的復(fù)雜非線性數(shù)學(xué)模型或者線性化作為線性數(shù)學(xué)模型，才能用于油氣懸架的性能分析與參數(shù)設(shè)計(jì)。因此，建立符合懸架系統(tǒng)實(shí)際工況，便于分析、計(jì)算的數(shù)學(xué)模型一直是油氣懸架系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)研究的基礎(chǔ)和重要容。油氣懸架缸數(shù)學(xué)模型可以分為參數(shù)化和非參數(shù)化模型，如何建立油氣懸架數(shù)學(xué)模型是目前的研究熱點(diǎn)。 Moulton A.E對油氣懸架乘坐舒適性和行駛穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，建立了互聯(lián)式油氣懸架系統(tǒng)的4自由度物理模型，并進(jìn)行油氣

21、懸架系統(tǒng)靜態(tài)和動(dòng)態(tài)特性分析，通過仿真證明互聯(lián)式油氣懸架系統(tǒng)可以提高車輛的抗側(cè)傾能力，改善懸架的阻尼特性。 Belingardi G利用功率鍵合圖法，把機(jī)械系統(tǒng)和液壓系統(tǒng)統(tǒng)一到一個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)方程，建立多軸汽車起重機(jī)油氣懸架系統(tǒng)模型。Konenrad根據(jù)獨(dú)立式油氣懸架缸的部結(jié)構(gòu)，提出首先利用有關(guān)物理定律建立油氣懸架缸初始模型，然后通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)對模型參數(shù)進(jìn)行識(shí)別研究，進(jìn)而建立油氣懸架缸參數(shù)化數(shù)學(xué)模型。 Concordia大學(xué)的Frank考慮了氣體的多變過程$孔口紊流出流方程與庫倫摩擦力等非線性因素，對油氣懸架缸的動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行分析，建立了油氣懸架缸的非線性模型。 水運(yùn)工程學(xué)院又同教授較早提出利用

22、示功圖辨識(shí)油氣懸架系統(tǒng)模型。1998年理工大學(xué)春明利用功率鍵合圖法建立了描述全路面汽車起重機(jī)互聯(lián)式油氣懸架系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)模型，仿真分析了車輛在路面不平度激勵(lì)下的振動(dòng)響應(yīng)。2005,年交通大學(xué)濤等對油氣懸架系統(tǒng)進(jìn)行了非線性模型的建立，以此為基礎(chǔ)對非線性懸架系統(tǒng)的特性進(jìn)行研究。 到目前為止，只有很少的非線性系統(tǒng)隨機(jī)振動(dòng)問題有精確解。油氣懸架在路面不平度激勵(lì)下的響應(yīng)與其振動(dòng)求解問題研究是一個(gè)熱點(diǎn)。褚亦清較早地將油氣懸架系統(tǒng)作為兼有平方和立方項(xiàng)的2自由度非線性系統(tǒng)，借助攝動(dòng)理論，求出系統(tǒng)對于簡諧振動(dòng)的周期解與頻響關(guān)系。樹平利用非線性隨機(jī)振動(dòng)理論對所研究的非線性油氣彈簧模型進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)線性化分析，得到了統(tǒng)計(jì)

23、意義下的線性化數(shù)學(xué)模型以與等效線性化剛度系數(shù)和線性化阻尼系數(shù)的計(jì)算公式。 2.2.2 半主動(dòng)控制技術(shù)研究 在半主動(dòng)懸架的實(shí)現(xiàn)方法上，通常采用懸架阻尼的控制，如根據(jù)車輛的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)來進(jìn)行阻尼實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)。這是一種比較理想的調(diào)節(jié)方式，靈活性大，但實(shí)現(xiàn)困難。在理論上，非線性系統(tǒng)的隨機(jī)控制目前還是一個(gè)有待解決的難題，另外，系統(tǒng)要求阻尼變化的響應(yīng)快(一般在20Hz以上)，需要高頻響的執(zhí)行元件。根據(jù)路面隨機(jī)激勵(lì)的統(tǒng)計(jì)特性來調(diào)節(jié)懸架的阻尼，則可以減少系統(tǒng)對執(zhí)行元件的頻響要求，這種調(diào)節(jié)方式分為有級調(diào)節(jié)和無級調(diào)節(jié)兩種方式。 國外研究人員對油氣懸架半主動(dòng)懸架進(jìn)行了大量的研究，Margolis提出的開關(guān)控制是一種

24、分級控制，Moran和Yoshimura等人提出了神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制和模糊控制，Deprez K利用全局最優(yōu)策略對半主動(dòng)懸架系統(tǒng)進(jìn)行了振動(dòng)性能提高的研究，這些控制策略對油氣懸架的性能均有不同程度的改善，特別是最優(yōu)預(yù)見控制和模糊控制策略得到較深入的研究。 2.2.3 新結(jié)構(gòu)新技術(shù)的試驗(yàn)與應(yīng)用研究 國外研究者在對油氣懸架系統(tǒng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行開發(fā)應(yīng)用的同時(shí)，對其性能進(jìn)行了大量的理論分析和試驗(yàn)研究，并取得了很大的進(jìn)展，一些研究成果已經(jīng)在工程實(shí)際中得到了應(yīng)用。 車身高度調(diào)節(jié)是油氣懸架的優(yōu)點(diǎn)，是油氣懸架研究的一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)，直接影響汽車的越野性能和通過性。日本岡野克彥提出一種高度調(diào)節(jié)技術(shù)，應(yīng)用于日本加滕KATO

25、200t 6軸汽車起重機(jī)上。該車不僅能手動(dòng)設(shè)定車身的高度，而且在設(shè)定一定高度后，系統(tǒng)能檢測車身的高度變化并自動(dòng)維持在設(shè)定的高度上。 對多軸車輛懸架系統(tǒng)來說，一個(gè)重要任務(wù)就是要保證車輛在不平路面上行駛時(shí)，所有的車輪同時(shí)接觸地面，不允許出現(xiàn)車輪懸空現(xiàn)象或者各車輪間的垂直載荷分配發(fā)生大的改變。油氣彈簧平衡懸架可選左右油氣彈簧連通$同側(cè)油氣彈簧連通以與油氣彈簧分組連通等多種方式。在KATO 200t 6軸汽車起重機(jī)中，將1/2軸，3、4軸，5、6軸的油氣懸架缸分為3組，每組中縱向相鄰的2個(gè)油氣懸架缸的氣室連通，并可以通過一個(gè)開關(guān)閥的控制與另一側(cè)2個(gè)油氣懸架缸的氣室連通，還可以通過檢測各油氣懸架缸的壓

26、力來控制各油氣懸架缸的運(yùn)動(dòng)，從而達(dá)到平衡負(fù)載的效果。 2000年,浙江大學(xué)吳仁智對利勃海爾LTM1032型汽車起重機(jī)建立了雙氣室油氣懸架缸的數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行了計(jì)算機(jī)仿真和試驗(yàn)研究2003年，大學(xué)登峰利用實(shí)際氣體狀態(tài)方程建模，在考慮溫度變化對油氣懸架缸的影響的情況下，對油氣混合式懸架缸進(jìn)行了試驗(yàn)研究，進(jìn)一步為油氣懸架系統(tǒng)的參數(shù)設(shè)計(jì)與性能評估提供了有效方法。 2.3 本課題主要研究容和目標(biāo) 懸架系統(tǒng)作為汽車的重要組成部分，在設(shè)計(jì)、使用時(shí)有著非常重要的作用。懸架系統(tǒng)應(yīng)具有承受車身重量;承受并緩和車輛必要的離地間隙等功能。 油氣懸架系統(tǒng)的最顯著特點(diǎn)是:減震效果明顯;根據(jù)路面變化，自動(dòng)調(diào)整車身:

27、根據(jù)不同需要升高或降低車架高度，以增強(qiáng)車輛的通過能力和行駛性能，液壓控制系統(tǒng)的負(fù)載剛性大，精度高;系統(tǒng)可以安全并快速地實(shí)現(xiàn)頻繁的帶負(fù)載起動(dòng)和制動(dòng)，進(jìn)行正、反向直線或回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力控制;且由于使用不可壓縮的油液，故其響應(yīng)的靈敏度較高等優(yōu)點(diǎn)。并且隨著時(shí)代的發(fā)展，人類對探知野外自然環(huán)境的渴求與對高機(jī)動(dòng)化作戰(zhàn)部隊(duì)的要求越來越高，液壓主動(dòng)懸架必然會(huì)成為懸架系統(tǒng)的發(fā)展趨勢。 越野車油氣懸架系統(tǒng)與其密封的設(shè)計(jì)主要容包括：越野車油氣懸架系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式與原理的選擇；油氣懸架系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)學(xué)，動(dòng)力學(xué)，液壓系統(tǒng)的分析計(jì)算；越野車油氣懸架系統(tǒng)與其密封的設(shè)計(jì)。 通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)出是越野車在崎嶇不平的路面高速行駛時(shí)，車身同

28、樣非常平穩(wěn)，輪胎的噪音小，轉(zhuǎn)向和制動(dòng)時(shí)車身保持水平，乘坐非常舒服，密封的設(shè)計(jì)，保證10萬公里的壽命，零泄漏。 第三章 油氣懸架的特點(diǎn)、應(yīng)用與主要技術(shù)性能 3.1 油氣懸架的特點(diǎn) 3.1.1 油氣懸架的優(yōu)點(diǎn) (1)油氣懸架以油液傳遞壓力，以惰性氣體(通常為氮?dú)?作為彈性介質(zhì)，懸架缸部的節(jié)流孔、單向閥等代替了通常的減振器元件，使油氣懸架集彈性元件和減振器功能于一體，徑向尺寸小，對整車的布置有利。 (2)油氣懸架具有變剛度特性，即剛度隨著簧載質(zhì)量的增加而增加，既能提高車輛在一般路面上的行駛平順性，又能防止在大起伏路面上行駛時(shí)出現(xiàn)懸架被擊穿的情形。 (3)安裝油氣懸架的車輛可得到較低

29、的固有振動(dòng)頻率，從而改善駕駛員的勞動(dòng)條件和提高平均車速。 (4)改變懸架缸的充油量和蓄能器氣體的壓力可得到不同的變剛度特性，從而可以使油氣懸架的主要部件在不同噸位的汽車上通用。 􀀁􀀁(5)裝有油氣懸架系統(tǒng)的車輛便于實(shí)現(xiàn)車身高度的調(diào)節(jié)。 􀀁􀀁(6)油氣懸架的彈性元件與鋼板彈簧、螺旋彈簧等其他彈性元件相比較還有結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力大、本身重量輕(可比鋼板彈簧輕50%，比扭桿彈簧輕20%)、緩沖減震性能好等優(yōu)點(diǎn)，特別適合于重型車輛。 3.1.2 油氣懸架的缺點(diǎn) 􀀁􀀁(1)油、氣的密封

30、性能要求高，因而加工、裝配要求高。 􀀁􀀁(2)維修、維護(hù)比較困難，并需配備一定的專用設(shè)備。 3.2 油氣懸架的應(yīng)用 由于油氣懸架的以上優(yōu)點(diǎn)，國外的汽車大公司、研究單位都非常重視油氣懸架的開發(fā)和研究。美國WABCO（威斯汀豪斯氣制動(dòng)公司）從1957年起就開始設(shè)計(jì)，生產(chǎn)HAUL-PAK Hydrair系列車輛油氣懸架。目前，國外在重型汽車、自卸車、起重車上采用油氣懸架已相當(dāng)普遍，甚至在轎車上已逐漸采用油氣懸架。 目前，油氣懸架應(yīng)用的主要領(lǐng)域有以下幾個(gè)方面： （1） 軍用車輛 意大利生產(chǎn)的“半人馬座”輪式裝甲車、法國生產(chǎn)的AMX-10RC輪式輸送車、

31、瑞士生產(chǎn)的“鋸脂鯉”(Piranha)輪式坦克，有4x4，6x6, 10x10輪多種型式。 （2） 全地面起重機(jī) 德國利勃海爾公司生產(chǎn)的LTM系列起重機(jī)、美國格魯夫公司生產(chǎn)的GMK系列起重機(jī)、日本鋼鐵株式會(huì)社生產(chǎn)的RK系列起重機(jī)、徐重型機(jī)械廠生產(chǎn)的QAY25起重機(jī)。 （3）鏟運(yùn)機(jī)械 美國卡特彼勒公司生產(chǎn)的TS-24B自行式鏟運(yùn)機(jī)。 （4） 輪式挖掘機(jī) 日本日立建筑機(jī)械生產(chǎn)的10噸輪式挖掘機(jī)。 （5） 礦用自卸車 美國卡特彼勒（Caterpillar）公司的Cat789型大型礦用自卸車、瑞典沃爾沃（Volvo）公司的VME R90型大型礦用自卸車、重型汽車制造廠SH380、SH

32、382型大型礦用自卸車等。 （6）其他車輛 第四章 油氣懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4.1 油氣懸架系統(tǒng)原理圖 圖4.1 油氣懸架系統(tǒng)原理圖 上圖4.1為油氣懸架系統(tǒng)原理圖。 1.控制單元一　 2.蓄能器 3.控制單元二　4.氣控閥組 5.懸架油缸 4.2 油氣懸架實(shí)現(xiàn)主要功能的過程與相應(yīng)用途 （1）剛性閉鎖：當(dāng)電磁閥Y1至Y16均處于失電狀態(tài)時(shí)，電磁閥與氣控閥均處于彈簧作用腔，相應(yīng)油路為截止?fàn)顟B(tài)，懸架油缸的大腔與蓄能器連接斷開，此時(shí)盡管懸架油缸的小腔仍與蓄能器相連，但由于油液的不可壓縮性（極小壓縮量），懸架油缸不能產(chǎn)生伸縮運(yùn)動(dòng)，整個(gè)懸架機(jī)構(gòu)處于剛性狀態(tài)。若在懸架油缸的小腔與蓄

33、能器之間增加氣控閥，則可使懸架油缸的剛性鎖定更加可靠，同時(shí)控制單元一、二中的氣控閥亦可用一樣功能的電磁閥替換。因剛性閉鎖時(shí)車輛震動(dòng)所產(chǎn)生的能量只能由車輪吸收，故此功能只有在車輛停駛或極低車速時(shí)才能使用。通過電氣控制還可使底盤停駛特別是長時(shí)間停駛時(shí)油氣懸架處于剛性閉鎖狀態(tài)，這將大大提高懸架機(jī)構(gòu)的壽命。剛性閉鎖功能應(yīng)用在坦克與導(dǎo)彈發(fā)射車上可大大減小炮彈發(fā)射時(shí)發(fā)射裝置的后座量，從而提高炮彈的命中精度。 （2）彈性承載：當(dāng)電磁閥Y1 至Y12 、Y15 與Y16 均失電處于彈簧作用腔而截止，Y 1 3 得電，控制單元一、二中的氣控閥接通時(shí)，一側(cè)懸架油缸的大、小油腔分別與另一側(cè)懸架油缸的小、大油腔互相

34、溝通，且與相應(yīng)的蓄能器相相連，懸架油缸可自由伸縮并壓縮蓄能器氮?dú)猓鸬骄彌_和吸收振動(dòng)能量的作用，整個(gè)懸架機(jī)構(gòu)既處于剛性狀態(tài)。當(dāng)懸架機(jī)構(gòu)處于彈性承載狀態(tài)時(shí)，因同一軸兩側(cè)的油缸油腔相互串連，此時(shí)若車輛轉(zhuǎn)彎而使兩側(cè)車輪的載荷發(fā)生變化，則載荷增大側(cè)的懸架壓縮，其懸架油缸大腔壓力增大，因該腔與另一側(cè)懸架油缸的小腔相連，故另一側(cè)懸架油缸的小腔的壓力亦隨之增大，這樣另一側(cè)懸架也相應(yīng)地壓縮，降低了車輛的側(cè)傾角，從而能保證車輛具有良好的行駛穩(wěn)定性。若將此連接用于車輛的前后軸上，則可車輛獲得良好的抗點(diǎn)頭性能。 （3）升降功能：當(dāng)電磁閥Y13 得電，控制單元一、二中的氣控閥接通時(shí)，同時(shí)接通Y2、Y4、Y6、Y8、

35、Y10、Y12 （或Y1、Y3、Y5、Y7、Y9、Y11），則可實(shí)現(xiàn)車架的整體升高（或降低）。若同時(shí)接通Y 2 、Y 6 、Y 1 0 （或Y1、Y5、Y9），則可實(shí)現(xiàn)該側(cè)車架的升高（或降低）。若同時(shí)接通前軸懸架控制單元中相應(yīng)的電磁閥，則可實(shí)現(xiàn)車架的前高后低（或前低后高）。故此功能可大大提高車輛的通過性能參數(shù)，如接近角、離去角與最小離地間隙等，同時(shí)也可以滿足車輛在特殊路面上的側(cè)傾要求。若在懸架油缸上裝上檢測開關(guān)，通過檢測懸架油缸的工作長度信號(hào)并采用計(jì)算機(jī)技術(shù)來控制控制單元中相應(yīng)的電磁閥動(dòng)作，則可實(shí)現(xiàn)車輛任意設(shè)定高度與傾角的自動(dòng)調(diào)整工作，這將使得車輛具有采用板簧懸架系統(tǒng)所無法實(shí)現(xiàn)的主動(dòng)懸架的功能

36、，因此，油氣懸架技術(shù)已不是一般意義上的被動(dòng)懸架。 （4）軸荷平衡：當(dāng)懸架處于彈性承載狀態(tài)時(shí)，電磁閥Y 1 4 得電，通過控制單元二中氣控閥的接通，一二軸與三四軸的懸架油缸油路在節(jié)流作用下接通，其部的壓力得到平衡，因此一、二、三、四軸的軸荷也相應(yīng)地得到平衡，此功能應(yīng)用在多軸車輛的軸荷平衡上比采用機(jī)械平衡的板簧懸架具有明顯的優(yōu)勢。 （5）車軸提升：當(dāng)電磁閥Y13 失電時(shí)，接通電磁閥Y6與Y 8 ，可實(shí)現(xiàn)三、四軸的提升離地，此時(shí)車輛只有一二五六軸著地。當(dāng)電磁閥Y 1 3 得電時(shí)，接通電磁閥Y 1 5 與Y 1 6 ，可實(shí)現(xiàn)三、四軸的下放著地。在三四橋提升離地的狀態(tài)下，車輛可實(shí)現(xiàn)增加一二五六驅(qū)動(dòng)軸

37、的附著力與配合其他特殊工況。車軸提升功能應(yīng)用在兩棲坦克上還可實(shí)現(xiàn)當(dāng)坦克在海上行進(jìn)時(shí)提升履帶底板，從而達(dá)到大大減小航行時(shí)海水的阻力，提高坦克航行速度的目的。 第五章 帶反壓氣室油氣彈簧理論模型和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題 5.1 概述 油氣懸架的關(guān)鍵部件油氣彈簧，是以可壓縮的氣體作為氣體彈簧和減震元件合在一起的彈性元件。油液作為中間介質(zhì)，起傳遞作用力和衰減震動(dòng)的作用。具有非線性的工作特性，隨著所傳遞作用力的增加，剛度也急劇增大，這樣就避免了非懸掛部分對車體的撞擊，大大提高了車輛的行使平順性。與汽車鋼板彈簧相比，油氣彈簧為變剛度彈簧，可通過調(diào)整蓄能器的壓力改變彈簧特性，使油氣懸架具有極好的行駛平

38、順性。并且可改變車架高度和傾角，提高通過能力，還可鎖住懸架系統(tǒng)。油氣彈簧憑借其優(yōu)越的非線性特性和良好的減振性能，在各種車輛上的應(yīng)用越來越廣泛。隨著人們要求的不斷提高，增加車輛載荷、提高車輛行駛速度，改善油氣彈簧在更高壓力下作業(yè)的動(dòng)態(tài)密封性能，延長其使用壽命和準(zhǔn)確設(shè)計(jì)其減振性能參數(shù)，已經(jīng)成為研究油氣彈簧系統(tǒng)的主要問題。本文主要針對帶有反壓氣室的油氣彈簧進(jìn)行研究。 5.2 帶反壓氣室的油氣彈簧理論模型 1—活塞； 2—單向閥； 3—阻尼孔； 4—活塞桿 5—上蓄能器； 6—下蓄能器； 7—液壓缸筒 圖 5.1 帶反壓氣室油氣彈簧簡化示意圖 本文對獨(dú)立式油氣懸架的帶反壓氣室油氣彈簧系

39、統(tǒng)進(jìn)行簡化，可得到圖 5.1 所示為油氣彈簧系統(tǒng)簡化示意圖，它主要由上下兩個(gè)蓄能器和一個(gè)液壓缸組成。液壓缸中包含三個(gè)油腔 A、B、C 腔，都充滿油液，A 腔油液在活塞 1 的作用下與 B 腔和 C 腔相隔離，而其他兩個(gè)腔 B、C 油液通過單向閥 2與阻尼孔 3 相連通。兩個(gè)蓄能器 D 和 E 分別連通與 B 腔和 A 腔，蓄能器充有高壓氮?dú)猓邏旱獨(dú)馔ㄟ^氣囊與油液相隔離。 油氣懸掛系統(tǒng)在工作過程中可分為壓縮行程和復(fù)原行程兩個(gè)部分。當(dāng)活塞向下運(yùn)動(dòng)時(shí)，即壓縮行程，活塞桿向下運(yùn)動(dòng)，C 腔油液壓力下降，C 腔體積變大，需要通過單向閥 2 和阻尼孔 3 將 B 腔的油液補(bǔ)償給 C 腔，同時(shí)蓄能器 D

40、的油液也在高壓氮?dú)獾膲毫ψ饔孟聣喝?B 腔。而此時(shí) A 腔油液壓力升高，其油液向蓄能器 E 中壓入，使蓄能器 E 的氮?dú)庖驂嚎s而壓力增大。復(fù)原行程，即活塞桿向上運(yùn)動(dòng)的過程，此過程與壓縮行程原理基本相反。A 腔油液壓力降低，蓄能器 E 腔的油液在高壓氮?dú)獾膲毫ψ饔孟卵a(bǔ)給 A 腔，另外 C 腔油液的壓力升高，其腔油液通過阻尼孔 3 壓入 B 腔，由于 B 腔與蓄能器 D 相通，其油液被壓入蓄能器 D 腔，此時(shí)蓄能器 D 的氮?dú)庖虮粔嚎s而壓力增大。 車輛行駛在路面起伏時(shí)，活塞在缸筒也隨之上、下運(yùn)動(dòng)。這樣，在壓力差的作用下，使得 B、C 兩腔的油液通過一些阻尼孔和單向閥往復(fù)地傳遞和補(bǔ)償。但由于具有壓

41、力差的油液在通過阻尼孔和單向閥孔傳遞和補(bǔ)償時(shí)消耗能量，衰減了汽車的振動(dòng)，因此這一過程就形成了油氣彈簧系統(tǒng)的阻尼特性。而與上下油腔相連的蓄能器 D、E 均充滿高壓氮?dú)獠⑶曳忾]，通過氣體的彈性變形來承受外力和車輛載荷，由此減輕了地面對車輛的沖擊，這就是油氣彈簧系統(tǒng)的彈性特性形成的過程。 5.3 帶反壓氣室油氣彈簧的物理模型 為了簡潔地表示所設(shè)計(jì)的帶反壓氣室油氣彈簧結(jié)構(gòu)，繪制了如圖 5.2 所示標(biāo)有一些主要尺寸的簡易結(jié)構(gòu)圖。 圖5.2 帶反壓氣室油氣彈簧結(jié)構(gòu)簡圖 5.4 主要基本尺寸的確定 為設(shè)計(jì)方便，通過參考相關(guān)資料，預(yù)設(shè)，=140mm ，=110mm ，行程L=800mm ，

42、則 C腔圓面積： ==0.015386 A腔圓環(huán)面積：==0.0058875 面積差： =-=0.0094985 假設(shè)當(dāng)主活塞移動(dòng)到最大壓縮行程的極限位置時(shí)，則 C 腔的油液變化量全部流入蓄能器 D，那么，蓄能器 D 的初始體積應(yīng)該滿足要求>，即>0.0123。這里初設(shè)蓄能器 D 的初始體積=0.015=15L。 假設(shè)當(dāng)主活塞移動(dòng)到最大拉伸行程的極限位置時(shí)，則 A 腔的油液變化量全部流入蓄能器 E，那么，蓄能器 E 的初始體積應(yīng)該滿足要求>，即>0.00471。這里初設(shè)蓄能器 E 的初始體積=0.006=6L。 若取=146mm ,則==,==900mm ： 若取=80

43、mm ,則==0.005024,==1195mm 。 以上各計(jì)算參數(shù)在以后的特性仿真過程中將進(jìn)行調(diào)整，以達(dá)到使用要求。 5.5 研究油氣彈簧結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵問題 5.5.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與制造技術(shù)要求 為了確保系統(tǒng)密封可靠、運(yùn)動(dòng)靈活、拆裝方便，油氣彈簧合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和嚴(yán)密的制造技術(shù)具有十分重要作用。以下幾點(diǎn)應(yīng)該特別注意： (1)外缸筒相對滑動(dòng)部分的配合間應(yīng)隙嚴(yán)格遵守密封件間隙要求。 (2)注意相對滑動(dòng)的外配合表面粗糙度誤差要求：外圓表面輪廓算術(shù)偏差 Ra≤0.4μm ；孔表面輪廓算術(shù)偏差 Ra≤0.5μm。 (3)外相對滑動(dòng)的配合部分表面圓柱度按要求在 7 級以上。 (4)密封件安

44、裝時(shí)，缸筒初始接觸處零件端頭應(yīng)保持約 15 度的倒角；圓柱面和倒角相交處應(yīng)選用圓弧過渡；防止損壞密封件，影響整體構(gòu)件的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。 (5)所有零件要拋光去毛刺，存留的雜質(zhì)和污物應(yīng)清理干凈。 (6)保持工具表面清潔、光滑，防止腐蝕；安裝時(shí)，密封件應(yīng)該涂以潤滑劑，以便安裝和拆卸。 5.5.2 導(dǎo)向長度的設(shè)定 系統(tǒng)往復(fù)運(yùn)動(dòng)時(shí)，油氣彈簧的導(dǎo)向結(jié)構(gòu)起導(dǎo)向支撐作用，承受外力作用在活塞桿上時(shí)引起的沖擊、振動(dòng)和彎曲，同時(shí)導(dǎo)向結(jié)構(gòu)也影響著油氣彈簧的性能。 在油氣彈簧的設(shè)計(jì)中，彈簧缸的最大工作行程，可根據(jù)工作機(jī)械動(dòng)作要求所決定的彈簧缸最大和最小極限位置長度來確定。若用和分別表示彈簧缸的最大和最小極限位置

45、長度，則根據(jù)其差值=-，即得彈簧缸的最大工作行程。 彈簧缸的最小導(dǎo)向長度，是指當(dāng)活塞桿全部外伸時(shí)，從活塞支撐面中心到導(dǎo)向套滑動(dòng)面中點(diǎn)的距離，用 H 表示，如圖 5.3 所示。如果導(dǎo)向長度過短，將使油氣彈簧因配合間隙引起的初始撓度增大，影響穩(wěn)定性。但導(dǎo)向長度往往受到結(jié)構(gòu)的限制，所以設(shè)計(jì)中必須確保一定的最小導(dǎo)向長度。 圖5.3 導(dǎo)向部分 一般來說，彈簧缸的最小導(dǎo)向長度 H 應(yīng)該滿足下式要求： （mm） 式中：L－油氣彈簧的最大行程（㎜）； D－彈簧缸直徑（㎜）。 根據(jù)圖示，導(dǎo)向結(jié)構(gòu)中 A 和 B 兩部分的長度可以相等，也可以不等，一般其取值為：在缸筒徑D ≤80m

46、m時(shí)，取缸筒徑D的 0.6~1.0 倍；在缸筒徑D >80mm時(shí)，則取活塞桿直徑d的 0.6~1.0 倍。因此，取A=B=110mm。 5.5.3 確定阻尼孔徑 油液經(jīng)過阻尼孔時(shí)產(chǎn)生熱量，加之密封件與缸筒之間的摩擦力作用，就了形成油氣彈簧的阻尼作用。但油液運(yùn)動(dòng)的過程想當(dāng)復(fù)雜，摩擦力的計(jì)算也存在誤差。如何確定阻尼孔的尺寸，保證一定的精確度是研究油氣彈簧阻尼作用的難點(diǎn)。通常需要做大量的臺(tái)架試驗(yàn)來確定阻尼孔徑。 (1) 最小二乘法估算線性阻尼系數(shù) 在確定阻尼孔徑的過程中，臺(tái)架試驗(yàn)?zāi)康氖菍で笠粋€(gè)合理的實(shí)際阻尼值，使之與設(shè)計(jì)值相一致。但是實(shí)際應(yīng)用中阻尼值和速度之間成非線性關(guān)系，為了便于理論計(jì)算

47、，我們通常假定二者成正比關(guān)系，即p =Cv。臺(tái)架試驗(yàn)中，采用最小二乘法際的線性阻尼系數(shù) C。 在試驗(yàn)中，假設(shè)測定 n 組數(shù)據(jù)對：（，），（，）……（，），設(shè)線性阻尼系數(shù)為，則誤差的平方和表達(dá)為： 取，則 圖5.4 阻尼系數(shù) (2)臺(tái)架試驗(yàn)的步驟 a. 從試驗(yàn)中選擇某一阻尼孔徑。 b. 將同一規(guī)定頻率、不同振幅的激勵(lì)信號(hào)分別傳遞給油氣彈簧，測試出示功圖，求出各個(gè)最大速度點(diǎn)，，…，對應(yīng)的復(fù)原阻力，，…，。 c. 利用最小二乘法計(jì)算出相當(dāng)線性阻尼系數(shù)。 d. 對比相當(dāng)線性阻尼系數(shù)和設(shè)計(jì)阻尼系數(shù) C 。如果兩者之間的誤差值達(dá)到工程上的允許圍，則說明所選阻尼孔徑

48、尺寸滿足使用要求；反之，則需要再選擇其他適當(dāng)阻尼孔徑尺寸，按步驟 a～d 重復(fù)試驗(yàn)，直到滿足要求為止。第六章 帶反壓氣室油氣彈簧數(shù)學(xué)模型 6.1 數(shù)學(xué)模型簡化條件 建模時(shí)，取活塞平衡狀態(tài)時(shí)的位置為帶反壓氣室彈簧物理模型的初始位置。設(shè)活塞桿在正弦激勵(lì)信號(hào) x = 0.4sin ( 20πt)作用下做往復(fù)運(yùn)動(dòng)，其速度為x = 8πcos ( 20πt)，式中 A 和 f 分別為振幅和頻率，位移方向取復(fù)原行程時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)方向?yàn)檎楹喕?jì)算，作如下假設(shè)： (1)在工作過程中，油氣彈簧缸經(jīng)常處于振顫狀態(tài)，且具有良好的潤滑性，所以通常忽略震顫摩擦阻力對彈簧缸的影響。 (2)由于液體的壓縮性很小

49、，本文假定油液是不可壓縮的，且油液流通是連續(xù)的。 (3)通常液壓油粘度隨溫度變化而變化，但當(dāng)溫度變化較小時(shí)，粘度變化不明顯。故本文不考慮溫度對液壓油粘度的影響。 (4)蓄能器密封性能良好，氣體質(zhì)量不變。 6.2 氣體狀態(tài)方程的選擇 氣體的狀態(tài)變化過程可以用兩種方法進(jìn)行描述：理想氣體的多變狀態(tài)方程和實(shí)際氣體的狀態(tài)方程。 6.2.1 理想氣體的多變狀態(tài)方程 理想氣體狀態(tài)方程（也稱理想氣體定律、克拉佩龍方程）是描述理想氣體在處于平衡態(tài)時(shí)，壓強(qiáng)、體積、物質(zhì)的量、溫度間關(guān)系的狀態(tài)方程。它建立在波義耳定律、查理定律、蓋-呂薩克定律等經(jīng)驗(yàn)定律上。雖然完全理想的氣體并不可能存在，但許多實(shí)際氣體

50、，特別是那些不容易液化、凝華的氣體（如氦、氫氣、氧氣、氮?dú)獾龋┰诔爻合碌男再|(zhì)已經(jīng)十分接近于理想氣體。 帶反壓氣室油氣彈簧缸蓄能器的氣體為惰性氣體氮?dú)?，根?jù)上述通常把氮?dú)獾奶匦越茷槔硐霘怏w的特性，其狀態(tài)變化過程視為一個(gè)多變過程，理想氣體的狀態(tài)方程表達(dá)為： 式( 6.1 ) 式中 P ——理想氣體的氣體壓強(qiáng)（Pa）； V ——理想氣體的氣體體積（）； m ——理想氣體的氣體質(zhì)量（kg）； R ——理想氣體的氣體常數(shù)（J/(kgK)）； T ——理想氣體的氣體絕對溫度

51、（K）。 氣體的多變狀態(tài)方程為: 式(6.2) 式中 :r ——?dú)怏w多變指數(shù)； ——理想氣體初始?xì)怏w壓強(qiáng)（Pa）； ——理想氣體初始?xì)怏w體積（）。 封閉容器的氣體被壓縮時(shí)，氣體體積減小，壓強(qiáng)和溫度升高，是儲(chǔ)存能量的過程。反之，是釋放能量的過程。在這個(gè)變化過程中，由于氣體與其周圍環(huán)境的溫度差導(dǎo)致能量損失。當(dāng)加載速度較慢時(shí)，氣體有充分的時(shí)間與周圍的氣體進(jìn)行熱交換，氣體溫度保持恒定，氣體的狀態(tài)變化過程可看作是一個(gè)等溫過程。當(dāng)快速加載時(shí)，氣體來不與與外界進(jìn)行熱交換，對應(yīng)氣體的狀態(tài)變化過程近似為一個(gè)絕熱過程。雖然從理論上氣體多變指數(shù)r的圍為

52、1～1.4，但氣體多變指數(shù)受多種因素的影響，其確定過程比較困難。此外，理想氣體狀態(tài)方程假定氣體分子不占有體積，分子之間沒有相互作用力，但實(shí)際氣體的分子卻占有體積，分子間有相互作用力。因此，氮?dú)庑阅芡硐霘怏w存在顯著的差異。氣體的多變指數(shù) r 是與外界激勵(lì)速度和頻率 有 關(guān) 的函數(shù)，通過測試實(shí)際氣體的狀態(tài)變化過程得到其指數(shù)為1.6～1.8，與理想氣體給定指數(shù)圍相差較大。另外油氣懸架工作環(huán)境比較惡劣，其氣體壓強(qiáng)變化圍為 2～40MPa，溫度變化圍為 220～520K，在壓強(qiáng)、溫度等變化圍較大的情況下不能把氮?dú)庾鳛槔硐霘怏w研究，而應(yīng)該使用實(shí)際氣體的狀態(tài)方程來描述其性質(zhì)，但在壓強(qiáng)和溫度變化不大的情況下

53、，采用理想氣體狀態(tài)方程建模，還是能夠滿足仿真精度的要求。 6.2.2 實(shí)際氣體的狀態(tài)方程 表示實(shí)際氣體的狀態(tài)方程有很多，其獲得的方法通常是從理論上提供方程的模型，再根據(jù)實(shí)際數(shù)據(jù)擬合有關(guān)經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，如德瓦爾斯的二常數(shù)半經(jīng)驗(yàn)程、BWR(Benedicy-Web b-Rubin)多常數(shù)半經(jīng)驗(yàn)方程和馬丁-侯（Martin-Hou）方程等。本文采用1940年提出的BWR方程，試驗(yàn)表明該方程能比較準(zhǔn)確的描述實(shí)際氣體狀態(tài)變化過程，其形式為： 式（6.3） 式中 、、、 a 、 b 、 c 、 α 和 γ 是經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，對于氮?dú)猓?BWR 方程中的八個(gè)常數(shù)值為： =136.0474619； =0.0

54、01454417； =0.001454417； a=0.115703387； b=2.96625E-6 ； c =7.3806143E-5 ； α =5.783972E-9 ； γ =6.7539311E-6 ； R ——實(shí)際氣體常數(shù)，對于氮?dú)?R ＝296.8 ； T ——實(shí)際氣體絕對溫度（K）； P ——實(shí)際氣體壓強(qiáng)（Pa）； υ——蓄能器中氣體比容（），其定義如下 υ= 式（6.4） 式中：——蓄能器中氣體質(zhì)量（kg）；

55、 V ——實(shí)際氣體體積（）。 在計(jì)算實(shí)際氣體質(zhì)量時(shí)，可根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程粗估氣體質(zhì)量，然后根據(jù)實(shí)際氣體狀態(tài)方程校核，最終得到實(shí)際氣體質(zhì)量。 由BWR方程可以看出，氣體的狀態(tài)變化過程考慮了氣體的溫度影響，圖6.1所示曲線是在溫度是20℃時(shí)，初始壓強(qiáng)P為1.5Mpa，初始體積V為4L的氮?dú)庠诃h(huán)境溫度Te為223.15K、293.15K和373.15K時(shí)利用實(shí)際氣體的BWR方程描述氣體壓強(qiáng)和體積的關(guān)系。 從圖6.1可以看出，實(shí)際氣體狀態(tài)變化過程會(huì)受到溫度變化的影響。 圖6.1 氣體壓強(qiáng)與體積的關(guān)系 6.3 帶反壓氣室油氣彈簧數(shù)學(xué)模型 為了研究油氣懸架的性能，建立描述其

56、本質(zhì)的物理模型是理論研究最重要的基礎(chǔ)。在參照大量有關(guān)論文文獻(xiàn)資料所建立的數(shù)學(xué)物理模型的基礎(chǔ)上，建立了圖6.2所示的模型。 圖6.2 帶反壓氣室油氣彈簧缸物理模型 為了能夠較為準(zhǔn)確描述油氣彈簧動(dòng)態(tài)特性的數(shù)學(xué)模型，本文在液壓流流動(dòng)過程中考慮液體的可壓縮性，但是這種可壓縮性只對壓強(qiáng)的變化產(chǎn)生影響，而對流速產(chǎn)生的影響忽略不計(jì)。如圖6.2，油氣彈簧缸在外激勵(lì)信號(hào)作用下，桿筒和缸筒之間要產(chǎn)生相對運(yùn)動(dòng)，假設(shè)缸筒固定，忽略壁之間的庫侖摩擦力和粘性摩擦力的作用。以滿載狀態(tài)時(shí)平衡位置為原點(diǎn)，設(shè)油氣彈簧活塞桿筒受到正弦波位移激勵(lì)x=Asin(2πft)，式中A和f分別為激勵(lì)信號(hào)的振幅和頻率。 取激勵(lì)信號(hào)

57、向上為正方向（即復(fù)原行程位移為正），對活塞進(jìn)行受力分析，油氣彈簧活塞桿的輸出力方程為： 式(6.5) 式中：F ——油氣彈簧缸輸出力（N）； ——A 腔的圓環(huán)面積（)； ——C 腔圓面積（）； ——A 腔的油液壓力（Pa）； ——C 腔的油液壓力（Pa）。 取蓄能器 E 腔的氮?dú)鉃檠芯繉ο螅鶕?jù)實(shí)際氣體狀態(tài)方程，蓄能器E 腔氣體的壓力為: 式(6.6) 式中:——蓄能器E腔中氣體的絕對溫度（K）； ——蓄能器E腔中氣體比容（），計(jì)算方法如下： 式(6.7) 式

58、中:——蓄能器E腔氣體的質(zhì)量（kg）； ——蓄能器E腔氣體的體積（）。 蓄能器E腔中氣體的體積確定方式為： 式(6.8) 式中:——車輛滿載荷處于平衡位置時(shí)蓄能器E腔氣體體積（）； ——蓄能器E腔氣體的變化量（）。 車輛行駛過程中，活塞相對于缸筒運(yùn)動(dòng)，A腔體積在不斷變化，油液在A、B兩腔之間通過單向閥和阻尼孔流動(dòng)，從而B腔油液體積也隨之而變化。同時(shí)B腔與蓄能器E相連通，也影響著E腔中氣體體積變化，由于不考慮油液的壓縮性和液壓油管的體積變化，根據(jù)流體的連續(xù)性，E腔中氣體體積與位移激勵(lì)信號(hào)x之間的關(guān)系可表達(dá)為：

59、 式（6.9） 取油氣彈簧滿載平衡位置時(shí)x=0，復(fù)原時(shí)x為正。由式(6.6)～(6.9)可求得E腔中氣體的壓強(qiáng)隨位移激勵(lì)x的變化。 蓄能器E與活塞桿腔B間通過浮動(dòng)活塞相隔，所以有： 式(6.10) 如圖6.2，A、B兩腔的油液通過單向閥和阻尼孔相互流動(dòng)，根據(jù)節(jié)流小孔理論，建立A、B兩腔油液壓力關(guān)系方程，即: 式（6.11） 式中：——A腔油液壓力（Pa）； ——B腔油液壓力（Pa）； C——液體流量系數(shù)，取值為0.6； ——阻尼孔截面面積（）； ——單向閥有

60、效過流面積（）； ——單位時(shí)間A、B兩腔之間油液流量（），計(jì)算方式如下： 式（6.12） ——活塞相對于缸筒的運(yùn)動(dòng)速度，當(dāng)缸筒固定時(shí)，此速度即為活塞的運(yùn)動(dòng)速度（設(shè)活塞相對于缸筒向上運(yùn)動(dòng)（復(fù)原行程）時(shí)，速度為正，反之，在壓縮行程，速度為負(fù)），（m/s）； ——符號(hào)函數(shù)，定義為： 式（6.13） 由式(6.11)確定 A腔壓力。 同樣，蓄能器D腔充滿氮?dú)?，以其為研究對象，原理與蓄能器E腔的一樣，分析可得 D 腔氣體壓力為： 式(6.14) 式中：——蓄能器D腔中氣體的絕對

61、溫度（K）； ——蓄能器D腔中氣體比容()，計(jì)算方法如下： 式(6.15) 式中:——蓄能器D腔氣體的質(zhì)量（kg）； ——蓄能器D腔氣體的體積（），由下式確定： 式(6.16) 式中:——車輛滿載荷處于平衡位置時(shí)蓄能器D腔氣體體積（）； ——蓄能器D腔氣體的變化量（），為： = - 式（6.17） 由式(6.14)～(6.17)可求得D腔中氣體的壓強(qiáng)隨位移激勵(lì) x的變化。 同理，由圖

62、6.2，C腔與蓄能器D相通，油液從C腔流入蓄能器D或是從蓄能器D流入C腔，之間須通過阻尼孔和單向閥，而且由于斷面積突然變化，也會(huì)產(chǎn)生沿程壓力損失和局部壓力損失，則C腔油液壓力與蓄能器D腔氣體壓力的關(guān)系為: 式（6.18） 式中 C——流量系數(shù)，一般取 0.

63、6； ——C腔與D腔間阻尼孔截面積（）； ——C腔與D腔間單向閥有效過流面積（）； l ——C腔與D腔間細(xì)長圓孔的長度（m）； d ——C腔與D腔間細(xì)長圓孔的直徑（m）； 、——油管與蓄能器出口油液局部阻尼力系數(shù)，當(dāng)油液從油管流向蓄能器時(shí)，取=1；當(dāng)油液由蓄能器向油管流動(dòng)時(shí)，取=1.5； ——單位時(shí)間C、D兩腔之間油液流量（），計(jì)算方式如下： 式（6.19） λ——沿程阻力損失系數(shù)，理論上講，實(shí)際計(jì)算時(shí)要留有余地，這里取 式（6.

64、20） 其中雷諾數(shù)Re通過下式計(jì)算： 式（6.21） 式中，——液壓油運(yùn)動(dòng)粘度（）； ——C腔與D腔間細(xì)長圓孔油液平均流速（m/s），用下式計(jì)算： 式（6.22） 以上(6.14)～(6.22)式即可確定C腔油液壓力，將求出的壓強(qiáng)、代入式(6.5)，即可得液壓缸的輸出力F。綜上，式(6.5)～(6.22)組成了描述油氣彈簧性能的復(fù)雜非線性數(shù)學(xué)模型。 6.4 蓄能器溫度 工作時(shí)，油氣彈簧缸的壓縮和復(fù)原過程導(dǎo)致了蓄能器氣體儲(chǔ)存能量和釋放能量，同時(shí)阻尼孔和單向閥的

65、阻尼作用也不斷的消耗能量，這個(gè)過程將引起油氣彈簧缸和蓄能器溫度的改變，而溫度的高低直接影響著油液的動(dòng)力粘度和氣體的狀態(tài)變化過程，進(jìn)而影響油氣彈簧缸剛度特性和阻尼特性，因此，研究油氣彈簧缸的油溫和蓄能器壓縮氣體的溫度變化是非常必要的?？梢宰C明，油液溫度的變化，對油氣懸架系統(tǒng)的特性影響很小，同時(shí)雙氣室蓄能器油氣彈簧缸的液壓油和壓縮氣體并不互相接觸，油溫的變化對氣體溫度的變化影響較小，因此，本文不考慮油液溫度的改變。 設(shè)油氣彈簧缸開始工作時(shí)，蓄能器氣體溫度為和環(huán)境溫度一樣。將蓄能器的工作過程看成一個(gè)閉口系統(tǒng)，計(jì)算結(jié)果是足夠準(zhǔn)確的。以蓄能器氣體為研究對象，根據(jù)熱力學(xué)第一定律有:

66、 式(6.23) 式中：——蓄能器氣體從外界接受的熱流量(W)； ——?dú)怏w對外做功的變化率(W)； ——蓄能器氣體能的變化(W)。 根據(jù)傳熱學(xué)原理有： 式（6.24） 式中：——總傳熱系數(shù)； ——蓄能器傳熱面積（）； 式（6.25） 式中：——蓄能器氣體工作壓強(qiáng)（Pa）； ——?dú)怏w體積的變化率，即進(jìn)入蓄能器的油流量（）； 油氣彈簧缸氣體能的變化率為： 式（6.26） 式中：——?dú)怏w能的變化率(W)； ——實(shí)際氣體的質(zhì)量（kg）； ——?dú)怏w的定容比熱（）； ——?dú)馇粴怏w工作壓強(qiáng)（Pa）； ——?dú)馇粴怏w溫度的變化率； ——?dú)怏w體積的變化率（）。 氣體的定容比熱可表示為隨溫度而變化的經(jīng)驗(yàn)公式： 式（6.27） 式中：——經(jīng)驗(yàn)常數(shù)（i=1，2，3）對于氮?dú)猓? =28.90×； ＝-1.570×； =8.081×； =-28.73×； ——?dú)怏w常數(shù)，8.314×； ——氮?dú)獾哪栙|(zhì)量，28.016。 式中是由式(6.3)中P對T求偏導(dǎo)數(shù)而得： 式（6.28）