行星球磨機設計說明書

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1、精選優(yōu)質文檔-----傾情為你奉上 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 0 目 錄 摘要………………………………………………………………1 第一章緒論………………………………………………………3 1.1 課題的來源、研究的意義及現(xiàn)狀分析…………………………………3 1.2 課題研究的內(nèi)容和要求…………………………………………………4 第二章球磨機的工作原理及分類………………………………5 2.1球磨機的工作原理…………………………………………………………5 2.2球磨機的分類………………………………………………………………6 2.3用途和使用范圍…………………………………………

2、…………………6 第三章球磨機的主要參數(shù)計算……………………………………7 3．1球磨機的臨界轉速……………………………………………………………7 3.2球磨機的理論適宜轉速n……………………………………………………7 3.3轉速比 ………………………………………………………………………8 3.4磨機的實際工作轉速…………………………………………………………8 3.5磨機的實際功率………………………………………………………………8 第四章行星齒輪傳動設計計算……………………………………10 第五章行星齒輪靜強度校核………………………………………15 第六章行星齒輪軸計算………

3、……………………………………18 第七章中心軸強度計算……………………………………………22 第八章軸承壽命分析………………………………………………24 第九章運動分析……………………………………………………27 結語…………………………………………………………………29 致謝…………………………………………………………………30 參考文獻………………………………………………………………31 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 1 附錄：英文文獻翻譯………………………………………………32 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 2 小型臥式行星輪球磨機設計與運動分析 摘要：隨著現(xiàn)代

4、科技的飛躍發(fā)展，新材料的開發(fā)與應用在各高校、研究所乃至 各行各業(yè)正引起人們的日益重視。然而，無論是提高材料的性能還是分析材料 的成分，均需要制備更細、更均勻的材料樣本。常規(guī)的機械制取方法是采用球 磨方式，通過球磨機的高速旋轉，機內(nèi)磨球與材料之間高能撞擊，達到粉碎、 研磨、混合材料的目的。 本文主要論述了球磨機的發(fā)展現(xiàn)狀、發(fā)展趨勢及球磨機在工業(yè)中的作用。 主要設計任務是球磨機傳動方案的設計和運動的分析。主要設計內(nèi)容包括：球 磨機主要參數(shù)的計算，行星齒輪傳動機構的設計，行星齒輪的計算等。設計的 目標是使得機器能滿足強度、剛度、壽命、工藝性和經(jīng)濟性等方面的要求，且 運行平穩(wěn)，工件可

5、靠，結構合理，裝拆方便，便與維修與整理，最后能滿足加 工要求，保證加工質量。 關鍵詞：球磨機；行星齒輪；主要參數(shù)；運動分析 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 3 Smallhorizontalplanetroundballmilldesigning andmovementanalysis Abstract:Withtherapiddevelopmentofmodernscienceand technology,thedevelopmentofnewmaterialsandapplicationin variousuniversities,researchinstitutesand

6、allwalksoflifeare arousedpeople'sattentionincreasingly.However,nomatterwhether theyimprovethepropertiesofmaterialsoranalysisthecomposition ofthematerial,whichrequirespreparationmorefine,moreuniform materialsamples.Theconventionalmechanicalmanufacturingmethodis touseballmillway,throughtheballmil

7、l'shigh-speed,machines andmaterialsofthegrindingballbetweenhigh-energycollision, crushing,grinding,mixingtoachievethepurposeofmaterials. Thispapermainlydiscussestheballmill'sdevelopmentpresent situation,developmenttrendandtheroleofballmillinindustry. Themaintaskistodesignandthedesignofballmillt

8、ransmission schemeanalysisofthemovement.Themaindesigncontentincludes: theballmillmainparameters,thedesignoftheplanetarygear transmissionmechanism,thecalculationofplanetarygear,etc. Designgoalistomakethemachinecansatisfytheintensity, stiffness,life,technologyandeconomy,requirements,andsmooth op

9、eration,processandreliable,thestructureisreasonable, installationconvenience,thenandmaintenanceandarrange,finally canmeettherequirementsoftheprocessing,processingquality guarantee. Keyword:Ballmill;Planetarygear;Themainparameters;Motion analysis 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 4 第一章緒論 1.1課題的來源、研究的意義及現(xiàn)狀分析 1

10、.1.1課題的來源 球磨機（BallGrindingMill）是一種傳統(tǒng)物料研磨裝置，至今已 有一百多年的發(fā)展歷史。19世紀初期出現(xiàn)了用途廣泛的球磨機，1870 年在球磨機的基礎上發(fā)展出排料粒度均勻的棒磨機，1908年又創(chuàng)制出不 用研磨介質的自磨機。20世紀30～50年代，美國和德國相繼研制出輥 碗磨煤機、輥盤磨煤機等立軸式中速磨煤機。球磨機作為將固體物料細 化制粉的重要設備，廣泛應用于冶金、化工、水泥、陶瓷、建筑、電 力、醫(yī)藥以及國防工業(yè)等部門，對各種礦石和其他可磨性物料進行干式 或濕式粉磨。尤其是冶金工業(yè)中的選礦部門，磨礦作業(yè)更是具有十分重 要的地位。近年來我國的房地產(chǎn)業(yè)

11、發(fā)展迅速，城市化建設進程的加快也 帶動了相關行業(yè)的快速發(fā)展，其中一個突出的體現(xiàn)就是水泥制造業(yè)。總 部位于英國的《InternationalCementReview》（國際水泥評論）剛 剛發(fā)布其最新的《GlobalCementReport》（全球水泥報告），該報告 覆蓋了160多個國家。報告指出，全球水泥消費量2008年為28.3億 t，2009年為29.98億t，2010年更是增至32.94億t，2012年全球水 泥消費量預計將達到38.59億t。中國目前在全球水泥數(shù)據(jù)統(tǒng)計中獨占 鰲頭，2010年的消費量為18.51億t，幾乎是2004年水平的兩倍，水泥 消費的旺盛增長趨勢促進

12、了國內(nèi)對球磨機的需求量的增加。 由于球磨機的處理能力和球磨后的粒度對后續(xù)作業(yè)的效率和整體生 產(chǎn)流程的技術經(jīng)濟指標影響顯著，有關球磨機的研究在國內(nèi)外一直受到 廣泛的關注和高度重視。近幾年來，由于能源費用的增長和礦石品位的 下降，降低建設投資和生產(chǎn)費用是世界各國礦山工業(yè)面臨的一個嚴峻問 題，采用高效大型設備是現(xiàn)代選礦廠建設的主要傾向，球磨機的大型化 已成為技術發(fā)展的方向。 1.1.2課題研究的意義 隨著現(xiàn)代工業(yè)對超細物料需求量的日益增加，對品質要求的不斷提 高,新的超細粉磨設備及新型粉磨工藝不斷出現(xiàn)。行星式球磨機在能耗、 鋼耗和效率等方面比常規(guī)圓筒形球磨機更有優(yōu)勢。 90年代

13、以來,機械合金化法已成為制備新型復合材料的熱門課題。 現(xiàn)已發(fā)現(xiàn),MA通過行星式高能球磨機的高能研磨作用,可以引起材料原 子尺度的結合與化學反應,可以實現(xiàn)非晶質化,可以將金屬間化合物組 元粉體固態(tài)下生成金屬間化合物,可以使某些液態(tài)下并不互溶的體系實 現(xiàn)較寬成分范圍的固溶;另一方面,由于高能球磨機的強烈撞擊與研磨作 用,還可以制備出各種單質元素的納米級粉體材料和金屬陶瓷納米材料 等。 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 5 行星式高能球磨機之所以能成功地實現(xiàn)上述新型材料的制備,主要 取決于行星式高能球磨機的工作能力,本文通過對行星式高能球磨機的 運動學及動力學分析,使人們能較深入地

14、了解到行星式高能球磨機的工 作原理,這對于MA的理論研究是有一定參考意義的。 1.1.3現(xiàn)狀的分析 常規(guī)行星式球磨機中的球磨罐放置在水平的大盤上作行星運動,磨球 和磨料受公轉和自轉兩個水平方向離心力的作用,相互碰撞研磨產(chǎn)品。龔 姚騰等研制的微型雙筒行星式球磨機,磨筒自轉和公轉產(chǎn)生的離心力及磨 筒與筒壁間的摩擦力使磨球與物料在筒內(nèi)產(chǎn)生互相沖擊、摩擦和上下翻 滾等來磨碎物料；張克仁等研制的TCMJ一l型行星式超細球磨機,采用 以搓揉方式為主的平動式超細粉碎方法，實驗表明,該機具有效率高、節(jié) 能效果明顯和超細磨礦的良好性能；陳世柱等研制的行星式高能球磨機 由于磨球對粉體頻繁強烈地

15、撞擊、碾壓及搓揉等作用,具有較大的慣性力, 因而對粉體能產(chǎn)生強烈的撞擊,其撞擊力隨著轉速的提高而成倍增加。 南京大學儀器廠推出一種新型臥式行星球磨機。該機的特點是4只 球磨罐被臥式安裝在豎直放置的大盤上作行星運動,罐內(nèi)的磨球和磨料在 豎直平面內(nèi)受到公轉離心力、自轉離心力、重力3個力的共同作用,導致 磨球與磨料在高速運轉中相互之間猛烈碰撞、擠壓,提高了研磨效率和研 磨效果,同時,避免了一部分材料的結底現(xiàn)象。 1.2課題研究的內(nèi)容和要求 在本次畢業(yè)設計之前，本人對球磨機進行了大概的了解，總結了以前 在工廠中實習的經(jīng)驗，對球磨機的結構、造型有了總體的認識，對球磨機 的工作原理也有

16、了較深的了解。本人的主要設計內(nèi)容為球磨機的總體設計 和對運動的分析。 針對自己設計的主要內(nèi)容，在了解球磨機的總體構造之外查閱了有關 結構部件方面的書。在設計過程中，先對球磨機進行總體設計，特別是對 行星輪系的設計，確定傳動方案，找出相關參數(shù)。要求設計部件結構總圖 及部分零件圖。合計2張A0號圖紙的設計工作量，8000字以上的設計說 明書。 設計主要技術指標： 1)可裝球磨罐個數(shù)：4只，最大容積0.4升； 2)進料粒度：不大于4-10mm；出料程度：最小可達0.1um； 3)球磨機額定轉速：公轉50-400轉/分，自轉100-800轉/分； 4)電動機額定功率0.75千瓦，

17、220伏，50赫茲。 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 6 第二章球磨機的工作原理及分類 2.1球磨機的工作原理 臥式行星球磨機是將四只球磨罐水平安裝在一垂直平面的大盤上作行星運 動。在這種運動過程中球磨罐沒有固定的底面，罐內(nèi)磨球和磨料在垂直平面內(nèi) 受到公轉、自轉兩個離心力和重力的共同作用，相互之間猛力碰撞、擠壓，將 磨料快速粉碎、磨細。 圖1臥式行星輪球磨機結構示意圖 本實用新型臥式行星球磨機涉及的是一種適用于同時球磨多種磨料的臥式 行星球磨機。結構由機架1-13、傳動機構、電機1-14、拉馬桶1-4、球磨罐1-10構成，傳動機構包括大盤1-5、主軸1-7、行星軸1-12、

18、行星輪系、小帶輪 1-16、大帶輪1-8、傳動帶1-15，其特征在于球磨罐臥式裝置在大盤上得拉馬 桶內(nèi)，傳動機構中的大盤垂直安裝在主軸上，主軸、行星軸水平安裝在機架 上。其特征在于拉馬桶安置于平面或帶斜面的托盤上。球磨罐通過夾持架由上 夾圈、下夾圈、拉桿及蝶形螺母構成。行星輪系采用齒輪行星輪系或帶輪行星 輪系。 齒輪行星輪系由過渡齒輪1-11、行星齒輪1-6及固定齒輪1-9構成，帶輪 行星輪系由固定帶輪、行星帶輪及三角皮帶構成。行星球磨機球磨罐1-10臥式 裝置在行星球磨機傳動機構中大盤1-5上的拉馬桶1-4內(nèi)，大盤1-5垂直安裝 在主軸1-7上，主軸1-7、行星軸1-12水

19、平安裝在機架1-13上。拉馬桶1-4 安置于平面或帶斜面的托盤1-17上，大盤1-5上可設置有多個拉馬桶1-4，球 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 7 磨罐1-10裝置在拉馬桶1-4內(nèi)，球磨罐1-10外端裝有壓緊蓋1-3，通過壓緊 螺桿螺母1-2壓緊，壓緊螺母上裝有壓緊手把1-1。 電機裝置在機架下部，電機輸出軸上裝有帶輪，通過傳動帶傳動打帶輪。 大帶輪裝置在主軸上，通過主軸帶動大盤旋轉（公轉），大盤的旋轉經(jīng)由行星 輪系帶動行星軸旋轉(自轉)，大盤上可同時安置多個拉馬桶，拉馬桶內(nèi)裝置有 球磨罐，由于公轉和自轉的疊加使球磨罐告訴旋轉，球磨罐內(nèi)的磨球在離心力 及重力的作用下與磨料

20、相互碰撞吧磨料粉碎和磨細。 臥式行星球磨機的優(yōu)點： 1、由于球磨罐呈臥式裝置，運轉時沒有固定底面，因而不存在磨料 沉底的問題。 2、臥式行星球磨機球磨時，磨罐的上、下底面及罐壁都是研磨面， 因而球磨效率必然高于立式行星球磨機。 3、由于裝置球磨罐的拉馬桶安置在帶有5°左右斜面的托盤上，球 磨時，球磨罐除公轉及自轉外多了圍繞中心軸的圓錐形擺動， 使罐內(nèi)球磨的運動軌跡更復雜，更無規(guī)律，因而磨球和磨料、 罐壁碰撞的幾率更高，大大改善了球磨效率。 2.2球磨機的分類 ①按沖擊分：輕型，重型； ②按長度分：短磨機、中長磨機、長磨機； ③按磨介形狀分：球磨機、棒磨機、棒球磨機、礫

21、石磨； ④按卸料方式分：尾斜式磨機、中卸式磨機、尾卸式磨機； ⑤按傳動方式分類：中心傳動磨機、邊緣傳動磨機； ⑥其他分類：根據(jù)工藝操作又可分為干法磨機、濕法磨機、間歇磨機和連續(xù) 磨機。 2.3用途和使用范圍 球磨機是物料粉碎的關鍵設備，廣泛應用于水泥、硅酸鹽制品、新型建筑 材料、耐火材料、化肥、黑色有色金屬選礦以及玻璃陶瓷等生產(chǎn)行業(yè)，對各種 礦石和其他可磨性物料進行干式或濕式粉磨。 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 8 第三章球磨機的主要參數(shù)計算 3．1球磨機的臨界轉速 當磨機簡體的轉速達到某一數(shù)值時，研磨體產(chǎn)生的離心力等于它本身的重 力，因而使研磨體升至脫離角 ，即研

22、磨體將緊貼附在簡體上，隨簡體一 起回轉而不會降落下來，這個轉速就稱為臨界轉速。當研磨體處于極限位置 時，脫離角 ，將此值代入研磨體運動基本方程式，可得臨界轉速： （1） 式中：—臨界轉速，r/min； R—筒體有效半徑，m； —磨機筒體有效直徑，m。 根據(jù)文獻[1]表5—1中，磨機直徑2.4m，有效內(nèi)徑 為2.3m，將其代入 公式(1) 以上公式是在幾個假定的基礎上推導出來的，事實上，研磨體與研磨體、 研磨與筒體之間是存在相對滑動的，而且物料對研磨體也是有影響的。因此， 實際的臨界轉速比計算的理論轉速要高，且與磨機結構、襯板形狀、研磨體填 充率等因素有關。 3.2球磨

23、機的理論適宜轉速n 理論上，當簡體到達臨界轉速時，由于研磨體貼附在筒體內(nèi)壁面上，不能 起到粉磨作用，因此對物料的粉碎功為零，當筒體轉速極低時，研磨體沒有被 筒壁帶起，對物料的粉碎功亦為零，因此，使研磨體產(chǎn)生最大粉碎功時的簡體 轉速稱作球磨機的理論適宜轉速n。當靠近筒壁的最外層研磨體的脫離角 時，研磨體具有最大的降落高度，對物料產(chǎn)生粉碎功最大。將 代入式 ，可得理論適宜轉速： (2) 代入式（2）： 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 9 3.3轉速比 球磨機的理論適宜轉速與臨界轉速之比，簡稱為轉速比，即： (3) 式(3)說明理論適宜轉速為臨界轉速的76％。一般磨機的實際

24、轉速為臨界 轉速的70％～80％。 3.4磨機的實際工作轉速 磨機理論適宜轉速是根據(jù)最外層研磨體能夠產(chǎn)生最大粉碎功觀點推導出來 的。這個觀點沒有考慮到研磨體隨筒體內(nèi)壁上升過程中，部分研磨體有下滑和 滾動現(xiàn)象。工作轉速的選定，除了應考慮磨機的直徑、生產(chǎn)方式、襯板形狀、 研磨體的填充系數(shù)、研磨體的種類外，還要考慮到粉磨物料的性質、人磨物料 粒度和粉磨細度等。根據(jù)水泥生產(chǎn)中磨機運轉的經(jīng)驗及相關統(tǒng)計資料來確定磨 機的實際工作轉速。下面幾個經(jīng)驗公式是對干法磨機的實際工作轉速的確定方 法： 當 時 （4） 當 時 （5） 當 時 （6） 式中：—磨機的實際工作轉速，r/min；

25、 —磨機的有效內(nèi)徑，m； D—磨機規(guī)格直徑，m。 3.5磨機的實際功率 影響磨機需用功率的因素很多，如磨機的直徑、長度、轉速、裝載量、填 充率、內(nèi)部裝置、粉磨方式以及傳動形式等。計算功率的方法也很多，常用的 計算磨機需用功率的計算式有以下三種： (7) (8) (9) 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 10 式中： —磨機需用功率，KW； V—磨機有效容積， ； —磨機的有效內(nèi)徑，m； n—磨機的適宜轉速，r/min； G—研磨體裝載量，t； —磨機填充率（以小數(shù)表示）。 根據(jù)文獻[1]5—1式中， ； 文獻[1]5—25式中， 其中，r—研磨體的容量， ，鋼

26、鐵為4.5； —填充率； 由于， ， ， ，代入，V=39.8，G=51.3 選用公式(7)計算： 磨機配套電動機功率計算： (10) 式中： —與磨機結構、傳動效率有關的系數(shù)； —電動機儲備系數(shù)，在1.0～1.1間選取。 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 11 第四章行星齒輪傳動設計計算 已知電機驅動裝置的功率0.37KW，輸出轉速為1400r/min，負載當量值為 2187.999Nm，由于是選取兩個或四個同時運行，所以采取對稱結構，故四個行 星輪可選取同一類型的，因此，只需計算太陽輪和一個行星輪的傳動。 4.1配齒計算 查[1]表17．2—1選擇行星輪數(shù)目，取n

27、 w =4，設輸入轉速為43.6rpm。確 定各輪齒齒數(shù)，選 a z =13， b z =51。因此實際傳動比 1 51 1 1 4.923 13 b a z i z = + = + = ； 4.2按接觸強度初算a-b傳動的中心矩和模數(shù) 輸入轉矩 III T 3 / 2187.999/4.923 444.44 III T T i = = = Nm 設載荷不均勻系數(shù) c K=1.1 在一對a-b傳動中，太陽輪傳動的轉矩 444.44 1.1 122.22 4 III aIII c wIII T T K n = × =

28、′ = Nm 按[1]表17.2-31查得接觸強度使用的綜合系數(shù)K=1.9 齒數(shù)比u 19 1.462 13 cIII aIII z u z = = = 太陽輪的材料采用12CrNi3，行星輪的材料用20CrMnTi，齒面硬度 56～60HRC，查[1]圖16.2-18選取 lim H s =1500MPa，內(nèi)齒輪材料選用 42CrMo， lim H s =1250MPa，表面氮化硬度55HRC以上。 取齒寬系數(shù) 0.60 a b a j= = 則中心距a 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 12 ( ) ( ) 3 3 2 2 lim

29、 1.9 122.22 483 1 483 1.462 1 58.27 0.60 1.462 1500 aIII a H KT a u u j s ′ 3 + = ′ + = ′ ′ mm 模數(shù) 2 2 58.27 3.64 13 19 aIII cIII a m z z ′ = = = + + mm 取模數(shù)m=4 未變位時中心距 ( ) ( ) 1 1 4 13 19 64 2 2 aIII cIII a m z z = + = ′ ′ + = mm 由于已經(jīng)保證了安裝條件，同心條件，將中心距設為64mm，采用高變位， 具體計

30、算如下表： 表4-1 行星傳動齒輪計算結果匯總 序 序 號 名稱 代 代 號 計算公式 計算結果 1 模數(shù) m 取標準值 4mm 2 分度圓 壓力角 a 取標準值 20 a ° = 3 齒頂高 系數(shù) * a h 取標準值 * 1 a h = 4 徑向間 隙系數(shù) * c 取標準值 * 0.25 c = 5 分度圓 柱螺旋 角 b 0 b= 0 b= 6 分度圓 直徑 d a a d mz = ， b b d mz = 4 13 52 a d mm mm = ′ = 4 51 204 b d m

31、m mm = ′ = 7 未變位 時中心 距 a 1 ( ) 2 1 ( ) 2 a a b b b a d d a d d = + = - 帶 1 (52 76) 64 2 1 (204 76) 64 2 a b a mm mm a mm mm = + = = - = 8 實際中 心距 ' a 采用高變位，中心距不 變 ' 64 a mm = 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 13 9 中心距 變動系 數(shù) y ' ' a a b b a a y m a a y m - = -

32、 = 0 0 a b y y = = 10 嚙合角 ' a 由于傳動中心距未變， 故嚙合角為20度 a-c：傳動嚙合角為20度 c-b：傳動嚙合角為20度 11 總變位 系數(shù) x ? 由于傳動采用高變位， 所以x ? =0 a-c：x ? =0 c-b：x ? =0 12 變位系 數(shù)的分 配 a c x x 由于只需要滿足最小變 位系數(shù)，依關系x ? =0， 得到 b c a x x x = =- 根據(jù)最小變位系數(shù)算法得到： min 17 17 13 0.235 17 17 z x - -

33、= = = ， a x=0.25， c x=-0.25， 0.25 b x =- 13 齒頂高 變動系 數(shù) y D y x y ? D = - a-c： 0 y D = b-c： 0 y D = 14 齒根圓 直徑 f d 2 2 fa a fa fb b fb d d h d d h = - = + 52 2 4.0 44 204 2 4.0 212 fa fb d mm d mm = - ′ = = + ′ = 15 齒頂圓 直徑 a d * 2 2 ' 2 aa a aa ab fc d d h

34、 d d a c m = + = + + 52 2 5.0 62 64 2 64 2 0.25 4 194.0 aa ac d mm d mm = + ′ = = + ′ + ′ ′ = 16 齒頂高 a h * ( ) 0.5( ) aa a a ab b ab h m h x y h d d = + -D = - 4(1 0.25 0) 5.0 0.5(204 194) 5.0 aa ab h mm mm h mm mm = + - = = - = 17 齒根高 f h * * * * ( ) ( ) fa a

35、 a fb a b h m h c x h m h c x = + - = + + 4(1 0.25 0.25) 4.0 4(1 0.25 0.25) 4.0 fa fb h mm mm h mm mm = + - = = + - = 4.3校核齒面接觸強度和齒根彎曲強度 校核a-b傳動的彎曲強度 齒根彎曲強度校核計算公式 t F A V F F FS F K K K K Y Y bm b a eb s = F s ——計算彎曲應力 F K b——齒向載荷分布系數(shù)，按[1]表16.2-41選取 F K b =1.184

36、 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 14 F K a——齒間載荷分配系數(shù)，按[1]表16.2-42選取 F K a =1.0 FS Y ——復合齒形系數(shù)，按[1]圖16.2-23選取 FS Y =2.57 Y eb ——搞彎強度計算的重合度與螺旋角系數(shù)，按[1]圖16.2-25選取 Y eb =0.87 將各數(shù)值代入式中，得 4700.7 1.25 1.002 1.184 1.0 2.57 0.87 97.4 40 4 F s = ′ ′ ′ ′ ′ ′ = ′ MPa 許用彎曲應力 lim min F NT relT RrelT X

37、 FP F Y Y Y Y S d s s = FE s ——齒輪材料的彎曲疲勞強度基本值，按[1]圖16.2-26，取 FE s =420MPa relT Y d ——相對齒根圓角敏感性系數(shù)，按[1]表16.2-48選取 relT Y d =0.95 RrelT Y ——相對表面狀況系數(shù)，按[1]式16.2-21～23計算得 RrelT Y =1.0 X Y——抗彎強度計算的尺寸系數(shù)，按[1]圖16.2-28選取 X Y=1 min F S ——彎曲強度最小安全系數(shù)，按[1]表16.2-46選取 min F S =1.6 將各數(shù)值代入（3-5）中，得 420 1.042 0.95 1 1 297 1.6 FP s ′ ′ ′ ′ = = MPa 因為 F s < FP s ，所以滿足齒根彎曲強度 安全系數(shù) lim F NT relT RrelT X F F Y Y Y Y S d s s = 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 15 式中各符號代表的意義和上式一致，故得到 專心---專注---專業(yè)