褒河水庫單曲拱壩設計畢業(yè)設計說明書

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1、 1 目 錄 0 緒論 .1 1 概述 .2 2 已知資料 .3 2.1 流域概況 .3 2.2 水文氣象資料 .3 2.3 工程地質(zhì)資料 .3 2.4 工程規(guī)劃 .3 2.5 工程材料設計指標 .4 2.6 施工、天然建材、交通情況 .4 3 樞紐布置 .5 3.1 壩型的選擇 .5 3.1.1 土石壩.5 3.1.2 支墩壩.5 3.1.3 重力壩和拱壩.5 3.2 樞紐布置方案的選擇 .6 3.2.1 壩軸線的選擇.6 3.2.2 引水隧洞的布置.7 3.2.3 東、西干渠渠首布置.7 3.2.4 泄洪方案的選擇.7 3.2.4.1 壩頂泄流.8 3.2.4.2 壩面泄流.8 3.2.4

2、.3 滑雪道式泄流道.8 3.2.4.4 壩身開孔泄洪.8 4 拱壩設計.10 4.1 拱壩體型設計 .10 4.1.1 基本原則.10 4.1.2 拱壩基本尺寸的擬定.10 4.1.2.1 拱壩分層.10 4.1.2.2 壩頂厚度 cT.10 4.1.2.3 壩底厚度 B.11 4.1.3 拱冠梁剖面設計.12 4.1.3.1 基本原則.12 4.2 拱壩的平面布置 .13 4.2.1 基本原則及假定.13 4.2.1.1 基本原則.13 4.2.2 拱圈中心角的確定.13 2 4.2.3 拱圈的平面布置.14 5 拱壩應力計算和內(nèi)力計算 .16 5.1 荷載和荷載組合 .16 5.1.1

3、荷載.16 5.1.2 荷載的組合.16 5.1.2.1 基本組合.16 5.1.2.2 特殊組合.16 5.2 應力計算方法（拱冠梁法） .16 5.2.1 拱冠梁法的基本原理.16 5.2.2 拱冠梁法的主要步驟.17 5.3 應力和內(nèi)力計算過程 .17 5.3.1 計算拱冠梁在垂直力等作用下產(chǎn)生的徑向變位 wi .17 5.3.2 計算拱冠梁單位三角形徑向作用下徑向變位系數(shù) ija.27 5.3.3 拱冠梁徑向變位 i、 iC的求解 .34 5.3.4 拱梁分荷值的求解.35 5.3.5 拱冠梁應力計算.36 5.3.6 拱圈應力計算.38 5.4 其他方案的計算 .38 5.5 方案計

4、算結果和分析 .38 6 壩肩穩(wěn)定計算 .40 6.1 穩(wěn)定分析 .40 6.2 穩(wěn)定計算 .41 6.2.1 當不考慮凝聚力 c時.42 6.2.2 考慮凝聚力 c時.43 6.3 計算成果和分析 .44 7 壩身孔口的設計 .46 7.1 中孔的設計 .46 7.2 底孔的設計 .46 7.2.1 孔口的形狀和尺寸（體形設計）.46 7.2.1.1 進口控制段.46 7.2.1.2 洞身段.47 7.2.1.3 出口控制段.47 7.2.2 底孔的應力計算.47 7.2.2.l 作用于孔口的荷載.47 7.2.1.2 應力計算.47 7.2.3 底孔的配筋計算.49 8 拱壩的構造及結構

5、.51 3 8.1 壩頂 .51 8.2 廊道與壩體排水 .51 8.3 壩體臨時收縮縫 .51 8.4 壩體內(nèi)廊道及交通 .52 9 拱壩的地基處理 .53 9.1 壩基開挖 .53 9.2 拱端開挖 .53 9.3 固結灌漿和接觸灌漿 .53 9.4 防滲帷幕 .53 9.5 壩基排水 .54 10 結論 .55 附錄及參考文獻 .56 謝 辭 .57 1 0 緒論 本次設計為畢業(yè)設計，是對大學五年來所學知識的一次綜合性的總結概括；是考 察學生理論知識與實踐能力的一次演練；是為學生走向工作崗位打下一定基礎的關鍵 一步；是學生走向社會工作的第一步；是了解自我，自我定位的好機會。本次設計的 主

6、要目的是讓學生們體會在工作實踐中所必須具備的精神，了解工程設計的過程程序， 鍛煉學生們的實踐能力，為走向工作崗位打下一定基礎。本設計主要是混凝土拱壩設 計方面的問題，要求設計成果合理，各項指標達到國家規(guī)范要求。 拱壩是固接于基巖的空間殼體結構，因在平面上呈凸向上游的拱形而得名，其拱 冠剖面呈豎直的或向上游凸出的曲線形。據(jù)現(xiàn)有資料，最早的圓筒面圬工拱壩可追溯 到羅馬帝國時代。到 20 世紀，美國開始修建較高的拱壩。并于 1936 年建成了高 221 米的胡佛重力拱壩。1939 年意大利建成了高 75 米，設有墊座及周邊縫的奧西 列塔薄拱壩，對雙曲拱壩建設起到了很大的推動作用。目前世界上最高的是格

7、魯及亞 的英古里拱壩，最大壩高 272 米，T/H=0.19 。 中華人民共和國成立后，水利事業(yè)突飛猛進地發(fā)展，取得了舉世矚目的成就。繼 葛洲壩水利樞紐建成后，三峽水利樞紐的開工、南水北調(diào)工程的規(guī)劃設計等壯舉進一 步展示出人民水利蓬勃發(fā)展的強勁勢頭。目前，我國在水利工程規(guī)模、水利人才素質(zhì) 以及水利科技水平等方面已達到世界前列。中國的拱壩歷史：我國在拱壩建設取得了很 大的進展。截止到 1988 年底的不完全統(tǒng)計，已建成 15 米壩高以上的各類拱壩已達 800 座，約占全世界已建拱壩總數(shù) 1/4 強。中國之最：最高的拱壩臺灣省德基雙 曲拱壩，高 181 米， T/H=0.112 ；最高的砌石拱壩河

8、南省群英重力拱壩，高 100.5 米；最薄的砌石拱壩浙江省方坑雙曲拱壩，高 76 米，T/H 0.147 。 本設計主要是讓同學們了解工程設計的過程程序，知道工程實踐中所牽涉的工作 環(huán)節(jié)，應注意的關鍵問題，為以后走向工作崗位打下良好的基礎；同時鍛煉同學們的 實踐動手能力和操作能力，改變思維方法，提高工作效率。 2 1 概述 褒河水庫位于陜西省漢中平原褒河下游。褒河規(guī)劃作五級開發(fā)，其中樞紐在最下游。 漢中地區(qū)氣候溫和、濕潤，土地開闊肥沃，是著名的糧倉，現(xiàn)有漢惠渠、褒惠渠 等渠道，均系無壩引水，故灌溉保證率低；本地區(qū)又屬三線，近年來大量工礦企業(yè)紛 紛建立，電力負荷急劇增長，故在本地區(qū)修建褒河等一批

9、水利樞紐，開發(fā)水力資源， 對于促進工農(nóng)業(yè)發(fā)展都有著重要意義。 根據(jù)規(guī)模、效益，參照相關規(guī)范將褒河水庫定為三級，建筑物級別：主要建筑物 為三等，次要建筑物為四等，臨時建筑物為五等。 褒河水利樞紐主要任務為灌溉、發(fā)電，其次為防洪。為此，樞紐定為：渠首電站、 攔河壩（拱壩） 、中孔泄洪、底孔、電站引水渠道等。 褒河水利樞紐對于漢中地區(qū)的工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展起著相當重要的作用。 3 2 已知資料 2.1 流域概況 褒河屬于山溪性河流，發(fā)源于秦嶺南麓玉皇山及太白山，匯入漢江，整個流域面 積上寬下窄呈漏斗狀。流域內(nèi)植被尚好，水土流失不嚴重。 褒河水利樞紐控制流域面積 3 861平方公里，擬裝機 4.12萬千瓦

10、，年發(fā)電量 1.42 億度，可將原灌區(qū) 19.5萬畝農(nóng)田灌溉保證率由 50%提高到 73.8%，并擴澆 32萬畝耕地。 褒河庫區(qū)壩址為“U”形河谷，水面寬 40 ，水深 27 ，河床砂礫石 28 ，mm 壩址兩岸山坡陡峭，590 高程以上強風化巖石厚度為 5 ，以下為 35 ，河床m 24 。迴水 17 ，面積 3.2 ，壩址附近平均水面寬度 300 。mk2k 2.2 水文氣象資料 褒河水庫壩址下游三公里河東店站水文有 19351970 共 36年資料。 該地區(qū)多年平均降雨量為 905.6 ，其中 69 月雨量約占全年 75%。多年平m 均徑流量 138億立米，多年平均流量 43.6 。s/

11、3 多年平均輸沙率為 4.7 ，多年平均輸沙量為 148萬噸。skg/ 多年平均氣溫 14.4，絕對最高氣溫 44，絕對最低氣溫 13.4；絕對最高 水溫 33.3，絕對最低水溫 0。 2.3 工程地質(zhì)資料 褒河庫區(qū)在褒河峽谷出口段，大地構造上位于南秦嶺褶皺帶中斷南緣，庫區(qū)出露 地層為石炭系，三迭系前海相沉積物經(jīng)區(qū)域變質(zhì)作用而成的變質(zhì)巖，三迭系巖層為片 巖、片麻巖，并夾有大理巖、白云巖，分布于將軍鋪至青橋鋪一帶，石炭系巖層為片 巖及大理巖分布于壩區(qū)附近。第四紀松散堆積物為砂質(zhì)粘土沖擊礫石，區(qū)內(nèi)無大斷裂。 經(jīng)科學院西北地質(zhì)大隊判定該地區(qū)地震烈度為 7度。 庫區(qū)內(nèi)雖有大理巖等露頭，但兩岸山勢雄厚，

12、水平方向溶洞發(fā)育不深，壩址處基 巖透水性弱，單位吸水量小于 0.01升/秒，故不存在滲漏問題。庫區(qū)內(nèi)岸坡地段基巖 裸露，不會產(chǎn)生塌岸。 2.4 工程規(guī)劃 根據(jù)梯級水庫運用規(guī)劃，褒河正常高水位定為 618米，相應庫容 1.05億立米。 死水位 595 。死庫容 0.443億立米。m 4 該水庫設計洪水 =4290 ，校核洪水位 =5590 。可能最大洪水流量設Qsm/3校Qsm/3 10000 。sm/3 河床最低高程 535 ，基巖高程 532 。 三十年淤積高程 565 。 下游水位：設計洪水位：548.75 ，校核洪水位：550.05 電站進口高程 567 ，最大引水流量 68.1 。sm

13、/3 東干渠進口高程 588.5 ，引用流量 30 ，灌溉 27萬畝農(nóng)田。西干渠進口高m 程 592 ，引用流量 6 ，灌溉 5萬畝農(nóng)田。ms/3 淤沙浮容重 7.5 ，水下摩擦角 10。kN 2.5 工程材料設計指標 壩址區(qū)巖石容重模量 26.5 ，彈性模量 16 ，泊桑比 0.2，摩擦系數(shù)3/mkGPa 0.6。 混凝土容重 24 ，彈模 16 ，線膨脹系數(shù) 0.00001，泊松比 0.2。3/kNPa 2.6 施工、天然建材、交通情況 施工、交通情況。峽口地勢開闊，有公路可通寶成鐵路線上略陽。壩址下游 20 公里聯(lián)接寶成和襄與鐵道德陽（平關）安（康）鐵路即將建成通車。承擔褒河水利樞 紐工

14、程的水電三局擁有較強的技術力量和機械設備。 天然建筑材料。壩址下游 3.58.0 的中灘、紅廟等儲有砂礫石 116萬 。kM3m 礫石成分主要為花崗巖、石英巖，砂子以石英、長石為主，質(zhì)地較好，交通運輸便利。 土料很少，運距約 4 。kM 5 3 樞紐布置 3.1 壩型的選擇 經(jīng)過各方面的分析比較，擬訂修建拱壩，下面從幾方面說明修建拱壩的優(yōu)越性。 由地質(zhì)條件及地形資料可知能在這個壩址修建土石壩，重力壩，拱壩，支墩壩。現(xiàn)分 別比較如下： 3.1.1 土石壩 土石壩僅靠壩身自重與地基接觸而產(chǎn)生的抗滑力維持穩(wěn)定，因存在滑坡的問題， 土石壩在各種壩型中體積最大，底寬最長，工程量也較大。 壩身不能泄流，須

15、另外設置溢洪道，泄洪安全性不可靠，施工導流也不方便。計 算方法多采用材力法，手算占相當大的比例，為防止?jié)B透變形須設置防滲心強，防滲 材料的填筑受氣候條件的影響較大。另外，最主要原因為該地區(qū)的土料較少，沒有足 夠的筑壩材料。因此該壩址不選擇修建土石壩。 3.1.2 支墩壩 支墩壩與重力壩相比，混凝土用量小，能充分利用材料的強度，但側向穩(wěn)定性差， 對地基的要求比重力壩更加嚴格，鋼筋用量較多，施工散熱條件好，溫控措施簡易， 但模板復雜，用量大，混凝土標號要求高，每方混凝土的代價也高。且單寬流量較大， 但容易引起壩體振動，如果要在這里修建大壩，選擇重力壩而不選擇支墩壩，故也不 修建支墩壩?，F(xiàn)在在下面的

16、小節(jié)重點比較重力壩和拱壩的選擇。 3.1.3 重力壩和拱壩 兩種壩型均可滿足樞紐布置的總體要求，也都適合壩址的地質(zhì)及地形條件。但 是從地形圖上可知道，該河谷為上寬下窄的喇叭形河口谷，修建拱壩更有優(yōu)勢，同時 拱壩方量比重力壩的少，可節(jié)省 1/31/2的方量。 拱壩的工期比重力壩約可節(jié)約 1/4。 對大壩工程的總投資，拱壩可節(jié)約 15%左右。 重力壩重要依靠自重產(chǎn)生的抗滑力維持穩(wěn)定，無疑壩體的工程量大，壩體內(nèi)鋼 筋用量較多，未能很好的利用混凝土的抗壓強度。 重力壩的底寬較大，揚壓力大，對壩身穩(wěn)定不利，壩體過大，施工期溫度應力、 收縮應力較大。 6 123拱壩除了有上述優(yōu)點外，還有自身的結構優(yōu)點：

17、具有雙向傳力的性能，由拱梁共同承擔受力。 拱是推力結構，主要產(chǎn)生軸向壓力，有利于充分發(fā)揮材料的抗壓性能。 拱壩具有較高的超載能力和抗震能力，可達到設計荷載的 511 倍。 不設永久性伸縮逢，整體性能好。當外荷載增大或壩體的某一部位發(fā)生局部開裂時，壩體的梁和拱將自行調(diào)節(jié)，抗?jié)B性能好，彈性韌性好，抗震性能高。 計算方法多采用材力法和有限元法，計算繁瑣，但計算機和計算程序的普及與推廣已大大的解決這一難題。 可壩身泄水。雖然拱壩的結構復雜，但綜合比較后，選擇拱壩為設計壩型。由于該地的巖石均為一些片巖等整體性能不太好的巖石，又該處砌石料難找，而在該處交通發(fā)達，壩址下游 3.58.0公里處有足夠的沙礫石，

18、能充分提供筑混凝土壩的骨料，故在該處修建混凝土拱壩。3.2 樞紐布置方案的選擇3.2.1 壩軸線的選擇從地形圖可確定三種修建拱壩的壩址?，F(xiàn)分析比較選擇中間合理的方案。由于在兩岸處都有一個凸出的山包， 而總體河流彎道為順時（ ） 。圖 3-1中 2處處于山包中間位置，該處不僅施工面狹窄開挖量大，最主要的原因不利于壩端的抗滑穩(wěn)定。 圖 3-1中 3處的位置 離兩山包較遠，未能充分利用山包 的抗滑能力。 該處軸線較長，工程量大，造成 浪費。 對于梯級開發(fā)電站，造成了庫容 圖 3-1 壩址選擇地形圖 的浪費。 在整體布置中，不利于隧洞的洞線布置，增加了洞線的長度，從而增加了工程 量，增加了工期，造成浪

19、費。 圖 3-1中 1的位置 充分利用了抗滑作用，且壩軸線不長。 軸線與地形線垂直，能充分起抗滑作用。 7 有利于整體樞紐的布置。 綜合以上幾點，故選擇在 1處修建拱壩。 3.2.2 引水隧洞的布置 由于修建的是拱壩，而拱壩有一個突出的特點是不能分期修建，只能采用全斷面 截流后修筑。故必須在兩岸山體中開挖隧洞作為施工導流和引水之用。 隧洞可布置在兩岸山體中。由于該河道為順時針彎曲的彎道河流，左岸為凹岸， 如果在左岸開鑿隧洞，其洞線很長，不經(jīng)濟。且繞了幾個大彎，不滿足快速泄流和引 水的條件。 而右岸為凸岸，引水隧洞短而直，泄水迅速，經(jīng)濟合理，故擬在右岸修建隧洞。 引水隧洞為前期施工導流隧洞，為了

20、充分利用該導流隧洞，把該隧洞做成電站的 引水隧洞。為便于電站進水口與下游電站廠房的布置和水流條件，隧洞的進出口不能 太過靠近大壩，進口距大壩 200 左右，出口距大壩 300 左右，在距大壩 50 左右mmm 的地方修建電站引水口，利用彎道和導流隧洞連接。水庫開始蓄水前，電站進水口與 隧洞連接的前部用混凝土塞子封堵。由于時間關系，引水隧洞不進行具體設計，采用 原設計的數(shù)據(jù)，進口高程為 544.0 ，電站引水口的進口高程為 567.0 。隧洞直徑 采用經(jīng)驗值，取為 7 。在隧洞的出口電站前面修建一個直徑為 10 的壓力前池。 3.2.3 東、西干渠渠首布置 東干渠引水口高程 588.5 ，引用流

21、量為 30 ，河流為東南走向，布置在河流msm/3 的左岸每一位置。根據(jù)壩軸線和地形地質(zhì)條件，擬利用引水渠引水到壩端，再以引水 道引水到下游東干渠渠首。 西干渠引水口高程 592.0 ，引用流量為 6 ，根據(jù)地形地質(zhì)條件及、引水隧s/3 洞及廠房的位置，西干渠渠首布置在壩端右岸下游 100 處，引水隧洞右側，為了不 影響電站進水口的布置，故把西干渠的引水道進口修建在壩體上面。因此渠道的引水 洞和引水隧洞在空間上交叉，引水隧洞在渠道引水道的上面。為滿足水流運行條件以 及引水方便，渠首引水道在壩身處直線引水到壩后利用彎道至西干渠渠首。 在本次設計中，隧洞、電站廠房、引水道都未進行具體設計，在設計圖

22、紙上為一 個大體形象，多數(shù)引用了原設計。 3.2.4 泄洪方案的選擇 褒河水利樞紐的主要的任務是灌溉，其次是發(fā)電、防洪。而泄洪建筑物的布置是 拱壩設計的關鍵，拱壩泄洪分壩外泄洪與壩體泄洪兩種。但拱壩多修建在峽谷河段上， 一般無合適的埡口可供利用，因此多數(shù)情況下采用壩體泄洪。而壩體泄洪有壩頂泄流、 壩面泄流、滑雪道式和壩身泄水孔等幾種，現(xiàn)對他們進行分析比較。 8 3.2.4.1 壩頂泄流 壩頂泄流是指洪水經(jīng)過壩頂自由跌落或經(jīng)外懸臂挑坎往下游挑落的過流形式, 優(yōu) 點是： 結構較簡單，設計施工較容易。 對壩體的應力影響較小。 一般水頭不大，起閉設備易于檢修。 工程造價較低。 用表孔排水時還可以排漂。

23、 對于調(diào)洪庫容較小的水庫，還可以通過超標準洪水，有利于工程安全。 壩頂泄流的缺點是： 堰上水頭低時泄流能力小，溢流前沿較長，而當全線溢流時，又容易沖刷岸坡。 壩頂下泄水流的挑流速小，挑距近，容易沖刷壩腳，需對岸坡和壩腳采取一定 的保護措施。 不能適應低水位的泄流要求，因而壩頂泄流孔口通常與底孔和隧洞配合使用。 壩頂泄流由于水舌跌落較近，入對角大。對壩基的沖刷力大，所以一般采用跌流 消力池或在下游設二道壩抬高水位，形成水墊消能。 3.2.4.2 壩面泄流 壩面泄流指水流過堰頂后繼續(xù)沿壩身下泄，最后以挑流或與下游尾水相接。與壩 頂溢流相比優(yōu)點之處不同在于壩面溢流的落差較大，流速較高。采用挑流形式與

24、尾水 相接時，挑距較大，對壩體安全更為有利，但壩面溢流存在水流同心集中的特點，水 舌寬度沿程縮窄，無疑下游要增設消能設備，加大工程量，同時由于壩面泄流的挑距 近，沖刷力大，難于滿足安全泄流的要求。 3.2.4.3 滑雪道式泄流道 滑雪道式泄流道，即緊接壩體之后用支墩或混凝土排架將“滑雪式”支撐起來泄 流。若將滑雪道布置在拱壩的兩側，由于拱壩有向心集中和河床狹窄的特點，因此水 舌能夠在空中沖擊消能。同時，滑雪式在高速水流的作用下，震動的比較嚴重，因此 安全泄洪性不高。 3.2.4.4 壩身開孔泄洪 9 壩身開孔泄洪就是在壩體上一定的位置開設孔口用來滿足泄洪要求。按孔口設置 的位置不同可以分為表孔

25、，中孔和深孔。壩身開孔泄流除節(jié)省工程量，經(jīng)濟外還具有 以下的優(yōu)點： 泄流流量隨水位的變化關系不大。 若采用中、深孔泄流尚可結合施工導流或放空水庫，比單獨開挖隧洞更經(jīng)濟。 如采用挑流消能，則一般起挑流速大，挑距遠，有利于壩體安全。 如采用中，深孔泄洪，不但工程建成后可嚴格控制蓄水速率，泄洪時又可按預 報提前騰空庫容，保證安全泄洪。 壩身開孔泄流的缺點是： 壩身開孔過大或過多，不利于壩體受力，同時也會引起震動。 閘門和起閉設備的容量一般較大，檢修較困難。 如果水庫的調(diào)節(jié)性能不好，當發(fā)生超標準洪水時，可能漫頂，不利于安全，為 此，最好設置必要的表孔泄流并結合排漂。 隨著應力實驗技術的發(fā)展，對一些壩身

26、開孔工程的模擬實驗表明，壩身開孔除對 孔口周圍的局部應力有影響外，對整個壩體的應力影響不大，此外，隨著閘門制造技 術的發(fā)展以及大容量起閉設備的制造，修建大孔口或深孔泄流已成為一種慣例。 壩身開孔泄流，一般布置于河心或?qū)ΨQ的布置于河心中央的兩側。 由以上分析并根據(jù)褒河庫區(qū)地質(zhì)、地形資料，擬建一般拱壩。并采用中孔，底孔 聯(lián)合泄流。 另外，由于時間的關系，本次設計未進行調(diào)洪驗算。所以中孔泄洪的形式、尺寸、 高程、數(shù)目均沿用原設計。壩頂高程也沿用原設計，確定為 620.0 。m 10 4 拱壩設計 4.1 拱壩體型設計 4.1.1 基本原則 對與 U 形河谷，拱壩頂?shù)卓缍冉咏?，剛度相差不大，因而沿水?/p>

27、增加的水壓力 需要由懸臂梁增加截面厚度承擔壩體應力，從這個方面說較適合單曲拱壩的修建。但 是，單曲拱壩厚度過大，應力條件不好，造成了浪費不經(jīng)濟。雙曲拱壩雖然各層拱圈 的剛度變化不大，但剛度條件已經(jīng)能夠滿足受力條件，且能充分發(fā)揮混凝土的強度。 另外，雙曲拱壩根據(jù)地形條件變化明顯，開挖量比一般的單曲拱壩少。 但是，本設計要求做單曲拱壩。 從地形圖上可看出，該 U形河谷對稱程度高，選擇圓弧拱就可以滿足設計的要求。 故本設計采用等中心角、等外半徑的等截面圓弧單曲拱壩。 由于河床最低高程 535.0 ，基巖高程為 532.0 。故以 532.0 處為壩底高mm 程，則壩高為 88.0 （ =620-53

28、2=88 ） 。 由已知資料中可知，590 高程上風化層厚 5 ，590 高程以下為 35米，則 取 5 為開挖深度。故在拱壩開挖后的河谷地形等高線要比原地形等高線的相同處少 5m 高程，也就是說，以前是 625 的高程，在開挖后變成了 620 高程。由于壩頂高程 為 620 ，現(xiàn)在前面 3-1圖中 1處的適宜位置布置壩軸線，與 620 的等高線相交，量m 出兩交點的連線長 =200.0 。cLm 4.1.2 拱壩基本尺寸的擬定 4.1.2.1 拱壩分層 在拱壩的應力計算和拱壩的平面布置的時候一般把拱分成 57層。本設計采用 6 拱圈 5不等段，從上而下每段的高度分別是 20 、20 、20

29、、20 、8 。則每截mm 面的高程分別為 620.0 、600.0 、580 、560.0 、540.0 、532.0 。這樣分段m 是為便于地形圖上開挖后的河谷地形的繪制以及每層拱圈的拱端之間的弦長的求解。 從地形圖上可得每層拱圈弦長： =191.4 , =169.7 , =134.3 , =97.4 , 2L34L5 =73.6 。上面的數(shù)據(jù)只能作為初步設計的數(shù)據(jù)，最后的各層拱圈的弦長得由拱壩平6L 面布置上得到。 4.1.2.2 壩頂厚度 cT 11 選擇 時，應該考慮工程的規(guī)模，交通和運行要求。如無交通要求， 一般取cT cT 35 ，但至少不得小于 3 ?？捎上旅娴慕?jīng)驗公式的求 m

30、mcT =0.012( + ) （41） cHL =0.0145(2 + ) （42） aR =0.4+0.01( +3 ) （ 43） cT 式中 ： 最大壩高。 壩頂高程處，河谷開挖后兩拱端之間的直線距離， 。等于L mcL 頂拱軸半徑，初估時可取 =（0.61 0.70）L。本設計取aRaR =0.65 =0.63202.0=130.0aL 由 41得 =0.012(88+200.0)=3.456cTm 由 42得 =0.0145(2130+88)=5.046 由 43得 =0.4+0.01(200.0+388)=5.04c 由于該壩上沒有交通要求，根據(jù)上面的數(shù)據(jù)取 =5.0 。cTm

31、4.1.2.3 壩底厚度 BT 求壩底厚度 的時候用下面的經(jīng)驗公式。 任德林公式：當 =60100 ， =0.83.5 時。HmHL/ =（ 0.0382 ）H （44）BT102)(63. 美國墾務局經(jīng)驗公式： = （45 ）B12310.2()L 朱伯芳經(jīng)驗公式： = （ 46）BTHLKn)(1 式中 、 的意義同前。LH 為第一層拱圈的弦長，等于 。1 c 12 為 0.15 處拱圈的弦長，現(xiàn)取為與 同長。2LHcL 為到數(shù)第二層處的拱圈弦長，現(xiàn)取為與 同長。1n 由 44得： =88（0.0382 ）=21.14BT0.6328()1m 由 45得： 可擬 = ，再折減。2L21 =

32、 =14.94BT81230.80() 由鋼筋混凝土結構學中查得 =5Mpa. 可擬 = ，再折減。Min2L21 由 46得： = =24.64B.35(20)8m 由 45得到的數(shù)據(jù)太小，現(xiàn)在不考慮，只比較 44式和 46式的數(shù)據(jù)。任德 林方案適用于砌石壩，倒懸度小，應力不易滿足條件；美國墾務局方案應力易滿足 條件，但壩體肥厚，倒懸度大。參考同類建筑和兩種方案故選擇 =22.0米。則厚BT 高比 = =0.25，屬于中厚拱壩。HT82 4.1.3 拱冠梁剖面設計 4.1.3.1 基本原則 由于時間關系本次設計將上下游面圓心線簡化為一條直線，并將上游拱冠梁面定 為鉛直面。這樣當中心角確定后可

33、計算出頂拱外半徑，再定底拱外半徑這樣根據(jù)各層 拱圈厚和上游拱 冠梁面為鉛直面 按比例關系就可 計算出各層拱圈內(nèi)外半徑。下游斜面斜率 K=0.20.本次設計采用 6拱 5不等段法，各層 拱圈尺寸見下圖。 13 圖 4-1 方 案 四 拱 冠 梁 剖 面 圖 4.2 拱壩的平面布置 4.2.1 基本原則及假定 4.2.1.1 基本原則 控制梁的自重拉應力不超過允許值，一般為 0.30.5Mpa. 控制壩面倒懸度不超過允許值，整體為 0.3:1，局部在（0.20.25）:1 范圍內(nèi)。 壩體輪廓線應光滑連續(xù)。 壩體與基巖的接觸線應光滑連續(xù)。 4.2.2 拱圈中心角的確定 在外荷載和河谷形狀都相同的情況

34、下，拱圈中心角 越大，拱端應力越小，A2 應力條件越好。若按與工程實際更為接近的兩端固端拱計算，當中心角 120時，A2 拱圈截面將不出現(xiàn)拉應力。因此，從減少拱圈厚度，改善壩體應力考慮，選較大的中 心角是比較有利的。但從穩(wěn)定條件考慮，選用過大的中心角將較難滿足壩肩的穩(wěn)定要 求。 現(xiàn)代拱壩設計中，頂拱圈的中心角多為 90110之間，對于壩址河谷平面上是 漏斗形，其中心角可適當?shù)募哟蟮?110120。 本設計根據(jù)以上情況及地質(zhì)地形資料并結合設計要求，定各方案中心角為 96， 100，104，110。各方案保持拱壩在上下游面曲線與各拱圈的厚度不變，僅改變 半徑，布置時保證兩個半中心角之差不超過 2。

35、完成上下游面圓心線坐標圖與拱壩的 平面布置圖共四個方案。拱面力求光滑，現(xiàn)把四個方案各自的中心角與各層拱圈內(nèi)外 半徑列入表 41 14 表 41 四個方案的中心角及半徑匯集表 方 案 高 程 中 心 角 外 半 徑 內(nèi) 半 徑 方 案 高 程 中 心 角 外 半 徑 內(nèi) 半 徑 620 96 135 130 620 100 131 126 600 96 135 126.14 600 100 131 122.14 580 96 135 122.27 580 100 131 118.27 560 96 135 118.41 560 100 131 114.41 540 96 135 114.55 5

36、40 100 131 110.55 方 案 一 532 96 135 113 方 案 二 532 100 131 109 620 104 127 122 620 110 122 117 600 104 127 118.14 600 110 122 113.14 580 104 127 114.27 580 110 122 109.27 560 104 127 110.41 560 110 122 105.41 540 104 127 106.55 540 110 122 101.55 方 案 三 532 104 127 105 方 案 四 532 110 122 100 注 = ， = - (

37、L=200)uR2sinLduRT 4.2.3 拱圈的平面布置 拱壩平面布置的方法及步驟如下： 定出壩址，可利用基巖面等高線地形圖，這個工作前面已經(jīng)作完。 定出拱壩的對稱中心線，該中心線即為頂拱外弧對應弦的垂直平分線。做法： 將頂拱外?。ü皦屋S線）和它的垂直平分線繪制在透明紙上，在地形圖上移動調(diào)整位 置，使拱軸線與等高線在拱端處的夾角不小于 3035，并使兩端夾角大致接近（其 余各層拱圈也要求左右半中心角之差小于 2，且注意使拱軸的垂直平分線與河谷中心 線大致重合。 ） 根據(jù)頂拱的厚度可以繪制出內(nèi)弧。 15 其他拱圈的布置方法。做法：在頂拱弦長線的中點上量取各圈的弦長 （ =191.4 , =

38、169.7 , =134.3 , =97.4 , =73.6 。 ） ，并于頂拱2Lm34Lm5L6m 外弧交于一點，然后確定一點，量取各圈外半徑的長度，畫圓于頂拱垂直平分線交于 一點則就確定了該層拱圈的圓心，再根據(jù)各圈的外、內(nèi)半徑畫出來該外弧和內(nèi)弧。 懸臂梁截片檢查，由于該拱壩對稱性較好，在左不拱切取三個懸臂（不包括拱 冠梁） ，檢查壩面是否光滑，倒懸度是否滿足施工要求。 根據(jù)以上布置的尺寸，計算壩體工程量，以做出不同方案比較的依據(jù)。由于拱 壩應力計算程序在進行計算的同時，也算出了壩體工程量。因此，這一步驟也可由計 算機自動完成。 上面四個方案的平面布置圖如附圖所示。其中每個圖對應一個方案。

39、從輪廓 線以及工程量判斷，得出其中較優(yōu)秀的方案。 16 4-2 方案四 平面布置圖 17 5 拱壩應力計算和內(nèi)力計算 5.1 荷載和荷載組合 5.1.1 荷載 基本荷載主要有：靜水壓力，泥沙壓力，浪壓力，自重，水重，揚壓力和溫度荷 載。 特殊荷載主要有：地震荷載，包括動水壓力和地震慣性力，地震動土壓力。 在基本組合中，靜水壓力，泥沙壓力，浪壓力在拱梁分載法中由拱梁共同承擔。 自重：對于分塊澆注的混凝土壩，自重全部由懸臂梁承擔，并不影響水平徑向 荷載的分配，單獨計算自重應力。 水重：一般假定有梁承擔，通過梁的變化考慮對拱的影響。 揚壓力：對中厚拱壩和厚拱壩應記入揚壓力作用，對薄拱壩可不計。當揚壓

40、力 對拱座及壩基巖體穩(wěn)定影響較大時，必須計入其作用。 溫度荷載：包括沿截面厚度的平均溫度變化 ，等效線性溫差 ，非線性溫差mtdt 。一般情況下 不考慮。對于一般中小型工程 也可不考慮。在本設計中只考慮 。ntnt d mt 荷載的具體計算方法見應力計算過程中的公式一欄。 5.1.2 荷載的組合 5.1.2.1 基本組合 水庫正常蓄水位+設計正常溫降情況 計算荷載有：自重，揚壓力，泥沙壓力，水壓力，溫降荷載。這種情況為壩體應 力控制條件。 水庫運行最低水位（死水位）+設計正常溫升情況 計算荷載有：自重，揚壓力，泥沙壓力，水壓力和相應的設計正常溫升時的溫度 荷載。這種情況為壩肩穩(wěn)定控制條件。 5

41、.1.2.2 特殊組合 非常泄洪：校核洪水位+設計正常溫升情況 計算荷載有：自重，靜水壓力，泥沙壓力和設計正常溫升的溫度荷載。這種情況 為壩肩穩(wěn)定的控制條件。 基本組合+地震荷載 由于時間關系，省略浪壓力和地震荷載。只計算基本組合和特殊組合。 5.2 應力計算方法（拱冠梁法） 18 5.2.1 拱冠梁法的基本原理 拱冠梁法是一種簡化了的拱梁分載法，就是沿高程將壩體分成 57 層，在每層內(nèi) 取 1 米高度的水平拱圈，以及取中面寬度為 1米的拱冠梁作為計算單元。根據(jù)兩者交 點處的徑向變位一致條件建立荷載分配方程組，求解拱梁中的徑向荷載分配比例，并 假定荷載沿拱圈均勻分布。以一根在拱冠的懸臂梁分配到

42、的荷載代表全部懸臂梁的受 力情況，各拱圈分布到的荷載仍為徑向荷載，且從拱冠到拱圈均勻分布，采用分段施 工時，則自重已由梁在封拱前單獨承擔，通過拱圈變位考慮對梁的影響，在進行拱梁 分載后計算應力時，自重、水沙重、揚壓力等全部由梁承擔。 5.2.2 拱冠梁法的主要步驟 選定若干拱圈（ 57 圈） ，分別計算各拱圈以及拱冠梁與各拱圈交點在單位徑向 荷載作用下的變位，這些變位即為變位系數(shù)。 根據(jù)各個交點拱梁徑向變位協(xié)調(diào)的關系以及各點拱梁荷載之和應等于總荷載強 度的要求建立變位協(xié)調(diào)方程組。 將上述方程組聯(lián)立求解，可以得到各點的拱梁荷載分配。 根據(jù)求出的荷載分配值分別計算拱冠梁與各拱圈的內(nèi)力和應力。 拱冠

43、梁法按其荷載分配的計算方法不同可分為試載法和解聯(lián)立方程法兩種。 5.3 應力和內(nèi)力計算過程 計算方法：利用 Excel解聯(lián)立方程法。 下面只打出所選方案的設計水位+溫降的應力和校核水位+溫升的拱端的內(nèi)力。 5.3.1 計算拱冠梁在垂直力等作用下產(chǎn)生的徑向變位 wi 拱冠梁的截面常數(shù)、梁自重及其彎矩、水重及其彎矩、淤沙重及其彎矩、揚壓 力及其彎矩等項目的計算，詳見表 51。參數(shù)意義如圖 51 所示。參數(shù)圖如圖 52 所示。 19 重 心上 核 點 形 心 中 心 下 游 水 位上 游 水 位 TKduabge1hd下Dhu上下 Tag中 心形 心上 核 點 ebh1u-dDSdSURr形 心 s

44、=1.0ea 圖 51 拱冠梁參數(shù)意義示意圖 20 21 表 51 垂直力的求解表 截 面分 類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 計算高程 620 600 580 560 540 532 拱厚 T5 8.86 12.73 16.59 20.45 22 外半徑 uR122 122 122 122 122 122 內(nèi)半徑 d 117 113.14 109.27 105.41 101.55 100 平均半徑 r=（ + ）/2ud119.5 117.6 115.6 113.7 111.8 111rT/ 0.0418 0.0753 0.110 0.1459 0.1829 0.1981 中線弧長 S

45、1 1 1 1 1 1 外弧長 rRuu1.0209 1.038 1.055 1.073 1.091 1.099 內(nèi)弧長 Sdd0.979 0.962 0.945 0.927 0.908 0.901 梁截面面積 TA5 8.86 12.73 16.59 20.45 22 梁截面慣性矩 SrTI21312)( 10.42 57.93 171.74 379.83 710.70 884.43 形心偏心距 e210.017 0.056 0.117 0.202 0.312 0.363 形心至上游面的距離 12Tau 2.483 4.374 6.248 8.093 9.913 10.637 形心至下游面的

46、距離 1ed 2.517 4.486 6.482 8.497 10.537 11.363 拱 冠 梁 截 面 常 數(shù) 上核點至上游面的距離 rTuK62 1.655 2.917 4.167 5.399 6.615 7.099 22 續(xù)表 51 截 面分 類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 下核點至下游面的距離 rTdK62 1.678 2.991 4.323 5.668 7.031 7.584 形心至上核點的距離 )(uuae -0.83 -1.46 -2.08 -2.69 -3.29 -3.54 分段高度 h20 20 20 20 8 分塊上游面水平投影 uT 分塊頂?shù)仔涡牡乃骄嚯x 下

47、上 uugaa -1.89 -1.87 -1.85 -1.82 -0.72 拱 冠 梁 截 面 常 數(shù) 分塊重心至分塊底形心水平距 ）（ 下上 下上 Tg3)2( -0.86 -0.87 -0.88 -0.88 -0.36 分塊平均截面積 ）（ 下上 A216.93 10.80 14.66 18.52 21.23 分塊重 mshW3326 5182 7036 8889 4076自重及 其 彎 矩 分塊重對塊底形心的彎矩 gssaM -2851 -4529 -6206 -7814 -1455 分塊累計彎矩 ss 0 -2851 -7379 -13586 -21400 -22855 累計重量 ss

48、W0 3326 8508 15545 24434 28510 塊頂自重對塊底形心的彎矩 下上 gsaM 0 0 -6234 -15697 -28292 -17691 累計彎矩 ss0 0 -6234 -21931 -50223 -67913 自重總彎矩 ss 0 -2851 -13613 -35517 -71622 -90768 A 23 續(xù)表 51 截 面分 類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 截面至水面深度 uh0 18 38 58 78 86 平均水深 )(21下上 9 28 48 68 82 分塊上游面的水面寬度 uT 平均弧長 )(21下上 uuuSS 1.029 1.047 1

49、.064 1.082 1.095 分塊三角形水重 uuwaThW)(上下 塊頂上矩形水重 uubS上 分塊水重 wbawW 累積水重 （從上 而下） 三角形水重重心到塊底形心的距 離 31uugaTb下 矩形水重重心到塊底形心的距離 uugb下 三角形水重對塊底形心的彎矩 gawabWM 矩形水重對塊底形心的彎矩 gbb 上 游 壩 面 水 重 及 其 彎 矩 塊頂以上水重對塊底形心的彎矩 計算改正值 gwca上 24 每塊水重對底部形心的總彎 wcbwaMM 續(xù)表 51 截 面分 類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 累積水重的彎矩（從上向下） wM 截面至水面深度 dh0 0 0 0 8

50、.75 16.75 平均水深 )(21下上 0 0 0 4.375 12.75 分塊上游面的水面寬度 dT1.7 3.23 平均弧長 )(21下上 dddSS 0.971 0.954 0.936 0.918 0.904 分塊三角形水重 ddwaThW )(上下 0 0 0 68.28 116.797 塊頂上矩形水重 ddbS上 0 0 0 0 255.493 分塊水重 wbawW0 0 0 68.28 372.29 累積水重 （從 上而下） 0 0 0 0 68.28 440.566 三角形水重重心到塊底形心的距 離 31ddgaTb下 4.486 6.482 8.497 9.97 10.28

51、6 矩形水重重心到塊底形心的距離 2ddgb下 4.486 6.482 8.497 9.687 9.748 三角形水重對塊底形心的彎矩 gawabWM 0 0 0 680.8 1201.5 下 游 壩 面 水 重 及 其 彎 矩 矩形水重對塊底形心的彎矩 gbb 0 0 0 0 2490.6 25 塊頂以上水重對塊底形心的彎矩 計算改正值 gwcaWM上 0 0 0 0 -49.393 續(xù)表 51 截 面 分類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 每塊水重對底部形心的總彎矩 wcbwaMM 0 0 0 680.7 3642.7 累積水重的彎矩（從上向下） w 0 0 0 0 681 4323

52、浮托力 AhWdwu1 0 0 0 0 -1789 -3685 滲透壓力 )6()(21 rTduu 0 -898 -2593 -5098 -7534 -8125 揚壓力 10 -898 -2593 -5098 -9323 -11810 浮托力對塊底形心彎矩 uM0 0 0 0 0 0 滲透壓力對塊底形心的力矩 uueWM1 0 1309 5396 13737 24848 28744 無 防 滲 排 水 時 的 揚 壓 力 揚壓力力矩 1u0 1309 5396 13737 24848 28744 排水點之上游面的距離 b 6.5 防滲排水后水頭折減系數(shù) 0.3 防滲排水減少的水頭 )1)(1

53、Tbhudu 28.93 防滲排水減少的彎矩 12Mu -318 揚 壓 力 及 其 彎 矩 設 防 滲 排 水 時 的 揚 防滲排水減少的滲透壓力的 力臂 uuabTe)(32 -1.14 26 壓 力 防滲排水減少的彎矩 22uueWM 361.7 續(xù)表 51 截 面 分類 名稱及算式 1 2 3 4 5 6 防滲排水時的揚壓力 21uuW 0 -898 -2593 -5098 -9323 -12171 設防滲排水時的揚壓力的彎矩 21uuM 0 1309 5396 13737 24848 28382 總垂直力 uws 0 2430 5917 10449 15181 16781總 計 總垂

54、直力彎矩 us 0 -1553 -8268 - 21836 - 46163 - 58103 注 1.單位：力為 ，彎矩為 ，長度為 ，截面面積為 ，截面慣性矩為 。kNmk 2m4m 2.形心水平距離以塊頂形心對塊底形心偏向下游為正，偏向上游為負，力的符號 以向下為正，向上為負。彎矩：順時針方向為正，反時針方向為負。上下游面的 分段水平長上游面以指向下游為正，指向上游為負，而下游面則相反。 3. 分別為水和混凝土的容重。mw, （2）根據(jù)五不等段徑向變位系數(shù) 系數(shù)表和五不等段拱冠梁單位三角形徑向荷載i 徑向變位系數(shù)的乘數(shù)值表 算出 與 。見表 52和表 53ijaij 52 垂直力作用下的徑向

55、變位系數(shù) 單位（wi ）mE/ w1w2w3 徑向變位 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 =01 2IhM 0.25 0 0 0 27 =-107212IhM1 -10721 0.25 -2680 0 =-192583I2 -38516 1 -19258 0.25 -4814.5 =-229964 2Ih 3 -68988 2 -45992 1 -22996 =-259825 2IhM 2.59 -67293 1.89 -49106 1.19 -30919 =-262786 2I 0.84 -22074 0.64 -16818 0.44 -11562 =-13085261 ThKn 4.4

56、-57574 3.4 -44489 2.4 -31404 =-177065 M 1 -1770 1 -1770 1 -1770 總 計 -266936 -180113 -103465 續(xù)表 52 w4w5w6 徑向變位 系數(shù) 乘積 系數(shù) 系數(shù) 乘積 系數(shù) =01 2IhM =-107212 28 =-192583 2IhM =-229964 2I 0.25 -5749 =-259825 2IhM 0.49 -12731 0.04 -1039 =-262786 2I 0.24 -6307 0.04 -1051 =-13085261 ThKn 1.4 -18319 0.4 -5234 =-1770

57、65 M 1 -1770 1 -1770 1 -1770 總 計 -44875.9 -9094.4 -1770 注： 1. = =1 =5.45 =2.72 =0.67 =n1K35Km4.028 2. 本表系數(shù)見砌石壩設計 （廣西大學主編水利出版社出版）中表 3-3-9中 的方程計算。 5.3.2 計算拱冠梁單位三角形徑向作用下徑向變位系數(shù) ija 徑向變位 ，由梁內(nèi)各截面彎矩引起的 、剪力引起的變位 、以及梁基產(chǎn)ijaMijMij 生的變位 、 ，所以拱冠梁在單位三角形徑向荷載作用下的徑向變位系數(shù) = +ijij ijaMij + + 。采用計算表格的形式，把他們列表計算，系數(shù)已經(jīng)給出，其

58、具體計算過Mijijij 程見表 53。 由表 53所列系數(shù)計算得 =4448.8( )， =11.205( ),共 36個徑向1amE6amE1 變位系數(shù)。詳見表 53中計算。 29 其中 、 、 、 、 采用與表 5-2相同。 、 、 見表 51中的常數(shù)計算1K35n iTiAiI 單元。 =20m、m=0.4；如： ，其余見表中算值。h 442023157.9hI 30 表 53 單位三角徑向荷載作用下徑向變位系數(shù)求解表 單位 mE/1 彎矩變位系數(shù) =229.8842 41Ih =77.723 412Ih =35.18412Ih=18.855 412Ih =15.2216 412Ih徑

59、向 變 位 系 數(shù) 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積1a 4 919.54 20 1554 48 1688.8 56.98 1074.2 20.5 3122 2 459.77 24 1865 72 2533.3 93.24 1757.8 34.27 521.713 0 0 4 310.9 36 1266.6 62.16 1171.9 24.19 368.24a 0 0 0 0 6 211.11 31.08 585.93 14.11 214.815 0 0 0 0 0 0 5.18 97.655 4.23 64.446 0 0 0 0 0 0 0 0 0.27 4.09

60、121a 1 229.88 10 777.2 32 1125.9 41.58 783.88 15.62 237.7 0.5 114.94 12 932.6 48 1688.8 68.04 1282.7 26.11 397.523 0 0 2 155.4 24 844.42 45.36 855.14 18.43 280.64a 0 0 0 0 4 140.74 22.68 427.57 10.75 163.725 0 0 0 0 0 0 3.78 71.262 3.23 49.16 0 0 0 0 0 0 0 0 0.21 3.11731a 0 0 2.5 194.3 16 562.95 26.

61、18 493.55 10.74 163.42 0 0 3 233.2 24 844.42 42.84 807.63 17.95 273.33 0 0 0.5 38.86 12 422.21 28.56 538.42 12.67 192.94a 0 0 0 0 2 70.368 14.28 269.21 7.392 112.535 0 0 0 0 0 0 2.38 44.868 2.22 33.756 0 0 0 0 0 0 0 0 0.14 2.143 31 續(xù)表 53 彎矩變位系數(shù) =229.92 41Ih =77.723 412Ih =35.18412Ih=18.855 412Ih =15

62、.2216 412Ih徑向 變位 系數(shù) 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積41a 0 0 0 0 4 140.7 10.8 203.2 5.856 89.132 0 0 0 0 6 211.1 17.6 332.6 9.792 149.043 0 0 0 0 3 105.6 11.8 221.7 6.912 105.2a 0 0 0 0 0.5 17.59 5.88 110.9 4.032 61.3745 0 0 0 0 0 0 0.98 18.48 1.21 18.416 0 0 0 0 0 0 0 0 0.077 1.16951a 0 0 0 0 0 0 0.88

63、16.59 0.976 14.862 0 0 0 0 0 0 1.44 27.15 1.632 24.8453 0 0 0 0 0 0 0.96 18.1 1.152 17.544a 0 0 0 0 0 0 0.48 9.049 0.672 10.235 0 0 0 0 0 0 0.08 1.508 0.202 3.0696 0 0 0 0 0 0 0 0 0.013 0.1951a62364a56 32 續(xù)表 53 剪力變位系數(shù) =135 23hA =94 23hA =72 243hA =59 253hA =55 263hA徑向 變 位 系 數(shù) 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積

64、 系數(shù) 乘積1a 0.5 67.5 0.5 47 0.5 36 0.35 20.65 0.1 5.45452 0.5 67.5 1 94 1 72 0.7 41.3 0.2 10.90913 0 0 0.5 47 1 72 0.7 41.3 0.2 10.9094a 0 0 0 0 0.5 36 0.7 41.3 0.2 10.90915 0 0 0 0 0 0 0.35 20.65 0.14 7.63646 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 2.181821a 0.25 33.75 0.5 47.14 0.5 36.16 0.35 20.65 0.1 5.4545 0.25 33.7

65、5 1 94.29 1 72.33 0.7 41.3 0.2 10.90923 0 0 0.5 47.14 1 72.33 0.7 41.3 0.2 10.9094a 0 0 0 0 0.5 36.16 0.7 41.3 0.2 10.90925 0 0 0 0 0 0 0.35 20.65 0.14 7.63646 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 2.181831a 0 0 0.25 23.5 0.5 36.16 0.35 20.65 0.1 5.45452 0 0 0.5 23.5 1 72.33 0.7 41.3 0.2 10.9093 0 0 0.25 23.5 1 72.3

66、3 0.7 41.3 0.2 10.9094a 0 0 0 0 0.5 36.16 0.7 41.3 0.2 10.90935 0 0 0 0 0 0 0.35 20.65 0.14 7.63646 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 2.1818 33 續(xù)表 53 剪力變位系數(shù) =135 23hA =94 23hA =72 243hA =59 253hA =55 263hA徑向 變位 系數(shù) 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積 系數(shù) 乘積41a 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 4.42 0 0 0 0 0.3 21.6 0.35 20.65 0.1 5.454543 0 0 0 0 0.5 36.164 0.7 41.3 0.2 10.909a 0 0 0 0 0.5 36.164 0.7 41.3 0.2 10.90945 0 0 0 0 0.3 21.6 0.7 41.3 0.2 10.9096 0 0 0 0 0 0 0.35 20.65 0.14 7.636451a 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 2.18182 0 0 0 0 0 0 0