FF浮閥式精餾塔畢業(yè)設計.docx

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1、目錄 第1章 工藝綜述 1 1.1 催化裂化工藝流程 1 1.2壓縮機潤滑油工藝流程 1 1.3工藝流程圖 2 第2章 工藝設計計算 3 2.1塔板的工藝設計 3 2.1.1精餾塔設計題目 3 2.1.2全塔物料衡算 3 2.1.3物性參數計算 4 2.1.4 塔板數的確定 10 2.1.5 塔徑的初步設計 11 2.1.6 溢流裝置 13 2.1.7 塔板分布、浮閥數目與排列 14 2.2 塔板的流體力學計算 16 2.2.1氣相通過浮閥塔板的壓降 16 2.2.2 淹塔 17 2.2.3 霧沫夾帶 18 2.2.4 塔板負荷性能圖 18 第3章 結構設

2、計 21 3.1 塔總體高度計算 21 3.1.1 塔頂封頭 21 3.1.2 塔頂空間 21 3.1.3 塔底空間 21 3.1.4 進料板處板間距 22 3.1.5 裙座 22 3.2 塔的接管 22 3.2.1 進料管 22 3.2.2 回流管 22 3.2.3 塔底出料管 23 3.2.4 塔頂蒸氣出料管 23 3.2.5 塔底蒸氣進氣管 23 第4章 強度校核 24 4.1 塔的強度校核 24 4.1.1 塔體和封頭的壁厚計算 24 4.1.2 確定危險截面位置 25 4.1.3 質量計算 25 4.2 塔的自振周期計算 28 4.3 風載荷計算

3、 28 4.3.1 水平風壓 28 4.3.2 各危險截面風彎矩計算 29 4.4 地震載荷計算 29 4.5 各危險截面地震彎矩計算 30 4.6 裙座應力驗算 31 4.6.1裙座厚度確定 31 4.6.2操作時裙座中應力驗算 31 4.6.3 水壓試驗裙座應力驗算 33 4.7 圓筒軸向應力校核 34 4.7.1 圓筒軸向應力計算 34 4.7.2 圓筒穩(wěn)定性校核 34 4.7.3 圓筒拉應力校核 35 4.8 容器液壓試驗時壓力校核 35 4.8.1 殼體應力校核 35 4.8.2 應力校核 36 4.9 基礎環(huán)設計 36 4.9.1 基礎環(huán)內外徑計算

4、 36 4.9.2 基礎環(huán)厚度計算 36 4.10 地腳螺栓的設計 37 4.11 裙座與殼體的對接焊縫驗算 38 第5章 全塔工藝設計結果 39 參考文獻 41 II 石化裝備設計綜合實訓總結報告 第1章 工藝綜述 1.1 催化裂化工藝流程 原料油由罐區(qū)或其他裝置(常減壓、潤滑油裝置)送來，進入原料油罐，由原料泵抽出，換熱至200—300℃左右，分餾塔來的回煉油和油漿一起進入提升管的下部，與由再生器再生斜管來的650～700℃再生催化劑接觸反應，然后經提升管上部進入分餾塔(下部)；反應完的待生催化劑進入沉降器下部汽提段。被汽提蒸汽除去油氣的待生劑通過待生斜

5、管進入再生器下部燒焦罐。由主風機來的空氣送人燒焦罐燒焦，并同待生劑一道進入再生器繼續(xù)燒焦，燒焦再生后的再生催化劑由再生斜管進人提升管下部循環(huán)使用。 煙氣經一、二、三級旋分器分離出催化劑后，其溫度在650～700℃，壓力 (表)，進人煙氣輪機作功帶動主風機，其后溫度為500—550℃，壓力為 (表)左右，再進入廢熱鍋爐發(fā)生蒸汽，發(fā)汽后的煙氣(溫度大約為200℃左右)通過煙囪排到大氣。 反應油氣進入分餾塔后，首先脫過熱，塔底油漿(油漿中含有左右催化劑)分兩路，一路至反應器提升管，另一路經換熱器冷卻后出裝置。脫過熱后油氣上升，在分餾塔內自上而下分離出富氣、粗汽油、輕柴油、回煉油。回煉油去提升管

6、再反應，輕柴油經換熱器冷卻后出裝置，富氣經氣壓機壓縮后與粗汽油共進吸收塔，吸收塔頂的貧氣進入再吸收塔由輕柴油吸收其中的，再吸收塔頂干氣進入干氣脫硫塔脫硫后作為產品出裝置，吸收塔底富吸收油進入脫吸塔以脫除其中的。塔底脫乙烷汽油進入穩(wěn)定塔，穩(wěn)定塔底油經堿洗后進入脫硫醇單元脫硫醇后出裝置，穩(wěn)定塔頂液化氣進入脫硫塔脫除，再進入脫硫醇單元脫硫醇后出裝置。(見表1-1) 1.2壓縮機潤滑油工藝流程 潤滑油箱，開車前，首先電加熱器對油箱中的油進行加熱，當油溫達到20℃時，即可啟動油泵。同時，氮氣進去油箱液體上部，提供壓力。 油泵，首先啟動輔助油泵，使系統(tǒng)建立起所需油壓，穩(wěn)定后汽輪機運作，帶動壓縮機工作

7、。壓縮機啟動后，主油泵工作，正常后切斷輔助油泵。在油箱的主油泵吸入口處裝有止回閥，避免主油泵在啟動時吸空。在油泵出口處，通過調節(jié)閥將部分潤滑油返回潤滑油箱，調節(jié)泵出口的壓力。 冷卻器，來自管RW5001的循環(huán)水進入冷卻器到管RW5002進行循環(huán)，降溫。冷卻器降溫后出來的潤滑油通過調節(jié)閥將部分潤滑油返回潤滑油箱，調節(jié)潤滑油的壓力。 油過濾器，兩臺濾油器，一臺工作，一臺備用，兩臺濾油器的進出口用一臺連續(xù)流轉換閥連接在一起，且在兩臺濾油器之間設置了一條旁通管線，在旁通管線中設有截止閥及節(jié)流孔板，在濾油器頂部出來的過濾的潤滑油通過調節(jié)閥將部分潤滑油返回油箱，對潤滑油壓力進行調節(jié)。 儲能器，過濾后

8、的壓力適當的潤滑油對汽輪機和壓縮機進行潤滑。為防止油泵突然停止或其他因素導致的液體急速變化產生的壓力，儲能器可以穩(wěn)定油的壓力。在特殊情況下，高位油箱，發(fā)生潤滑油泵停運或停電造成潤滑油泵停運，高位油箱的潤滑油及時的進行補充，在機組惰走過程中為軸承供油，防止干磨，防止機組在高速運轉中燒壞軸瓦。 1.3工藝流程圖 見附圖1。 表1-1 催化裂化工藝流程圖 第2章 工藝設計計算 2.1塔板的工藝設計 2.1.1精餾塔設計題目 在常壓操作的連續(xù)精餾塔中分離含甲醇0.4和水0.6（均為摩爾分率）的溶液，要求餾出液組成為0.78，釜殘液組成為0.025（均為摩爾分率），請自由選擇每天處

9、理混合物的質量（kg）并對此分餾塔進行設計。 回流比取為2.0，進料方式為泡點進料。 表2-1 常壓下甲醇-水溶液的平衡數據 溫度t ℃ 液相中甲醇 的摩爾分數 氣相中甲醇 的摩爾分數 溫度t ℃ 液相中甲醇的摩爾分數 氣相中甲醇的摩爾分數 100 96.4 93.5 91.2 89.3 87.7 84.4 81.7 78.0 0.0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.15 0.20 0.30 0.0 0.134 0.234 0.304 0.365 0.418 0.517 0.579 0.66

10、5 75.3 73.1 71.2 69.3 67.6 66.0 65.0 64.5 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 0.95 1.0 0.729 0.779 0.825 0.870 0.915 0.958 0.979 1.0 2.1.2全塔物料衡算 每天處理10噸 原料液甲醇的摩爾分率： 塔頂產品甲醇的摩爾分率： 塔底產品甲醇的摩爾分率： 進料量： 全塔物料衡算： (2-1)

11、 (2-2) 2.1.3物性參數計算 2.1.3.1溫度的計算 進料溫度：℃ 塔頂溫度：，℃ 塔底溫度：，℃ 精餾段平均溫度：℃ 提餾段平均溫度：℃ 2.1.3.2密度的計算 利用式 （為質量分數） (2-3) （平均相對分子量） (2-4) 計算混合液體密度和混合氣體密度 塔頂溫度：℃ 氣相組成：， 塔底溫度：℃ 氣相組成：， 進料溫度：℃ 氣相組成： 精餾段平均液相組成： 精餾段平均氣相組成： 精餾段液相平均分子量： 精餾段氣相平均分子量： 提餾段平均液相組成： 提餾段

12、平均液相組成： 提餾段液相平均分子量： 提餾段氣相平均分子量： 表2-2 不同溫度下甲醇和水的密度 溫度 /℃ 50 60 70 80 90 100 760 751 743 734 725 716 988.1 983.2 977.8 971.8 965.3 958.4 根據表中數據確定進料溫度、塔頂溫度、塔底溫度下甲醇和水的密度。 ℃，進料中甲醇的密度：， 進料中水的密度：， 進料中甲醇的質量分率： ， ，餾出液中甲醇的密度：， 餾出液中水的密度： 餾出液中甲醇的質

13、量分率： ， ，殘液中甲醇的密度：， 殘液中水的密度： 殘液中甲醇的質量分率： ， 所以 2.1.3.3 混合液體表面張力計算 表2-3 不同溫度下甲醇和水的表面張力 溫度 /℃ 甲醇的表面張力 / 水的表面張力 / 60 70 80 90 100 18.76 17.82 16.91 15.82 14.89 66.2 64.3 62.6 60.7 58.8 根據表中數據確定進料、塔頂、塔底的甲醇和水的表面張力（單位） 進料溫度：

14、℃ ， ， 塔頂溫度：℃ ， ， 塔底溫度：℃ ， ， 精餾段平均表面張力： 提餾段平均表面張力： 2.1.3.4 混合物的粘度計算 表2-4 不同溫度下甲醇和水的粘度 粘度 甲醇 水 60 70 80 90 100 0.350 0.306 0.277 0.251 0.225 0.479 0.414 0.362 0.321 0.288 根據表中數據確定進料、塔頂、塔底 確定粘度 （單位） 進料溫度：℃ ， ， 塔頂溫度：℃ ， ， 塔底溫度：℃ ， ，

15、 精餾段平均粘度： 提餾段平均粘度： 2.1.3.5 相對揮發(fā)度計算 ，， ，， , ， 精餾段平均揮發(fā)度： 提餾段平均揮發(fā)度： 2.1.4 塔板數的確定 2.1.4.1 理論塔板數確定 操作回流比，泡點進料。 精餾段操作線方程： 提餾段操作線方程： ， 根據圖2-1，可知全塔理論板數塊，加料板為第2塊理論板。 精餾段理論板數：塊 提餾段理論板數：塊 圖2-1 理論塔板層數 2.1.4.2 實際塔板數確定 精餾段：， 塊 提餾段：， 塊 全塔效率為，實際加料板位置在第四塊板。 2.1

16、.5 塔徑的初步設計 2.1.5.1 氣液相體積流量的計算 精餾段： ， ， 液相質量流量： 氣相質量流量： 液相體積流量： 氣相體積流量： 提餾段： ， ， 液相質量流量： 氣相質量流量： 液相體積流量： 氣相體積流量： 2.1.5.2 塔徑的計算與選擇 (2-5) 精餾段： 橫坐標數值：（史密斯關聯(lián)圖）[1] 取板間距：，， 查圖可知： 塔徑： 塔徑圓整： 塔橫截面積： 空塔氣速： 提餾段： 橫坐標數值： 取板間距：，， 查圖可知：

17、塔徑： 塔徑圓整： 塔橫截面積： 空塔氣速： 2.1.6 溢流裝置 2.1.6.1 堰長 單溢流 堰上高度： (2-6) 溢流收縮系數： 精餾段 ： 溢流堰高： 提餾段： 溢流堰高： 2.1.6.2 降液管的寬度和橫截面 查圖得：， ， 2.1.6.3 驗算降液管內停留的時間 精餾段：，降液管可用。 提餾段：，降液管可用。 2.1.6.4 降液管底隙高度 精餾段： 取降液管底隙流速： 提餾段取降液管底隙流速： 2.1.7 塔板分布、浮閥數目與排列 2.1.7.1 塔板分布 塔徑，采用

18、整塊式塔板。 2.1.7.2 浮閥數目與排列 精餾段 取閥功能因子： 孔速： 每層塔板上浮閥數目： 取邊緣區(qū)寬度： 破沫區(qū)寬度： 塔板上的鼓泡區(qū)面積 (2-7) 其中： ， 則： 浮閥排列采用等邊三角形叉排，，作圖排得閥數個。 在之內。 提餾段： 取閥功能因子： 孔速： 每層塔板上浮閥數目：個 浮閥排列采用等邊三角形叉排，，作圖排得閥數個。 ， 在之內。 精餾段及提餾段浮閥數排布見圖2-2。 圖2-2 塔板浮閥數排布 2.2 塔板的流體力學計算 2.2.1氣相通過浮閥塔板的壓降 依據

19、 (2-8) (2-9) 精餾段： 干板阻力： ， 板上充氣液層阻力：， 液體表面張力所造成的阻力很小，忽略不計。 與氣體流經塔板的壓降相當的液柱高度： 提餾段： 干板阻力： ， 板上充氣液層阻力：，， 液體表面張力所造成的阻力很小，忽略不計。 與氣體流經塔板的壓降相當的液柱高度為： 2.2.2 淹塔 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中的清液層高度： (2-10)

20、 (2-11) 精餾段： 單層氣體通過塔板的壓降相當的液柱： 液體通過塔板的壓降相當的液柱高度： 板上液層高度：, ?。?，， 符合防止淹塔的要求。 提餾段 單層氣體通過塔板的壓降相當的液柱： 液體通過塔板的壓降相當的液柱高度： 板上液層高度：， ?。海?， 所以符合淹塔的要求。 2.2.3 霧沫夾帶 精餾段： 泛點率= （2-12） 板上液體流經的長度： 板上液流面積： 取物性系數： 泛點負荷系數： 泛點率= 直徑小于，泛點率小于，霧沫夾帶滿足要求。 提餾段 取物性系數： 泛

21、點負荷系數： 泛點率= 直徑小于，泛點率小于，霧沫夾帶滿足要求。 2.2.4 塔板負荷性能圖 2.2.4.1 霧沫夾帶線 精餾段： 按泛點率 泛點率， 提餾段： 泛點率， 2.2.4.2 泛液線 （2-13） 由此確定泛液線，忽略式中 （2-14） （2-15） 精餾段： 提餾段： 2.2.4.3 液相負荷上限線 液體的最大流量應保證降液管內停留時間不低于5s （2-16） 2.2.4.4 漏液線 對于型重閥，依作為規(guī)定氣體

22、最小負荷的標準 （2-17） 精餾段： 提餾段： 2.2.4.5 液相負荷下限線 取堰上液層高度作為液相負荷下限線條件作出液相負荷下限線，該線為與汽相無關的直線。 ，計算得 圖2-3 精餾段塔板負荷性能圖 圖2-4 提餾段塔板負荷性能圖 第3章 結構設計 3.1 塔總體高度計算 塔總體高度利用下式計算[4] （3-1） 式中：——塔板數； ——進料板個數； ——人孔個數； ——進料板處板間距； ——人孔處板間距；

23、 ——塔頂空間； ——塔底空間； ——封頭高度； ——裙座高度。 3.1.1 塔頂封頭 采用橢圓封頭，公稱直徑，曲面高度，直邊高度，內表面積，容積 封頭高度 3.1.2 塔頂空間 塔頂間距： 要安裝除沫器后，塔頂空間 3.1.3 塔底空間 釜液停留，塔底液面至最下一層塔板之間距離為 3.1.4 進料板處板間距 進口處安裝防沖設施，取進料板處板間距 3.1.5 裙座 考慮再沸器，取裙座高 總高度： 3.2 塔的接管 ,, 3.2.1 進料管 采用直管進料管 ， （3-2） 3.2.2 回

24、流管 采用直管進料管 ， 3.2.3 塔底出料管 采用直管進料管 ， 3.2.4 塔頂蒸氣出料管 采用直管進料管 ， 3.2.5 塔底蒸氣進氣管 采用直管進料管 ， 第4章 強度校核 4.1 塔的強度校核 本設計以強度設計為主，設計壓力，介質無腐蝕性，選用碳鋼板，設計溫度，選取材料。 4.1.1 塔體和封頭的壁厚計算 4.1.1.1 筒體壁厚 按式（3-1）計算[2] （4-1） 式中：——計算壓力， ——焊縫系數， ——設計溫度下的許用應力， ——設備內

25、直徑， ——壁厚附加量， ——鋼板負偏差， ——介質腐蝕欲度， 設計厚度： 由碳素鋼，低合金鋼制容器，考慮塔具有振動、運輸、剛度等問題， 4.1.1.2 封頭厚度 按式（5-1）計算： （4-2） 式中：——橢圓形封頭[7]，形狀系數對標準橢圓封頭， ——焊縫系數， 設計厚度： 為了保證封頭與筒體能很好的滿足焊接要求，取封頭壁厚。 4.1.1.3 裙座壁厚 由于裙座厚度[6]不得小于，因此取裙座厚度為。 4.1.2 確定危險截面位置 圖4-1 危險截面圖 圖中0-0，I-I，II-II

26、為危險截面。 4.1.3 質量計算 4.1.3.1 容器殼體和裙座質量 由，查表得高筒節(jié)鋼板質量為，封頭質量 筒體總質量 封頭質量 裙座質量，鋼板質量為 4.1.3.2 容器內構件質量 查表得浮閥塔盤 4.1.3.3 保溫材料質量 塔體采用外保溫層設計，材料選用保溫棉，密度，厚度為，覆蓋整個塔體保溫層高度，設為封頭保溫層質量，封頭展開面積 保溫層總質量 4.1.3.4 平臺扶梯質量 采用籠式扶梯與塔板管線布置成，單位質量，扶梯總高度，扶梯寬度，在手孔處設置操作平臺，平臺選用半圓形，查得平臺質量 （4-3） 4.1.3.5 操作時

27、塔內物料的質量 塔盤上存留液體質量 （4-4） 式中：——精餾段塔板上液層高度， ——提餾段塔板上液層高度， ——精餾段塔板數， ——提餾段塔板數， ——精餾段液相平均密度， ——提餾段液相平均密度， 塔釜物料質量 下封頭城液體體積： 筒體承液體： 所以 4.1.3.6 附件質量 塔體附件包括人孔，接管，法蘭等，按經驗取附件質量為塔體質量 則 4.1.3.7 容器內充水質量 封頭體積： 筒體體積： 充水后總質量： 4.1.3.8 容器偏心質量 4.1.3.9 各階段質量 操作質量： （

28、4-5） 最大質量： 最小質量： 4.2 塔的自振周期計算 對于等直徑，等厚度按式（8-5）計算[3] （4-6） 式中：——設計溫度下的彈性模量， 4.3 風載荷計算 已知設備地區(qū)的基本風壓值，塔高為 4.3.1 水平風壓 按式（8-17）計算 （4-7） 式中：——體型系數， ——風振系數 （4-8） 當塔高時， ——脈動增大系數 ——第段脈動影響系數 ——第段陣型影響系數 ——基本風壓， ——風壓高度變化系數

29、， ——計算段長度， ——容器各段有效直徑， （4-9） ——籠式扶梯當量寬度， ——操作平臺當量寬度， ——塔殼保溫層厚度， ——管線保溫層厚度， ——塔頂管線外直徑， ——容器各段外直徑， 水平風力 4.3.2 各危險截面風彎矩計算 截面： 截面： 截面： 4.4 地震載荷計算 對于等直徑，等壁厚塔 （4-10） 式中：——對于容器基本自振周期的地震影響系數值 ——地震影響系數，前面已計算得 其計算公式為 （4-11） ——地震影響系數的最大值，

30、已知地震強度為7度，則 ——各類場地土的特征周期， ——曲線下降段的衰減指數，根據塔式容器的阻尼比按下式計算 （4-12） ——第階陣型阻尼比，通常應根據實測值確定 所以 ——阻尼調整系數，按下式計算 所以 ——計算截面距地面的高度 4.5 各危險截面地震彎矩計算 截面 截面 截面 因此，所以不需要考慮高階陣型的影響。 截面的最大彎矩組合： (4-13) 取其中較大值， 由此得 4.6 裙座應力驗算 4.6.1裙座厚度確定 裙座選

31、用， 當時，， 取裙座壁厚： 有效厚度： 裙座內徑： 裙座外徑： 取 則， 4.6.2操作時裙座中應力驗算 截面： 操作時： (4-14) 圓筒形支座， 滿足強度及穩(wěn)定性要求。 截面： 操作時： (4-15) 式中：——手孔處裙座殼的截面積， (4-16) ——手孔處裙座截面的內直徑， ——手孔水平方向最大寬度， (4-17) ——手孔管加強段長度， ——手孔截面處的裙座殼的截面系

32、數 (4-18) ——， 所以， 滿足強度及穩(wěn)定性要求。 II-II截面： (4-19) 其中： 滿足強度及穩(wěn)定性要求。 4.6.3 水壓試驗裙座應力驗算 截面： (4-20) 截面： (4-21) 截面： 滿足操作和水壓試驗要求。 4.7 圓筒軸向應力校核 4.7.1 圓筒軸向應力計算 由內壓引起的軸向應力按下式計算 操作時重力引起的軸向應力按下式計算 (4-22) 式中：—

33、—計算截面以上筒體承受的操作質量載荷 彎矩在筒中引起的軸向應力按下式計算 4.7.2 圓筒穩(wěn)定性校核 圓筒許用軸向應力按下式計算 (4-23) 取最小值。 值按經驗公式求取： ， 故?。? 圓筒最大組合壓應力，對內壓時按下式計算： 4.7.3 圓筒拉應力校核 對內壓容器按下式計算 4.8 容器液壓試驗時壓力校核 4.8.1 殼體應力校核 對I-I截面： 由試驗壓力引起的環(huán)向應力按下式計算[5] (4-24)

34、式中按JB4170-2005式（5-5） ，靜液柱壓力： 由試驗壓力引起的軸向應力按下式計算 由試驗壓重力引起的軸向應力按下式計算 由彎矩引起的軸向應力按下式計算 4.8.2 應力校核 液壓試驗時圓筒材料的需用軸向應力按下式計算 取其中最小值。 各向應力滿足下列要求 4.9 基礎環(huán)設計 4.9.1 基礎環(huán)內外徑計算 基礎環(huán)外徑： 基礎環(huán)內徑： 4.9.2 基礎環(huán)厚度計算 混凝土上的最大壓力 (4-25) 取較大值。 式中：——基礎環(huán)面積 ——基礎環(huán)的抗彎截面系數 取 基

35、礎環(huán)厚度（采用有筋板的基礎環(huán)） (4-26) 式中：——基礎環(huán)材料許用應力 —— 采用Q245R材料，則 取，當地腳螺栓為時， 查表可得 則： 實際基礎板厚度。 4.10 地腳螺栓的設計 地腳螺栓承受的最大拉應力按下式計算 (4-27) 取較大值 因,則容器必須設計地腳螺栓，取，地腳螺栓尺寸及個數計算時考慮用4倍地腳螺栓數量n，求地腳螺栓根部直徑 (4-28) 式中：——腐蝕欲量， ——地腳螺栓材料的許用應力選用低

36、碳鋼 ——地腳螺栓個數，取 則 采用的地腳螺栓，螺紋小徑 滿足穩(wěn)定要求。 4.11 裙座與殼體的對接焊縫驗算 對接焊縫的拉應力按下式校核[8] (4-29) 式中： ——設計溫度下焊縫材料許用應力，取兩側材料許用應力的最小值 ， 滿足強度要求。 第5章 全塔工藝設計結果 全塔工藝設計一覽表 序號 項目 精餾段 提餾段 備注 1 塔徑/m 0.6 0.6 2 板間距/m 0.35 0.35 3 塔板類型 單溢流弓形降液管 整塊式塔板 4 空塔氣速/(m/s) 0.75 0.77

37、 5 堰長/m 0.3 0.3 6 堰高/m 0.0449 0.0454 7 板上層高度/m 0.05 0.05 8 降液管底隙高度/m 0.005 0.0044 9 浮閥個數/個 19 19 正三角叉排 10 閥孔氣速/(m/s) 11.76 12.7 11 浮閥動能因子 9.4 9.5 12 臨界閥孔氣速/(m/s) 10.72 11.18 13 孔心距/mm 100 100 相鄰孔心距 14 排間距/mm 86.6 86.6 臨排中心距 15 單板降壓/pa 568.9

38、8 594.51 16 降液管內清液層高度/m 0.1297 0.1246 17 泛點率/% 37.65 33.85 18 汽相負荷上限/(m3 /s) 5.8810-4 5.8810-4 霧沫夾帶控制 19 汽相負荷下限/(m3 /s) 5105 5105 漏液控制 全塔結構設計結果匯總 設計內容 符號及單位 設計結果 塔高 封頭厚度 筒體厚度 保溫層厚度 基礎環(huán)內徑 基礎環(huán)外徑 基礎環(huán)厚度 容器的操

39、作質量 容器的最大質量 容器的最小質量 塔的自振周期 裙座厚度 裙座高度 地腳螺栓個數 地腳螺栓規(guī)格 進料管 回流管 塔底出料管 塔頂蒸汽出料管 塔底進氣管 參考文獻 [1]鄭津洋，董其伍，桑芝富.過程設備設計 [M] .北京：化學工業(yè)出版社，2010. [2]GB150-2011，壓力容器 [S] . [3]JB 4710－2005，鋼制塔式容器 [S] . [4]SH3098-2011，石油化工塔器設計規(guī)范[S]. [5]董大勤,董俊華.化工設備機械基礎（第四版）[M].化學工業(yè)出版社. [6]李芳主.化工原理及設備課程設計[M].化學工業(yè)出版社 [7]GBT25198-2010，壓力容器封頭[S]. [8]SH-T3098-2011，石油化工塔器設計規(guī)范[S]. 41