第十二部分蒸發(fā)基礎(chǔ)知識(shí)

《第十二部分蒸發(fā)基礎(chǔ)知識(shí)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《第十二部分蒸發(fā)基礎(chǔ)知識(shí)（8頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、第十二部分蒸發(fā)基礎(chǔ)知識(shí) 一、選擇題（中級(jí)工） 1、 在蒸發(fā)裝置中，加熱設(shè)備和管道保溫是降低（C ）的一項(xiàng)重要措施。 A、散熱損失 B、水消耗 C、蒸汽消耗 D、蒸發(fā)溶液消耗 2、 采用多效蒸發(fā)的目的是（C ）。 A、增加溶液的蒸發(fā)量 B、提高設(shè)備的利用率 C、為了節(jié)省加熱蒸汽消耗量 D、使工藝流程更簡(jiǎn)單 3、 單效蒸發(fā)的單位蒸汽消耗比多效蒸發(fā)（B ）。 A、小 B、大 C、一樣 D、無法確定 4、 單效蒸發(fā)器計(jì)算中D/W稱為單位蒸汽消耗量，如原料液的沸點(diǎn)為393K，下 列哪種情況D/W最大（A ）。 A、原料液在293K時(shí)加入蒸發(fā)器 B、原料液在390K時(shí)加入蒸發(fā)器 C、

2、原料液在393K時(shí)加入蒸發(fā)器 D、原料液在395K時(shí)加入蒸發(fā)器。 5、 自然循環(huán)蒸發(fā)器中溶液的循環(huán)速度是依靠（B ）形成的。 A、壓力差 B、密度差 C、循環(huán)差 D、液位差 6、 二次蒸汽為（D ）。 A、加熱蒸汽 B、第二效所用的加熱蒸汽 C、第二效溶液中蒸發(fā)的蒸汽 D、無論哪一效溶液中蒸發(fā)出來的蒸汽 7、 工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是（B ）。 人、自然蒸發(fā) B、沸騰蒸發(fā)。、自然真空蒸發(fā) D、不確定 8、 氯堿生產(chǎn)蒸發(fā)過程中，隨著堿液NaOH濃度增加，所得到的堿液的結(jié)晶鹽粒 徑（B ）。 A、變大 B、變小 C、不變 D、無法判斷 9、 化學(xué)工業(yè)中分離揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)

3、的主要方法是（B ）。 A、蒸餾 B、蒸發(fā) C、結(jié)晶 D、吸收 10、 減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是（D ）。 A、減少傳熱面積 B、可蒸發(fā)不耐高溫的溶液 C、提高熱能利用率 D、減少基建費(fèi)和操作費(fèi) 11、 將非揮發(fā)性溶質(zhì)溶于溶劑中形成稀溶液時(shí)，將引起（A ）。 A、沸點(diǎn)升高 B、熔點(diǎn)升高 C、蒸氣壓升高 D、都不對(duì) 12、 就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W單與多效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W多 （ C ）。 A、W單＞可多 B、W單＜可多 C、W單=可多 D、不確定 13、 利用物料蒸發(fā)進(jìn)行換熱的條件是（D ）。 A、各組分的沸點(diǎn)低 B、原料沸點(diǎn)低于產(chǎn)物沸點(diǎn) C、產(chǎn)物沸點(diǎn)低于原料沸點(diǎn)

4、 D、物料泡點(diǎn)為反應(yīng)溫度 14、 逆流加料多效蒸發(fā)過程適用于（C ）。 A、黏度較小溶液的蒸發(fā) B、有結(jié)晶析出的蒸 發(fā) C、黏度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā) D、都可以 15、 下列不是溶液的沸點(diǎn)比二次蒸汽的飽和溫度高的原因是（D ）。 A、溶質(zhì)的存在 B、液柱靜壓力 C、導(dǎo)管的流體阻力 D、溶劑數(shù)量 16、 下列不是蒸發(fā)設(shè)備所包含的構(gòu)件是（C ）。 A、加熱室 B、分離室 C、氣體分布器 D、除沫器 17、 下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是（D ）。 A、標(biāo)準(zhǔn)式 B、懸框式 C、列文式 D、強(qiáng)制循環(huán)式 18、 下列蒸發(fā)器不屬于循環(huán)型蒸發(fā)器的是（A ）。 A、升膜

5、式 B、列文式 C、外熱式 D、標(biāo)準(zhǔn)型 19、 循環(huán)型蒸發(fā)器的傳熱效果比單程型的效果要（B ）。 A、高 B、低 C、相同 D、不確定 20、 用一單效蒸發(fā)器將2000kg/h的NaCl水溶液由11%濃縮至25%（均為質(zhì)量百 分?jǐn)?shù)），則所需蒸發(fā)的水分量為：（A ）。 A、1120kg/h B、1210 kg/h C、280 kg/h D、2000 kg/h 21、在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將某物質(zhì)的水溶液自濃度為5%濃縮至25%（皆為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。 每小時(shí)處理2噸原料液。溶液在常壓下蒸發(fā)，沸點(diǎn)是373K（二次蒸汽的汽化熱為 2260kJ/kg）。加熱蒸汽的溫度為403K，汽化熱為2180kJ/k

6、g。則原料液在沸點(diǎn)時(shí) 加入蒸發(fā)器，加熱蒸汽的消耗量是（B ）。 A、1960kg/h B、1660kg/h C、1590kg/h D、1.04kg/h 22、真空蒸發(fā)的優(yōu)點(diǎn)是（C ）。 A、設(shè)備簡(jiǎn)單 B、操作簡(jiǎn)單 C、減少化學(xué)反應(yīng) D、增加化學(xué)反 應(yīng) ）。 23、 在相同的條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)總溫度差損失^△多與單 效蒸發(fā)的總溫度差損失Z△單（B A、 Z△多=2△單 單B、 Z△多＞1△單 24、 在相同條件下單蒸發(fā)溶液的傳熱溫度差賽 B ）蒸發(fā)純水的傳熱溫度差。 A、大于 B、小于 C、等于 D、無法判斷 ）。 。、高 20°C 25、 在一定的壓力

7、下，純水的沸點(diǎn)比NaCl水溶液的沸點(diǎn)（B A、高 B、低 C、有可能高也有可能低 26、 在蒸發(fā)過程中，溶液的（B ）均增大。 D、壓力、濃度 A、溫度、壓力 B、濃度、沸點(diǎn) C、溫度、濃度 27、 蒸發(fā)操作的目的是將溶液進(jìn)行（A ）。 D、水分汽化 ）二次蒸汽的飽 A、濃縮 B、結(jié)晶 C、溶劑與溶質(zhì)的徹底分離 28、 蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失，實(shí)際是指溶液的沸點(diǎn)（C 和溫度。 A、小于 B、等于 C、大于 D、上述三者都不是 29、 蒸發(fā)操作中消耗的熱量主要用于三部分，除了（ C ）。 A、補(bǔ)償熱損失 B、加熱原料液 C、析出溶質(zhì) D、氣化溶劑 30、 蒸發(fā)可適用于

8、（A ）。 A、 溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液 B、 溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液 C、 溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液 D、 揮發(fā)度相同的溶液 31、蒸發(fā)流程中除沫器的作用主要是（A ）。 A、汽液分離 B、強(qiáng)化蒸發(fā)器傳熱 C、除去不凝性氣體 D、利用二次蒸汽 32、 蒸發(fā)器的單位蒸汽消耗量指的是（A ）。 A、 蒸發(fā)1kg水所消耗的水蒸汽量 B、 獲得1kg固體物料所消耗的水蒸汽的量 C、 蒸發(fā)1kg濕物料所消耗的水蒸汽量 D、 獲得1kg純干物料所消耗的水蒸汽的量 33、 中壓廢熱鍋爐的蒸汽壓力為（C ）。 A、4.0?10 MPa B、1.4?4.3 MPa C

9、、1.4?3.9 MPa D、4.0?12MPa 34、 自然循環(huán)型蒸發(fā)器中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生（B ）。 A、濃度差 B、密度差 C、速度差 D、溫度差 35、 工業(yè)上采用的蒸發(fā)熱源通常為（C ）。 A、電爐 B、燃燒爐 C、水蒸氣 D、太陽能 36、 與單效蒸發(fā)比較，在相同條件下，多效蒸發(fā)（B ）。 A、生產(chǎn)能力更大 B、熱能利用的更充分 C、設(shè)備費(fèi)用更低 D、操作更為方便 二、選擇題（高級(jí)工） 1、 熱敏性物料宜采用（C ）蒸發(fā)器。 人、自然循環(huán)式 B、強(qiáng)制循環(huán)式 C、膜式 D、都可以 2、 標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器適用于（C ）的溶液的蒸發(fā)。 A、易于結(jié)晶 B、黏度較大

10、及易結(jié)垢 C、黏度較小 D、不易結(jié)晶 3、 處理不適宜于熱敏性溶液的蒸發(fā)器有（D ）。 A、升膜式蒸發(fā)器 B、強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器 C、降膜式蒸發(fā)器 。、水平管型蒸發(fā)器 4、 當(dāng)溶液屬于熱敏感性物料的時(shí)候，可以采用的蒸發(fā)器是（D ）。 A、中央循環(huán)管式 B、強(qiáng)制循環(huán)式 C、外熱式 D、升膜式 5、 對(duì)黏度隨濃度增加而明顯增大的溶液蒸發(fā)，不宜采用 A ）加料的多效蒸 發(fā)流程。 A、并流 B、逆流 。、平流 D、錯(cuò)流 6、 對(duì)于在蒸發(fā)過程中有晶體析出的液體的多效蒸發(fā)，最好用下列（C ）蒸發(fā) 流程。 A、并流法 B、逆流法。、平流法 D、都可以 7、 罐與罐之間進(jìn)料不用泵，而是利用壓差

11、來輸送且是用閥來控制流量的多效蒸 發(fā)進(jìn)料操作的是（B ）。 人、平行加料 B、順流加料 C、逆流加料 D、混合加料 8、 降膜式蒸發(fā)器適合處理的溶液是（C ）。 A、 易結(jié)垢的溶液 B、 有晶體析出的溶液 C、 高黏度、熱敏性且無晶體析出、不易結(jié)垢的溶液 D、 易結(jié)垢且有晶體析出的溶液 9、 料液隨濃度和溫度變化較大時(shí)，若采用多效蒸發(fā)，則需采用（B ）。 A、并流加料流程 B、逆流加料流程 。、平流加料流程 D、以上都可采用 10、 膜式蒸發(fā)器適用于（B ）的蒸發(fā)。 A、普通溶液 B、熱敏性溶液 C、恒沸溶液 D、不能確定 11、 膜式蒸發(fā)器中，適用于易結(jié)晶、結(jié)垢物料的

12、是（D ）。 A、升膜式蒸發(fā)器 B、降膜式蒸發(fā)器 C、升降膜式蒸發(fā)器 D、回轉(zhuǎn)式薄膜蒸發(fā)器 12、 適用于處理高黏度、易結(jié)垢或者有結(jié)晶析出的溶液的蒸發(fā)器（B ）。 A、中央央循環(huán)管式 B、強(qiáng)制循環(huán)式、刮板式 C、膜式 D、刮板式、懸筐式 13、 隨著溶液的濃縮，溶液中有微量結(jié)晶生成，且這種溶液又較易分解。對(duì)于處 理這種物料應(yīng)選用的蒸發(fā)器為（C ）。 A、中央循環(huán)管式 B、列文式 C、升膜式 D、強(qiáng)制循環(huán)式 14、 提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的關(guān)鍵是（D ）。 A、提高加熱蒸汽壓力B、提高冷凝器的真空度 C、增大傳熱系數(shù) D、增大料液的溫度 15、 為了提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，可（

13、D ）。 A、采用多效蒸發(fā) B、加大加熱蒸汽側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù) C、增加換熱面積 D、提高沸騰側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù) 16、 為了蒸發(fā)某種黏度隨濃度和溫度變化比較大的溶液，應(yīng)采用（B ）。 A、并流加料流程 B、逆流加料流程 。、平流加料流程 D、并流或平流 17、 下列不是溶液的沸點(diǎn)比二次蒸汽的飽和溫度高的原因是（D ）。 A、溶質(zhì)的存在 B、液柱靜壓力 C、導(dǎo)管的流體阻力 D、溶劑數(shù)量 18、 下列幾條措施，（D ）不能提高加熱蒸汽的經(jīng)濟(jì)程度。 A、采用多效蒸發(fā)流程 B、引出額外蒸汽 C、使用熱泵蒸發(fā)器 D、增大傳熱面積 19、 夏季開啟氨水、硝酸等揮發(fā)性液體瓶蓋前，最適宜

14、的處理方法是（C ）。 A、直接撬開 B、敲打 C、冷水冷卻 D、微加熱 20、 有一四效蒸發(fā)裝置，冷料液從第三效加入，繼而經(jīng)第四效，第二效后再經(jīng)第 一效蒸發(fā)得完成淮可斷定自蒸發(fā)現(xiàn)象將在（D ）出現(xiàn)。 A、第一效 8、第二效 C、第三效 D、第四效 21、 在蒸發(fā)操作中，冷凝水中帶物料的可能原因是（B ）。 A、加熱室內(nèi)有空氣 B、加熱管漏或裂 C、部分加熱管堵塞 D、蒸汽壓力偏低 22、 在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（A ）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點(diǎn)而增大 蒸發(fā)器的有效溫度差。 A、減壓 B、常壓 C、加壓 D、變壓 23、 蒸發(fā)流程效間（A ）不需用泵輸送溶液，但不宜處理黏度

15、隨濃度變化較 明顯的溶液。 A、順流加料 B、逆流加料 。、平流加料 D、上述任一種 24、 在單效蒸發(fā)器中，將某水溶液從14%連續(xù)濃縮至30%，原料液沸點(diǎn)進(jìn)料， 加熱蒸汽的溫度為96.2°C，有效傳熱溫差為11.2°C，二次蒸汽的溫度為75.4°C， 則溶液的沸點(diǎn)升高為（D ）C。 A、11.2 B、20.8 C、85 D、9.6 25、 氯堿生產(chǎn)中列文蒸發(fā)器加熱室的管內(nèi)、管外分別走（B ）。 A、蒸汽，堿液 B、堿液，蒸汽 C、蒸汽，蒸汽 D、堿液，堿液 26、 在三效順流蒸發(fā)工藝中，為了把析出的鹽及時(shí)除去，一般需要采用（D ） 裝置。 A、一效采鹽 B、二效采鹽 C、三效

16、采鹽 D、二效采鹽和三效 采鹽 27、 列文蒸發(fā)器循環(huán)管的面積和加熱列管的總截面積的比值為（B ）。 A、1 ?1.5 B、2?3.5 C、1.5?2.5 D、1 ?2.2 28、 蒸發(fā)器加熱室的傳熱系數(shù)主要取決于（A ）。 A、內(nèi)膜給熱系數(shù) B、外膜給熱系數(shù) C、壁面導(dǎo)熱系數(shù) D、溶液導(dǎo)熱系數(shù) 29、 蒸發(fā)真空系統(tǒng)的下水封槽的主要用途是（B ）。 A、 盛裝大氣冷凝器下水 B、 作為真空系統(tǒng)液封 C、 便于大氣冷凝水下水 D、 為充分利用空間作為冷卻水臨時(shí)儲(chǔ)水槽 30、 下列幾種蒸發(fā)器內(nèi)氣液分離裝置中，（D ）分離效果最好，阻力降最小。 A、鐘罩式 B、折流板式

17、C、球形式 D、絲網(wǎng)捕集器 E、旋流板式 31、 拆換蒸發(fā)器視鏡時(shí)，應(yīng)使蒸發(fā)罐內(nèi)的壓力降為零，并穿戴好勞保用品，在 （A ）拆換。 A、側(cè)面 B、背面 C、對(duì)面 D、任何位置都可以 32、 發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)罐視鏡腐蝕嚴(yán)重，只有（A ）mm時(shí)，應(yīng)立即更換視鏡并做好 更換記錄。 A、10 B、15 C、18 D、20 33、 當(dāng)蒸發(fā)生產(chǎn)能力固定后，真空系統(tǒng)水噴射泵進(jìn)水量越大，進(jìn)水溫度越低，所 獲得的真空度（C ）。 A、越高 B、越低 C、不變 D、無法判斷 34、 在三效順流蒸發(fā)大生產(chǎn)中，二效壓力升高，則意味著 C ）加熱室結(jié)垢， 需要進(jìn)行清洗。 A、一效 B、二效 C、三效 D、整個(gè)裝

18、置 35、 在四效逆流蒸發(fā)裝置中，如一效蒸發(fā)器循環(huán)泵的電流超過正?？刂品秶瑒t （A ）蒸發(fā)器需要清洗。 A、1臺(tái) B、2臺(tái) C、3臺(tái) D、4臺(tái) 36、 對(duì)強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器來說，循環(huán)管及加熱室應(yīng)分別作為泵的（A ）。 A、進(jìn)口，出口 B、出口，進(jìn)口 C、進(jìn)口，進(jìn)口 D、出口，出口 37、 （ D ）過程運(yùn)用的是焦耳-湯姆遜效應(yīng)。 A、壓縮 B、節(jié)流 C、冷凝 D、蒸發(fā) 38、 測(cè)得某堿液蒸發(fā)器中蒸發(fā)室內(nèi)二次蒸氣的壓強(qiáng)為p，堿液沸點(diǎn)為t。今若據(jù)p 去查水的汽化潛熱r與據(jù)t去查水的汽化潛熱r，可斷定r與r,的相對(duì)大小為 p t pt （ A ）。 A、r >r B、r

19、r =r D、無確定關(guān)系，不好比 pt pt pt 39、 提高蒸發(fā)裝置的真空度，一定能取得的效果為（A ）。 A、將增大加熱器的傳熱溫差 B、將增大冷凝器的傳熱溫差 C、將提高加熱器的總傳熱系數(shù) D、會(huì)降低二次蒸氣流動(dòng)的阻力損失 40、 采用多效蒸發(fā)的目的在于（C ）。 A、提高完成液的濃度 B、提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力 C、提高水蒸氣的利用率 D、提高完成液的產(chǎn)量 41、 下列說法錯(cuò)誤的是（C ）。 A、 多效蒸發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低 B、 多效蒸發(fā)時(shí)效數(shù)越多，單位蒸氣消耗量越少 C、 多效蒸發(fā)時(shí)效數(shù)越多越好 D、 大規(guī)模連續(xù)生產(chǎn)場(chǎng)合均采用多效蒸發(fā) 42、

20、 將加熱室安在蒸發(fā)室外面的是（C ）蒸發(fā)器。 A、中央循環(huán)管式 B、懸筐式 C、列文式 D、強(qiáng)制循環(huán)式 43、 下列說法中正確的是（D ）。 A、 單效蒸發(fā)比多效蒸發(fā)應(yīng)用廣 B、 減壓蒸發(fā)可減少設(shè)備費(fèi)用 。、二次蒸氣即第二效蒸發(fā)的蒸氣 D、采用多效蒸發(fā)的目的是降低單位蒸氣消耗量 44、 蒸發(fā)操作中，下列措施中不能顯著提高傳熱系數(shù)K的是（C ）。 A、 及時(shí)排除加熱蒸氣中的不凝性氣體 B、 定期清洗除垢 C、 提高加熱蒸氣的湍流速度 D、 提高溶液的速度和湍流程度 45、 下列蒸發(fā)器中結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單的是（A ）蒸發(fā)器。 A、標(biāo)準(zhǔn)式 B、懸筐式 C、列文式 D、強(qiáng)制循環(huán)式

21、三、判斷題（中級(jí)工） 1、 在多效蒸發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低。（x ） 2、 飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。（x ） 3、 采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗 用量越小，因此，過程越經(jīng)濟(jì)。（x ） 4、 單效蒸發(fā)操作中，二次蒸汽溫度低于生蒸汽溫度，這是由傳熱推動(dòng)力和溶液 沸點(diǎn)升高（溫差損失）造成的。（寸） 5、 多效蒸發(fā)與單效蒸發(fā)相比，其單位蒸汽消耗量與蒸發(fā)器的生產(chǎn)強(qiáng)度均減少。 （寸） 6、 根據(jù)二次蒸汽的利用情況，蒸發(fā)操作可分為單效蒸發(fā)和多效蒸發(fā)。（寸） 7、 逆流加料的蒸發(fā)流程不需要用泵來輸送溶液，因此能耗低，裝置簡(jiǎn)單。（x ）

22、 8、 溶劑蒸汽在蒸發(fā)設(shè)備內(nèi)的長時(shí)間停留會(huì)對(duì)蒸發(fā)速率產(chǎn)生影響。（寸） 9、 溶液在中央循環(huán)管蒸發(fā)器中的自然循環(huán)是由于壓強(qiáng)差造成的。（寸） 10、 提高傳熱系數(shù)可以提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力。（寸） 11、 在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動(dòng)，管內(nèi)沒有液層，故因液 柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。（寸） 12、 在蒸發(fā)操作中，由于溶液中含有溶質(zhì)，故其沸點(diǎn)必然低于純?nèi)軇┰谕粔毫? 下的沸點(diǎn)。（x ） 13、 蒸發(fā)操作只有在溶液沸點(diǎn)下才能進(jìn)行。（x ） 14、 蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在，對(duì)傳熱的影響可忽略不計(jì)。（x ） 15、 蒸發(fā)操作中使用真空泵的目的是抽出由溶液

23、帶入的不凝性氣體，以維持蒸發(fā) 器內(nèi)的真空度。（寸） 16、 蒸發(fā)過程的實(shí)質(zhì)是通過間壁的傳熱過程。（寸） 17、 蒸發(fā)過程中操作壓力增加，則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加。（x ） 18、 蒸發(fā)過程主要是一個(gè)傳熱過程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無本質(zhì)區(qū)別。 （寸） 19、 蒸發(fā)是溶劑在熱量的作用下從液相轉(zhuǎn)移到氣相的過程，故屬傳熱傳質(zhì)過程。 （x ） 20、 多效蒸發(fā)的目的是為了提高產(chǎn)量。（x ） 21、 蒸發(fā)的效數(shù)是指蒸發(fā)裝置中蒸發(fā)器的個(gè)數(shù)。（x ） 22、 蒸發(fā)加熱室結(jié)垢嚴(yán)重會(huì)使軸流泵電流偏高。（寸） 23、 尿素生產(chǎn)中尿液在真空蒸發(fā)時(shí)，其沸點(diǎn)升高。（x ） 24、 尿素蒸發(fā)加熱器蒸汽進(jìn)口調(diào)

24、節(jié)閥應(yīng)采用氣關(guān)閥。（x ） 25、 實(shí)現(xiàn)溶液蒸發(fā)必備條件是:（1）不斷供給熱能;（2 ）不斷排除液體轉(zhuǎn)化成的氣體。 （寸） 26、 蒸發(fā)操作實(shí)際上是在間壁兩側(cè)分別有蒸汽冷凝和液體沸騰的傳熱過程。 （寸） 四、判斷題（高級(jí)工） 1、 多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣。（寸） 2、 多效蒸發(fā)流程中,主要用在蒸發(fā)過程中有晶體析出場(chǎng)合的是平流加料。（寸） 3、 溶液在自然蒸發(fā)器中的循環(huán)的方向是：在加熱室列管中下降，而在循環(huán)管中 上升。（ x ） 4、 提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)是提高傳熱系數(shù)。（寸） 5、 一般在低壓下蒸發(fā)，溶液沸點(diǎn)較低，有利于提高蒸發(fā)的傳熱溫差；在加壓蒸 發(fā)

25、，所得到的二次蒸氣溫度較高，可作為下一效的加熱蒸氣加以利用。（寸） 6、 用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時(shí)，得到的各份溶液濃度相同。（x ） 7、 在多效蒸發(fā)的流程中，并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自 動(dòng)地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。（寸） 8、 在多效蒸發(fā)中，效數(shù)越多越好。（x ） 9、 真空蒸發(fā)降低了溶質(zhì)的沸點(diǎn)。（ x ） 10、 蒸發(fā)器主要由加熱室和分離室兩部分組成。（寸） 11、 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器是強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。（x ） 12、 在液體表面進(jìn)行的汽化現(xiàn)象叫沸騰，在液體內(nèi)部和表面同時(shí)進(jìn)行的汽化現(xiàn)象 叫蒸發(fā)。（寸） 13、 由于流體蒸發(fā)時(shí)溫度降低，它要從周圍的物

26、體，吸收熱量，因此液體蒸發(fā)有 致冷作用。（寸） 14、 帶熱集合流程的二甲苯分餾塔產(chǎn)品C8A中水含量高，不能說二甲苯塔頂?shù)?水蒸發(fā)器發(fā)生了泄漏。（寸） 15、 氯堿生產(chǎn)中蒸發(fā)工段的目的，一是濃縮堿液，二是除去結(jié)晶鹽。（寸） 16、 在氯堿生產(chǎn)三效四體二段蒸發(fā)工序中，一效二次蒸汽送往二效加熱室，二效 二次蒸汽送往三效加熱室，三效二次蒸汽送往四效加熱室。（x ） 17、 蒸發(fā)量突然增大，易造成水噴射泵返水，因此蒸發(fā)器進(jìn)出料應(yīng)平衡，嚴(yán)防大 起大落。（寸） 18、 在氯堿生產(chǎn)三效順流蒸發(fā)裝置賀總，二效蒸發(fā)器液面控制過高，會(huì)導(dǎo)致蒸發(fā) 器分離空間不足，造成三效冷凝水帶堿。（寸） 19、 堿液在

27、自然循環(huán)蒸發(fā)器重循環(huán)的方向是：在加熱室列管內(nèi)下降，而在循環(huán)管 內(nèi)上升。（X ） 20、 氯堿工業(yè)三效順流蒸發(fā)裝置中，一效冷凝水帶堿，必定是一效加熱室漏。 （X ） 21、 在標(biāo)準(zhǔn)蒸發(fā)器加熱室中，管程走蒸汽，殼程走堿液。（X ） 22、 對(duì)蒸發(fā)裝置而言，加熱蒸汽壓力越高越好。（X ） 23、 對(duì)強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器而言，由于利用外部動(dòng)力來克服循環(huán)阻力，形成循環(huán)的推 動(dòng)力大，故循環(huán)速度可達(dá)2?3m/s。（寸） 24、 當(dāng)強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器液面控制過高時(shí)，容易誘發(fā)溫差短路現(xiàn)象，使有效溫差下 降。（寸） 25、 蒸發(fā)器的有效溫差是指加熱蒸汽的溫度與被加熱溶液的沸點(diǎn)溫度之差。 （寸） 26、

28、進(jìn)入氯堿生產(chǎn)蒸發(fā)工段蒸發(fā)器檢修前，必須切斷堿液蒸汽來源，卸開人孔， 尖底盲板，降溫并辦理入罐作業(yè)證后，方能進(jìn)入罐檢修。（寸） 27、 在堿液蒸發(fā)過程中，末效真空度控制得較好，可降低蒸發(fā)蒸汽消耗。（寸） 28、 氯堿生產(chǎn)蒸發(fā)過程中，加熱蒸汽所提供的熱量主要消耗于電解液的預(yù)熱、水 的蒸發(fā)和設(shè)備的散熱。（寸） 29、 將二次蒸汽的再壓縮的蒸發(fā)又稱為熱泵蒸發(fā)，它的能量利用率相當(dāng)于3?5 效的多效蒸發(fā)裝置，其節(jié)能效果與加熱室和蒸發(fā)室的溫度差無關(guān)，也即和壓力差 無關(guān)。（X ） 30、 CO2氣提法尿素裝置一段蒸發(fā)和二段蒸發(fā)排出的尿液均屬于飽和尿素溶液。 （X） 31、 尿素蒸發(fā)系統(tǒng)開車時(shí)，應(yīng)遵循先抽真空后提溫度的原則。（X ） 32、 尿液的熱敏性差，所以尿素生產(chǎn)中尿液的蒸發(fā)提濃均采用膜式蒸發(fā)器。（X ）